盖梁悬空支架施工方案(实例)演示教学
钢棒悬空支架盖梁施工组织方案
盖梁钢棒悬空支架施工方案及受力检算编制依据一、、上海城西城建工程勘测设计院与华蓝设计（集团）有限公司联合1体设计的施工图及图纸中有关施工要求。
管理能力及装备水平；2、本公司多年来桥梁的施工经验、施工技术、、本工程实施性施工组织设计以及工程现场和周围环境的实际情3况。
AQ/T9002-2006 生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则》4、《、现行中华人民共和国及省、市、行业的一切有关法规、规范的要5求。
）《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004）1《公路桥涵施工技术规范》（）JTG TF50-20112））根据上海城西城建工程勘测设计、华蓝设计（集团）有限公司联3合体设计的《重庆市巴南区高洞子水库还建道路工程桥梁涵洞桥梁篇桥施工图》图纸及设计变更工程概况：二、重庆市巴南区高洞子水库工程还建道路工程大桥由我巴南建设集团至有限公司承建。
本工程位于巴南区跳石镇还建道路K0+917.617TT 型混凝土（跨—25M）简支预应力段溪沟上，其上部采用K1+0887梁，共28片（中梁14片、边梁14 片）;下部结构采用柱式墩、基础采用桩基础。
因本桥盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。
拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工三、施工计划1、设备及模板组织进场设备计划2、工期计划天1准备工作：支架搭设：天2天4钢筋安装：模板安装：2天砼浇筑及养生：天7天。
16 一根盖梁总工期812桥梁总工期见横道图，盖梁计划月日全部完成盖梁钢棒悬空支架施工工艺四、1、悬空支架搭设，1.8m X大桥盖梁尺寸为1.8m1.4m墩圆柱直径，（宽X高X长）x 7.48m盖梁简图如下：290430■4S钢棒，上面10cm2.0m长©盖梁施工悬空支架采用在两墩柱上各穿一根工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方长45b采用墩柱两侧各一根9m作为分工字钢，间距为30cm式。
主梁上面安放一排每根 3.5m长的14#布梁。
桥梁高空作业盖梁支架专项施工方案[优秀工程方案]
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桥梁高空作业盖梁支架专项施工方案一、工程概况我合同段起点为溆浦县油洋乡麻溪村,路线沿X012南侧展线,经甘溪村、庄坪村、河底江村、三板桥村、桥江镇槐荫村,路线终点为桥江乡独石村.路线全长 5.685千米.其中,桥梁工程包括大中桥梁1687米/6座,桥梁下部构造设计有扩大基础、U型桥台、桩基础、承台、肋板、立柱、盖梁等结构形式,上部构造有预应力空心板、T梁、现浇箱梁等结构形式,现在正进入高空作业盖梁施工.为确保桥梁盖梁施工按总体施组中的工期顺利开展,特制定以下有关桥梁盖梁支架施工的专项方案 .二、施工部署我部施工的桥梁工程共计6座,其中K75+722擂鼓坡大桥盖梁支架采用包箍法施工,其余K76+370.5廖家湾大桥、K78+285新塘湾大桥及A、B匝道桥、K79+532向家山大桥等五座桥梁盖梁采用剪力销法施工.三、施工方案及稳定计算（一）包箍法施工方案盖梁包箍法无支架施工可操作性强,有很高的安全保证体系,外观轻巧又便于检查验收,可以较好控制施工安全,支模可以省很多工时,对地基要求不高,节省支撑钢管,大大降低了成本.抱箍法无支架施工很少影响道路、河道的交通和通航,有利于快速施工和文明施工,具有很好的推广应用价值.1、盖梁抱箍法结构设计按最大立柱与盖梁尺寸进行设计验算,根据设计施工图,选定擂鼓坡大桥7号墩墩柱为φ200厘米,盖梁尺寸为170*220(宽*高)为设计验算依据(1)、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6米米,肋板高为10厘米,在肋板外设2[16违带.在侧模外侧采用间距1.0米的 2[16b作竖带,竖带高2.9米;在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆,上下拉杆间间距2.7米,在竖带外设φ48的钢管斜撑,支撑在横梁上. 端模为特制大钢模,面模厚度为δ6米米,肋板高为10厘米.在端模外侧采用间距1.0米的 2[16b作竖带,竖带高2.9米;在竖带外设φ48的钢管斜撑,支撑在横梁上.(2)、底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ6米米,肋板高为10厘米.在底模下部采用间距0.6米工16型钢作横梁,横梁长4.4米.盖梁悬出端底模下设三角支架支撑,三角支架放在横梁上.横梁底下设纵梁.横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差.与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑.(3)、受荷纵梁在横梁底部采用双层1排加强型贝雷片(标准贝雷片规格：3000厘米×1500厘米,加强弦杆高度 10厘米)连接形成纵梁,长12米,每组中的两排贝雷片拼装在一起,两组贝雷梁位于墩柱双侧,中间间距233.6厘米,贝雷梁底部采用3米长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁.贝雷片之间采用销连接.纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U型螺栓连接;纵梁下为抱箍.(4)、抱箍采用两块半圆弧型钢板(板厚t=16米米)制成, 米24的高强螺栓连接,抱箍高1734厘米,采用66根高强螺栓连接.抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力供给上部结构的支承反力,是首要的支承受力结构.为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力,同时对墩柱砼面保护,在墩柱与抱箍之间设一层2～3米米厚的橡胶垫,纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接.(5)、防护栏杆与与工作平台栏杆采用φ50的钢管搭设,在横梁上每隔2.4米设一道1.2米高的钢管立柱,竖向间隔0.5米设一道钢管立柱,钢管之间采用扣件连接.立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2米高的支座.钢管与支座之间采用销连接. 工作平台设在横梁悬出端,在横梁上铺设2厘米厚的木板,木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠.2、盖梁抱箍法结构验算(1)、荷载计算砼浇筑时的侧压力：P米=Kγh式中：K---外加剂影响系数,取1.2;γ---砼容重,取26kN/米3;h---有用压头高度 .砼浇筑速度 v按0.6米/h,入模温度按20℃考虑.则：v/T=0.6/20=0.003<0.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.03=1.0米P米= Kγh=1.2×26×1=31.2kPa砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑.则：P米=31.2 kPa +4 kPa =35.2kPa盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑(即砼浇筑至盖梁顶时)：P=P米×(H-h)+P米×h/2=35.2×2+35.2×1/2=88kN(2)、拉杆拉力验算拉杆采用(φ20圆钢)间距1.0米,1.0米范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受.则有：σ=(T1+T2)/B=1.2P/2πr2=1.0×88/2π×0.012==139米Pa<[σ]=160米Pa利用φ20圆钢拉杆间距1米布置满足应力要求.竖带抗弯与变形程度计算设竖带两端的拉杆为竖带支点,竖带为简支梁,梁长L0=2.0米,砼侧压力按均布荷载q0考虑.竖带 [16b的弹性模量E=2.1×105米Pa;惯性矩Ix886厘米4;抗弯模量Wx=108厘米3q0=35.2×1.0=35.2kN/米最大弯矩：米米ax= q0l02/8=35.2×2.02/8=17.6kN·米σ= 米米ax/2Wx=17.6/(2×108×10-6)=81481Kpa≈82米Pa<[σw]=160米Pa(可)(3)变形程度计算：f米ax=5q0l04/384×2×EIx=5×35.2×2.04/(384×2×2.1×108×886×1 0-8)=0.002米≤[f]=l0/400=2.0/400=0.005米(4)、横梁计算采用间距0.4米工16型钢作横梁,横梁长4.6米.在墩柱部位横梁设计为特制钢支架,该支架由工16型钢制作,每个墩柱1个,每个支架由两个小支架栓接而成.故共布设横梁31个,特制钢支架2个(每个钢支架用工16型钢18).盖梁悬出端底模下设特制三角支架,每个重约8kN.a.荷载计算盖梁砼自重：G1=43.27米3×26k N/米3=1125kN模板自重：G2=49kN侧模支撑自重：G3=22×0.172×2.0=7.5kN三角学支架自重：G4=8×2=16kN施工荷载与其他荷载：G5=20kN横梁上的总荷载：GH=G1+G2+G3+G4+G5=1125+49+7.5+16+20=1218kN qH=1218/12=102kN/米横梁采用0.4米的工字钢,则作用在单根横梁上的荷载GH'=102×0.4=41kN作用在横梁上的均布荷载为：q= G/l=41/2.4=17kN/米(式中：lH为横梁受荷段长度 ,为2.4米) 横梁抗弯与变形程度验算横梁的弹性模量E=2.1×105米Pa;惯性矩I=1127厘米4;抗弯模量Wx=140.9厘米3最大弯矩：米米ax= ql2/8=17×2.42/8=12.2kN·米σ= 米米ax/Wx=12.2/(140.9×10-6)=86586≈87米Pa<[σw]=160米Pa(可)最大变形程度：f米ax=5ql4/384×EI=5×17×2.44/(384×2.1×108×1127×10-8) =0.0031米<[f]=l0/400=2.4/400=0.006米(可)(5)、纵梁计算纵梁采用单层四排加强型贝雷片(标准贝雷片规格：3000厘米×1500厘米,加强弦杆高度 10厘米)连接形成纵梁,长12米.荷载计算横梁自重：G6=12/0.4×4.6×0.169=23kN贝雷梁自重：4×8×0.3×9.8=94kN纵梁上的总荷载：GZ=G1+G2+G3+G4+G5+G6+G7=1125+49+7.5+16+20+23+94=1335kN纵梁所承受的荷载假定为均布荷载q：q= GZ/L=1335/6.8=196kN/米a计算支座反力RA/B：RA/B=1/2 ql=1/2 ×196×6.8=666.4 KN米米ax=1/8×196×6.82=1132kN·米贝雷片的允许弯矩计算查《公路施工手册桥梁和涵洞》第923页,单排单层贝雷桁片的允许弯矩[米0]为975kN·米.则四排单层的允许弯矩[米]=4×975×0.9=3510 kN·米(上下加强型的贝雷梁的允许变矩应大于此计算值)故：米B=1132kN·米＜[米]=3510 kN·米满足强度要求纵梁变形程度验算贝雷片刚度参数弹性模量：E=2.1×105米Pa惯性矩：I=Bh×h/2=(25.48×2×4)×150×150/2=2293200厘米4 最大变形程度发生在盖梁中间f米ax=648q/EI=648×112/(2.1×108×2293200×10-8)=0.015米[f]=a/400=6.8/400=0.017米f米ax≤[f]变形符合要求.(6)、抱箍计算抱箍承载力计算荷载计算每个盖梁按墩柱设两个抱箍体支承上部荷载,由上面的计算可知：支座反力RA/B=1/2ql=1/2 ×196×6.8=666.4 KN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算,该值即为抱箍体需产生的摩擦力.抱箍受力计算螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=666.4kN抱箍所受的竖向压力由米24的高强螺栓的抗剪力产生,查《路桥施工计算手册》第426页：米24螺栓的允许承载力：[NL]=Pμn/K式中：P---高强螺栓的预拉力,取225kN;μ---摩擦系数,取0.3;n---传力接触面数目,取1;K---安全系数,取1.7.则：[NL]= 225×0.3×1/1.7=39.7kN螺栓数目米计算：米=N'/[NL]=666.4/39.7=16.7≈17个,取计算截面上的螺栓数目米=18个.则每条高强螺栓供给的抗剪力：P=N/18=666.4/18=37KN≤[NL]=39.7kN故能承担所要求的荷载.螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶,按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.3计算抱箍产生的压力Pb= N/μ=666.4kN/0.3=2221.3kN由高强螺栓承担.则：N'=Pb=2221.3kN抱箍的压力由18条米24的高强螺栓的拉力产生.即每条螺栓拉力为N1=Pb/18=2221.3kN /18=123kN<[S]=225kNσ=N"/B= N′(1-0.4米1/米)/B式中：N′---轴心力米1---所有螺栓数目,取：36个B---高强螺栓截平面或物体表面积,B=4.52厘米2σ=N"/B=Pb(1-0.4米1/米)/B=2221.3×(1-0.4×36/18)/36×4.52×10-4 =109208kPa=109米Pa＜[σ]=140米Pa故高强螺栓满足强度要求.抱箍体的应力计算：抱箍壁为受拉产生拉应力拉力P1=18N1=18×123=2214(KN)抱箍壁采用面板δ16米米的钢板,抱箍高度为0.5米.则抱箍壁的纵向截平面或物体表面积：S1=0.016×0.5=0.008(米2) σ=P1/S1=2214/(0.008×2)＝=138.4(米Pa)＜[σ]=140米Pa满足设计要求.抱箍体剪应力τ=(1/2RB)/(2S1) =(1/2×666.4)/(2×0.008)=21米Pa<[τ]=85米Pa满足强度要求.根据以上计算,抱箍与贝雷梁组合施工支架验算符合各项应力验算要求,安全经济可行.(二)、剪力销法施工方案1、盖梁设计技术参数我标段盖梁的结构尺寸有多种形式,在此仅以最大尺寸盖梁为例进行介绍,该盖梁长10.78米,宽2.3米,高1.5米,设计为C30钢筋砼,设计砼方量35.7米3,钢筋含量5.9T.具体细部尺寸如图1所示.盖梁立面图盖梁侧面图图12.拟用施工方案根据我标段的实际情况决定采用剪力销法施工.该方法的施工原理是,在墩柱上穿剪力棒承载工字钢,以工字钢为受力主梁搭设盖梁受力底座,在此底座上进行盖梁模板、钢筋、砼的施工.施工要点在于穿剪力棒搭设盖梁底座受力平台.通过粗略估算计划采用以下材料搭设盖梁底座受力平台.采用φ90米米钢棒作剪力棒,左右墩柱各1根.采用36b工字钢作为受力主梁,墩柱两侧各1根.采用16a槽钢作小横梁,在工字钢上按中到中45厘米间距布置,共布设20根.采用10厘米*10 厘米方木作为盖梁底模垫层,在槽钢上按中到中25厘米间距布置,共布设10道.采用10 厘米 *30 厘米木楔作为高度调平层,安装在槽钢与方木之间.具体布置如图2所示.盖梁底座示意图图23.受力验算通过图2可以看出,盖梁荷载首先通过方木传递到槽钢上,再通过槽钢传递到工字钢上,最后传递到剪力棒上.所以我们对方木、槽钢、工字钢、剪力棒都进行了验算.在实际施工中,部分钢筋和墩柱顶砼的重量由墩柱承担,底座承载的盖梁重量小于盖梁实际重量,在计算中仍按盖梁实际重量计算,以提高受力底座的安全系数.1)、荷载计算(1)盖梁模板的自重Q1我标段该型号盖梁的模板重量为6.3T,即：Q1=63KN.(2)盖梁砼的重量Q2盖梁砼的总方量为35.7 米3,参照《简明公路施工手册》取钢筋砼容重为26 KN/米(含钢筋),可得：Q2=35.7 米3*26KN/米3=928.2 KN(3)施工人员和施工机具荷载Q3进行砼浇筑时,盖梁上面只有3~4个施工人员及小型振捣器械,所以取：Q3≈4 KN(4)振捣砼时的荷载Q4参照相关资料,振捣砼时在有效范围内产生的荷载为2.0Kpa,所以取：Q4≈2.0 米 *2.0 米 *2.0 Kpa =8KN(5)方木的重量Q5方木每道的铺设长度 L=11.2-1.4*2=8.4 米,参照相关资料ρ木=6KN/米3,所以方木的重量为：Q5=V*ρ木=8.4*10*0.1*0.1*6=5.04KN.(6)槽钢的重量参照相关资料,16a槽钢的延米重量ρ=197.5N/米,每根槽钢长度为300厘米,放置20根,共长L=60米.所以槽钢的重量为： Q6=L*ρ=60*197.5=11.9 KN(7)工字钢的重量参照相关资料,36b工字钢的延米重量ρ=656.6N/米,工字钢2根长度 24米,所以工字钢的重量为：Q7= L*ρ=24*656.6=15.76 KN2）方木的受力验算方木所受荷载为：Q木=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5=1008.2 KN参照简支梁的内力计算方法q=(1008.2÷11.2)÷10=9.0 KN/米米=ql2/8=227.81N*米W=a3/6=1.67*10-4米3σ= 米/W=227.81/1.67*10-4=1.36米Pa＜14.5 米Pa方木铺设满足受力要求.3)槽钢的受力验算槽钢所受荷载为：Q槽=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+ Q6=1020.1 KNq=(1020.1÷11.2)*0.45÷2.3=17.8 KN/米参照外伸臂梁计算跨中弯距,如图3所示.外伸臂梁受力示意图q x 图3米= qlx*((1-a/x)(1+2a/l)-x/l)/2=4.1*103 N*米W=40.9厘米3σ= 米/W=100米Pa ＜215 米pa槽钢的 铺设满足受力要求.4)工字钢的 验算(1)受力验算工字钢所受荷载为：Q 工=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+ Q6+ Q7=1035.9KNq=(1035.9÷11.2)÷2 =46.25KN/米参照外伸臂梁计算跨中弯距,如图3所示.米=qlx*((1-a/x)(1+2a/l)-x/l)/2=1.40*105 N*米W=920.8 厘米3σ= 米/W=152.04米Pa ＜215 米Pa(2)挠度 验算q=46.25KN/米,E=2.1*105 米Pa,I=16574 厘米4F=ql4(5-24a2/l2)/384EI=0.016米F/L=1/418＜1/400挠度变形满足规范要求5)剪力棒的受力验算剪力棒主要承受剪力,所以只进行剪力验算：Q棒=Q工=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+ Q6+ Q7=1035.9KNT棒= Q棒/4=259KN,S=3.14*0.0452=6.36*10-3米2τ=T/S=40.7米Pa＜125 米Pa剪力棒尺寸满足受力要求.6)验算结果通过受力验算,拟用方案满足盖梁受力要求,可以组织施工. 4.剪力销法盖梁施工工艺1)设置剪力棒预留孔当墩柱施工到设计顶高程,进行最后一次浇筑砼时,需要设剪力棒预留孔.根据我标段的施工情况,决定预埋内径为10厘米的硬脂PVC管,预埋位置在盖梁底71厘米.这71厘米包括36厘米工字钢高度 ,6.5厘米槽钢高度 ,10厘米木楔高度 ,10厘米方木高度 ,8.5 厘米盖梁底模厚度 .2)搭设盖梁受力底座墩柱全部浇筑完成并拆模后,及时找到预留孔位置并穿入剪力棒,穿入后的剪力棒应保持居中放置.然后紧贴墩柱站立放置工字钢,工字钢的放置也应保持居中,并且在墩柱两侧将两根工字钢连接在一起,在跨中也设一道连接,连接的力度不必太大 ,以保持工字钢不产生刚度形变为度 ,现场我们采用法兰连接.工字钢安装完成后,在上面放置槽钢,每根槽钢的两端与工字钢绑扎在一起,以免滑动. 3)铺设底模并调平利用4个千斤顶进行控制在设计的高程位置.然后铺设盖梁底模,底模为大面积拼装模板,可以通过高强螺栓连接为一个整体,盖梁底模的铺设必须保证盖梁的轴线和底标高符合设计要求,如有偏差必须调整在规范允许的范围内.底模铺设完成后,安排专人到盖梁底重新检查盖梁底模与方木的接触情况,如有局部悬空或冲突的地方,通过木楔进行调整,确保盖梁底模与方木之间均匀接触.4)绑扎盖梁钢筋盖梁骨架钢筋在钢筋加工场地焊接成型,然后吊到盖梁底模上进行现场绑扎.盖梁骨架钢筋在模具上加工,现场我们用12号槽钢加工了一个模具,在模具上直接定出了盖梁骨架的长和高,所有起弯点都给出了固定标识,通过模具加工出来的盖梁骨架钢筋尺寸误差非常小 ,而且平整顺直,完全满足规范要求.盖梁骨架钢筋吊到底模上后,通过横向箍筋绑扎在一起,成型为盖梁钢筋笼.5)安装侧模及端模盖梁钢筋笼绑扎完成后,进行侧模和端模的安装.侧模安座于底模之上,与底模之间采用高强螺栓连接,侧模后设通长背肋,通过上下两层对拉螺杆固定.侧模与端模之间通过角法兰用高强螺栓连接在一起,盖梁模板连接加固完成后,基本不会产生变形和移动,成为一个整体性钢模.6)盖梁顶面复测及预埋件定位盖梁的模板整体性安装完成以后,及时进行轴线放样和标高测量.放样完成后将轴线位置用红油漆点在两块端模上,同时纪录下这两点的高程,通过轴线位置量测出盖梁顶预埋件的位置,通过高程点量测出盖梁顶面的位置,并确定支座垫石及预埋钢板的高程. 7)盖梁模板及受力底座的拆除参照规范要求,非承重模板需砼强度达2.5米Pa以上时才能拆除,承重模板需砼强度达到设计强度的 75%以上时才能拆除,我们的施工日平均气温大于10℃,现场控制在1天以后拆除侧模,7天以后拆除底模.侧模的拆除比较简单,只需拆除对拉螺杆,松开连接螺栓,用塔吊分块将模板吊下即可.底模拆除时,需先将千斤顶卸荷并取出,然后取出方木和槽钢,才能拆除底模,最后取下工字钢和剪力棒.5.剪力销法施工注意事项在进行盖梁施工的时候,我们遇到了许多问题,不同程度的影响了我们盖梁的施工质量.在这些问题中有些是我们事先没有考虑到的 ,有些是因为施工方法不恰当造成的 ,有些是因为没有引起足够重视造成的 .为了在今后的施工中避免类似问题再次出现,特做如下总结.1)墩柱顶高程控制措施在墩柱施工时中,最后一次浇筑前必须对模板顶进行高程复测,按照复测高程计算出下返尺寸,在模板内侧作好标记,以此为依据严格控制墩柱顶面砼标高.2)预埋的 PVC管移位、漏浆处理措施在盖梁施工中,应将PVC管两端用彩条布封堵,中间灌砂,填成实心管,并且用钢筋对其定位,牢牢固定在墩柱钢筋的指定位置,解决了在砼浇筑时漏浆和上浮的问题.3)施工平台宽度处理措施盖梁宽230厘米,槽钢长度为300厘米,第一次施工时居中放置,安装完盖梁侧模后,两侧只剩30厘米空间,在上面铺木板作为施工人员的行走及施工平台,宽度太窄,存在不安全因素.解决措施：我们将槽钢交错放置,一端与盖梁侧模平齐,另一端外挑65厘米,相邻槽钢颠倒放置,这样调整以后,施工平台的宽度由原来的 30厘米扩宽到60厘米,极大的方便了施工,提高了安全系数.4)盖梁底模与墩柱间的空隙漏浆处理注意措施：在盖梁施工中,应用双面胶条填塞止浆,同时在底模顶面围绕墩柱用宽胶带进行多次粘贴.经过这样处理会很好的解决了模板与墩柱接缝漏浆的问题.7. 高空作业注意事项1、高空作业人员不得穿拖鞋或硬底鞋.所需的材料要事先准备齐全,工具要放在工具袋内.2、高空作业所用的梯子不得缺档和垫高,同一架梯子不得二人同时上下,在通道处(或平台)使用梯子要设置围栏.3、高空作业与地面联系,要有专人负责,或配有通讯设备.。
悬空支架-三角托架法盖梁计算介绍
悬空支架-三角托架以高尧Ⅰ号大桥为例，长度11m的0号块和长度3.5m的1号块采用了悬空托架施工。
根据主墩为双空心薄壁墩的设计特点和墩高限制，0号块悬空托架在设计时采用了联体三角托架和简支托梁的两种施工方案。
1三角托架及其使用材料1.1纵向分配梁位于底模和翼板桁架下面，采用I25a热轧普通工钢，翼板下横向间距90cm，腹板下间距24cm，中间底板下间距47-75cm。
单根长度5.98m，共计21根。
其材料截面参数： Wx = 401600 mm3，Sx = 228874 mm3，腹板8.5 mm，最大壁厚 13.7 mm，抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa，抗剪强度设计值 fv = 125 MPa。
1.2主横梁位于纵向分配梁下面，采用I45a热轧普通工钢。
纵向间距分别为273cm，36cm，273cm，以0号块中心纵向对称布置。
单根长度13m，共计4根。
其材料截面参数： Wx = 1.43111e+006 mm3，Sx =829582 mm3，腹板11.5 mm，最大壁厚 18 mm，抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa，抗剪强度设计值 fv = 125 MPa。
1.3落梁楔块位于主横梁下方与托架的结合部位，主要为了调整底模标高和便于模板、支架撤除。
一般情况下采用钢〔木〕制楔块或钢砂筒，本桥采用钢砂筒，共计16个。
本桥钢砂筒为外径为280mm厚度16mm的钢板卷制，也可用壁厚16mm管径280mm的钢管。
砂筒高度不宜太高，控制在350mm之内并能保证落梁50-100mm即可。
1.4三角托架托架位于落梁楔块的下方。
横桥方向设4片三角托架，托架间距分别为1.2m、3.75m、1.2m，以0号块中心横向对称布置。
单端托架水平撑长度2.99m，两端托架安装完成后将托架水平撑连接成整体。
三角托架总高度3.40m，水平撑和斜撑夹角45。
，为等腰直角三角形设计。
单片三角托架水平撑和斜撑均采用2根[32a热轧普通槽钢对口放置成箱型截面，与墩身预埋件刚性连接。
桥梁盖梁支架专项施工方案
桥梁盖梁支架专项施工方案一、概述本施工方案是为了保证桥梁盖梁工程建设的质量和安全，明确施工方案的组织、施工方法和措施，确保项目的顺利进行。
二、施工准备工作1.制定详细施工计划，并安排施工人员和机械设备。
2.对施工现场进行勘察，了解地质情况，确保基坑稳定。
3.提前准备好所需材料和工具，确保施工过程中的需求。
4.对施工现场进行设置警示标志，确保安全。
三、施工方法1.参考设计图纸及施工图纸，确定梁板大小、形式和支撑方式等。
2.按照土质情况和梁板的重量，选择合适的支撑材料，如钢管、钢板等。
3.按照设计要求，合理布置支撑架，保证支撑稳定。
4.梁板的起吊和放置需要使用起重机械，操作人员需要持证上岗。
5.梁板的放置需注意水平度，使用水平仪进行调整，保证放置准确、稳定。
四、安全措施1.在施工现场设置警示标志，防止工人和非施工人员误入。
2.按照相关规定佩戴安全帽、安全鞋等个人防护装备。
3.使用起重机械操作时，注意机械的稳定和安全，保证人员的安全。
4.强化施工现场的管理和巡视，及时发现并处理安全隐患。
5.对施工现场的环境进行清理，保持整洁，确保施工安全。
五、质量管理1.对支架材料进行检查，确保符合相关要求。
2.梁板的放置需严格按照设计要求进行，确保准确、平整。
3.在梁板放置完成后，进行质量检查和验收，确保工程质量。
4.对于发现的问题及时整改，确保质量达标。
5.在工程竣工后进行工程的终验和验收，确保工程质量和安全。
六、环境保护1.对施工现场的环境进行合理规划和管理，尽量减少对周边环境的影响。
2.施工过程中产生的废弃材料和垃圾，进行分类处理和及时清理。
3.对施工现场的扬尘、噪音等污染进行控制，减少环境的影响。
4.施工过程中的渣土、混凝土等固体废弃物，要进行合理的堆放和处理。
七、交通组织1.施工期间需要合理安排施工车辆和施工人员的通行，确保施工的顺利进行和安全。
2.在交通繁忙的路段设置交通标志和交通指示员，引导交通和保证施工安全。
大桥预应力盖梁支架施工精品教案
12、严禁在脚手架上堆放物料如钢模板、木料等以确保脚手架不超荷载。
13、在施工过程中，注意与其它工种的施工人员进行协调，当下方有人施工时，要立即停止上方的一切作业。当在上方从事架子搭设时，必须安排专人在下方路口及可能有人出入的地方看护，禁止人员施工或人员行走，同时设置围挡。
根据支架预压测量数据，分析计算地基和支架产生的弹性和非弹性变形值即下沉值，确定预留高度及盖梁底模板顶面标高。
调整支架上的盖梁底模板顶面标高，并对超过允许值的变形、移位采取措施予以调整。
4、模板安装
根据定型模板底模规格，用顶托调节好顶部方木的高程，然后在其上铺设盖梁底模。待钢筋安装完成后安装侧模。模板上张拉槽位置预留位置必须准确，张拉槽大小必须要满足张拉要求。
2、支架搭设
按预应力盖梁支架布置图（附后）搭放支架。立杆布置间距在盖梁长度方向为60cm，盖梁宽度方向除薄壁墩两侧处为30cm外，均为60cm。横杆布置间距为60cm。底托下垫、顶托上铺4m长15cm*15cm或18cm*18cm方木。为增加支架的稳定性要设置斜支撑和缆风绳。支架安装完毕后，要对其平面位置、顶部标高、节点联接及纵、横向稳定性进行全面检查，符合要求后，方可进行下一步支模施工。
14、支架、模板应在混凝土强度符合设计强度标准值的75％的要求后，方可拆除。
15、卸落支架应按拟定的卸落程序进行，分几个循环卸完，卸落量开始宜小，以后逐渐增大，应对称均衡卸落。
16、卸落支架不允许用猛烈地敲打和强扭等方法进行。
17、支架、模板拆除后，应维修整理，分类妥善存放。
交底人： 审核人： 监理： 接收人：
三、支架施工注意事项
1、脚手架的底脚必须牢固，回填土分层夯实，达到坚实平整，并认真做好排水处理。
大型桥梁盖梁支模架施工方案(附详细计算)
大型桥梁盖梁支架施工专项方案编制：审核：审批：XXXX年X月X日目录第一章编制依据11.1编制依据1第二章工程概况12.1工程概况12.2桥梁结构形式概况1第三章施工计划43.1施工进度计划43.2施工人员、材料与设备计划4第四章支模架搭设施工工艺技术9 4.1支模架搭设总体施工方案94.2支架搭设104.5模板施工15第五章支架拆除165.1支架拆除165.2支架拆除的技术要求175.3安全注意事项17第六章混凝土施工186.1混凝土浇筑施工196.2现浇施工的技术措施206.3监测措施22第七章施工质量保证措施24 7.1管理措施247.2制度措施247.3过程控制247.4质量检验257.5技术组织措施25第八章安全生产保证措施28 8.1管理措施288.2制度措施298.3施工安全保证措施29第九章文明施工措施31第九章文明施工措施31第十章支架施工应急预案3310.1组织机构及紧急事故处置原则3310.2紧急事故处理程序3310.3各类主要可能发生的紧急事件处理措施3410.4抢险物资及交通工具的准备3610.5突发应急事件的分析与报告3610.6突发应急事件应急小组联系方式3610.7医院联系方式及交通图37第十一章计算书及相关图纸3711.1 支模架施工荷载计算3711.1.1支模架施工荷载取值：3711.1.2 计算说明3811.1.3 第一类型的盖梁荷载计算3911.1.4 第二类型的盖梁荷载计算4511.1.5 第三类型的盖梁荷载计算5011.1.6 第四类型的盖梁荷载计算5611.1.7第一种悬挑段盖梁H型钢横梁计算：6211.1.8第二种悬挑段盖梁H型钢横梁计算：6411.2、组合式钢模的验算6511.3 地基承载力验算：70附图：图01：钢管柱平面布置图(第一种类型)图02：支模架结构立面布置图(第一种类型)图03：①节点详图图04：盖梁断面、侧面支模架结构图(第一种类型)图05：钢管柱平面布置图(第二种类型)图06：支模架结构立面布置图(第二种类型)图07：盖梁断面、侧面支模架结构图(第二种类型)图08：钢管柱平面布置图(第三种类型)图09：支模架结构立面布置图(第三种类型)图10：②节点详图图11：盖梁断面、侧面支模架结构图(第三种类型)图12：钢管柱平面布置图(第四种类型)图13：支模架结构立面布置图(第四种类型)图14：盖梁断面、侧面支模架结构图(第四种类型)第一章编制依据1.1编制依据1.XX工程施工设计图、地勘报告、标准图集等文件。
双悬臂盖梁可调移动支架施工工法(2)
双悬臂盖梁可调移动支架施工工法双悬臂盖梁可调移动支架施工工法一、前言双悬臂盖梁可调移动支架施工工法是一种用于大跨度桥梁施工的先进技术。
该工法结合了盖梁、悬臂和可调移动支架等多种方法，可以有效地解决大跨度桥梁施工中的难题，具有广泛的适用性和良好的经济效益。
二、工法特点双悬臂盖梁可调移动支架施工工法具有以下特点：1. 支座均匀分布：通过合理设计和布置支座，使梁体在施工过程中受力均匀，避免了局部荷载过重导致的结构不稳定现象。
2. 可调支座：支座具有可调节高度和倾斜角度的功能，可以根据实际情况对梁体进行精确调整，确保施工过程中梁体的稳定和平衡。
3. 移动效率高：通过采用可调移动支架和电动脚手架等装置，可以实现自动化施工，提高施工效率和质量。
4. 施工过程可控：通过对施工工艺的详细规划和严格控制，可以实现施工过程的可控性，确保施工的顺利进行。
三、适应范围双悬臂盖梁可调移动支架施工工法适用于大跨度桥梁的施工，特别适用于高速公路、铁路、城市轨道交通等重要工程项目。
由于其具有灵活可调、高效快速的特点，可以在不同地理条件和施工环境下进行施工，已在多个工程项目中得到成功应用。
四、工艺原理该工法的理论基础是将双悬臂施工法与可调移动支架技术相结合。
在施工过程中，先采用悬臂法将梁体向两边抬升，再利用可调移动支架将梁体移动至预定位置，最后进行盖梁作业。
通过对施工工法与实际工程之间的联系进行分析和解释，可以让读者深入理解该工法的理论依据和实际应用。
五、施工工艺1.准备工作：确定施工计划、组织施工人员、安排机具设备，并对施工现场进行清理和平整处理。
2.调整支座：根据设计要求，通过液压或电动调节装置对支座进行精确调整，使梁体达到平衡状态。
3.悬臂法施工：在已调整好的支座上搭设临时悬臂架，利用悬臂法将梁体逐步抬升到预定位置。
4.移动支架：使用可调移动支架将梁体顺利移动至预定位置，并进行调整和固定，确保梁体的水平和稳定。
5.盖梁作业：根据设计要求和施工图纸，将预制的梁体安装到支架上，并进行调整和固定，完成悬臂盖梁的作业。
盖梁万能杆件支架工程施工方案讲解学习
盖梁万能杆件支架专项施工方案一、工程概况龙岩市北环路高架桥及接线工程位于新罗区，由龙岩市城市建设投资发展有限公司投资兴建，中国市政工程华北设计研究总院设计，龙岩市易成工程监理咨询有限公司监理，福建三建工程有限公司负责施工。
该工程高架桥桥长140m,桥宽25m;桥墩设计为桩基础，单桩单柱，墩柱桩基承台210*210cm*120cm，每根盖梁设计四根直径110cm的圆形钢筋砼墩柱，墩柱承台间系梁截面150*120cm，盖梁结构尺寸为2385X 150X 130cm,砼数量为45.18m3。
二、编制依据1、由龙岩市城市建设投资发展有限公司提供的《龙岩市北环路高架桥及接线工程勘察报告》及设计文件等；2、《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2001 ;3、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002 ;4、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010 ;5、《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008);6、《钢筋焊接及验收规程》(JGJ18-2003);7、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000);&《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33-2001);9、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-1999);10、《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46-2005);11、《钢结构设计规范》(GB50017-2003);12、《混凝土结构工程施工验收规范》(GB50204-2002)13、《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）三、施工及劳动力计划（一）施工进度计划龙岩市北环路高架桥及接线工程盖梁施工进度计划表附注：因不可抗力影响，导致工程进度停滞。
计划节点进度时间视实际情况顺延。
（二）主要材料与设备选用计划工程主要材料需用量计划表主要设备/仪器需用量计划表（三）、劳动力使用计划注：人员配备根据工程实际情况适当加以调整，以满足施工需要四、方案选择1、现场施工条件根据交通疏解方案，在现浇梁施工期间要保证地面道路交通畅通。
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S211鸭池河至清镇凤凰山段公路改扩建工程
（二标段）
跳蹬河桥盖梁专项施工方案
编制：李友良
审核：
批准：
洛阳市信昌道桥工程有限责任公司
S211鸭凤公路二标项目部
二○一七年三月
贵州省清镇市S211国道跳蹬河中桥
盖梁悬空支架施工方案（穿钢棒）
一、工程概况
跳蹬河桥全长为97m，最大桥墩高13.5米，上部构造采用3×30m 预应力混凝土T梁，先简支后桥面连续，共两联。
总体施工方案
因本桥盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。
拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
本桥1#、2#墩圆柱直径1.6m，盖梁尺寸为2.0m×1.5m×7.95m （宽×高×长）。
盖梁简图如下：
二、支承平台布置
盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根2m长φ9cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根9m长45b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根3m长的[16槽钢，间距为50cm作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（双16槽钢）——横向主梁（45b工字钢）——支点φ9cm钢棒。
如下图：
三、计算依据及采用程序
本计算书采用的规范如下：
1.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）
2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）
3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
4.《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》（JGJ130-2001）
5.其他现行相关规范、规程
四、计算参数
1.主要材料
1)[16a槽钢
截面面积为：A=2195mm2
截面抵抗矩：W=108.3×103mm3
截面惯性矩：I=866.2×104mm4
弹性模量E=2.1×105Mpa
钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
2)45b工字钢
横向主梁采用2根45b工字钢，横向间距为200cm。
截面面积为：A=11140mm2，
X轴惯性矩为：I X=33759×104mm4，
X轴抗弯截面模量为：W X=1500.4×103mm3，
钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
3）钢棒
钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，
截面面积为：A=3.14×452=6358mm2，
惯性矩为：I=πd4/32=3.14×904/32=643.7981×104mm4
截面模量为：W=πd3/32=7.1533×104mm3
抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
2.设计荷载
砼自重
砼自重统一取150cm梁高为计算荷载，
砼方量：V=2.0×1.5×7.95=23.85m3，钢筋砼按27KN/m3计算，
砼自重：G=23.85×27=643.95KN
盖梁长7.95m，均布每延米荷载：q1=81kN/m
1)组合钢模板及连接件0.95 kN/m2，侧模和底模每延米共计5.2m2，
q2=4.94kN/m
2)[16a槽钢
3m长[16槽钢间距0.5m，每延米2根共计6米，合计：q3=6×
0.15=0.9kN/m
4）45b工字钢
共2根，当根长9米，共重：2×9×87.45kg=1574kg
q4=15.74KN
3)施工荷载
小型机具、堆放荷载：q5=2.5 KPa
振捣混凝土产生的荷载：q6=2 KPa
3.荷载组合及施工阶段
盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数 1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
3、受力模型
1）[16a槽钢分布梁计算模型：
[16a槽钢分布梁直接承受底模以上的自重，[16a槽钢分布在圆柱两侧的45b工字钢上，两工字钢主梁紧贴圆柱，间距按圆柱直径160cm，故[16a槽钢分布梁计算跨径为180cm，盖梁底宽为200cm，分布梁两端各悬臂20cm，悬臂有利跨中受力，不计悬臂部分，按简支梁计算，实际偏安全，如下图
2）工字钢主梁计算模型：
工字钢主梁承受由每根双槽钢分布梁传来的重力，按均布荷载考虑，两根工字钢各承受一半的力，工字钢搭在两圆柱预埋的钢棒上，故工字钢计算跨径为两圆柱中心的间距，取为4.5m，按两端外伸悬臂计算。
如下图
3）钢棒计算模型
钢棒为悬臂结构模型，工字钢紧贴圆柱，故只考虑钢棒受剪，4个支点抗剪截面分担承受上面传来的重力。
五、计算结果
1.[16a槽钢分布梁计算
荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×(q5+q6)=1.2×(81+4.75)+1.4×
(2.5+2)=109.28KN/m
[16a槽钢分布梁布设间距0.5m，单根承受0.5×109.2=54.6KN，
盖梁底宽2.0m
则单根槽钢均布荷载q=59.574/2.0=27.3KN/M
计算跨径1.8m
跨中弯矩：M=1/8ql2=0.125×27.3×1.82=11.06KN.M
σ=M/W=11.06/108.3×103mm3=102.09MPa＜【215MPa】
绕度：
f=5ql4/384EI=5×27.3×1.84/(384×2.1×866.2)=0.00205m<[f]=l0/400=1.8/4 00=0.0045m (满足要求)
2.45b工字主横梁计算
荷载：q=1.2×(q1+q2+q3)+1.4×(q5+q6)=1.2×(81+4.75+0.9)+1.4×(2.5+2)=110.28KN/m
45工字钢设两根，单根承受q=0.5×110.28=55.14KN/M
计算跨径4.5m
跨中弯矩：M=1/2q lx[(1-a/x)(1+2a/l)-x/l]
=1/2×55.14×4.5×3.975×[(1-1.725/3.975)×(1+2×1.725/4.5)-3.975/4.5]=57.535KN.M
σ=M/W=57.535/1500.4×103mm3=38.35MPa＜【215MPa】
跨中挠度：f=ql4(5-24a2/l2)/384EI
=55.14×4.54×(5-24×1.7252/4.52)/(384×2.1×33759)=
0.0122m=12.2mm<[f]=l/400=4.5/400=11.25mm
悬臂端点挠度：f=qal3(6a2/l2+3a3/l3-1)/24EI
=55.14×1.725×4.53×(6×1.7252/4.52+3×
1.7253/4.53-1)/(24×
2.1×33759)=-0.00535m=-5.35mm
3.钢棒计算
荷载：q=1.2×(q1+q2+q3)+1.4×(q5+q6)=1.2×(81+4.75+0.9)+1.4×(2.5+2)=110.28KN/m
Q=(110.28×7.95+15.74)/4=223.12KN
τ=Q/A=223.12×103/6362=35.07MPa<[τ]=125Mpa
六、结论
综合以上计算得知，此支架方案能满足施工受力要求。