箱型钢梁端化学锚栓节点
钢雨篷的结构设计计算书
钢雨篷的结构设计计算书公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]目录1#雨蓬计算书 （1）节点A ：已知：根据GL-1简支梁计算书得，22190.5072.23203.73x y x y V KNV KNV V V KN===+=由锚栓设计基本参数，取M16化学锚栓，得：单个螺栓抗剪设计值：34.7Rd V KN =所以，单个螺栓所受拉力： 1203.7320.434.710b v V N KN N KN n ===<= 3-3剖面10个M16化学螺栓满足承载力要求。
（2）节点D ：支座反力：127,42.4N KN V KN == 单个高强度螺栓承压型连接的承载力设计值受剪连接时，抗剪公式如下：24bb e v v v d N n f π=⨯⨯公式中，v n =1（单剪），螺栓的有效直径17.65e d mm =，螺栓有效面积2245e A mm =， 级承压型高强螺栓得2310/b v f N mm =，经计算，12725.4542.48.485N V D V N N KN n V N KN n ====== 2226.7876.0N D b V V V V N N N KN N KN =+=<=2124531076.04bb e v v v d N n f KN π=⨯⨯=⨯⨯=故，采用单面5个级M20承压型高强螺栓连接满足承载力要求。
（3）节点E ：由支座反力得：163N KN =销轴处，使用单个级M30承压型高强螺栓，有效直径26.72e d mm =，有效面积2561e A mm =，Q345钢构件的承压2590/b c f N mm =,抗剪2310/b v f N mm =由构件信息得，22030v n t mm d mm=∑==22561310347.8243020590354bb e vv v b b c c d N n f KN N d t f KNπ=⨯⨯=⨯⨯==⨯∑⨯=⨯⨯=取两者中的较小者， 故选用347.82b v N KN =163347.82b v N KN N KN <==故，单个级M30承压型高强螺栓满足承载力设计值。
箱型柱与箱型梁连接节点
箱型柱与箱型梁连接节点英文回答：Box Column to Box Girder Connections.Box columns and box girders are commonly used in bridge construction due to their high strength-to-weight ratio and ease of fabrication. The connection between these two elements is critical to the overall performance of the bridge and must be designed to resist various loads and forces.There are several types of box column to box girder connections, each with its own advantages and disadvantages. The most common type is the bolted connection, which uses high-strength bolts to connect the two elements. Othertypes of connections include welded connections, pinned connections, and moment-resisting connections.The design of the connection depends on the specificrequirements of the bridge, including the loads and forces that the connection must resist. The connection must also be designed to accommodate the thermal expansion and contraction of the bridge.Bolted Connections.Bolted connections are the most common type of box column to box girder connection. They are relatively easy to fabricate and install, and they can be used to connect a wide range of box columns and box girders.Bolted connections are typically made using high-strength bolts, which are tightened to a specific torque. The bolts are installed in pre-drilled holes in the box column and box girder.The design of the bolted connection must take into account the following factors:The number and size of the bolts.The spacing of the bolts.The thickness of the box column and box girder.The type of bolts used.The torque applied to the bolts.Welded Connections.Welded connections are another common type of box column to box girder connection. They are typically used when a high-strength connection is required. Welded connections are more difficult to fabricate and install than bolted connections, but they can provide a stronger connection.Welded connections are made by welding the box column to the box girder. The weld can be made using a variety of methods, including shielded metal arc welding (SMAW), gas metal arc welding (GMAW), and gas tungsten arc welding (GTAW).The design of the welded connection must take into account the following factors:The type of weld used.The thickness of the box column and box girder.The strength of the weld.The location of the weld.Pinned Connections.Pinned connections are used when a connection is required to allow for movement between the box column and box girder. Pinned connections are typically made using a pin that is inserted through the box column and box girder.The design of the pinned connection must take into account the following factors:The size of the pin.The thickness of the box column and box girder.The strength of the pin.The location of the pin.Moment-Resisting Connections.Moment-resisting connections are used when a connection is required to resist moment loads. Moment-resisting connections are typically made using a combination of bolts and welds.The design of the moment-resisting connection must take into account the following factors:The magnitude of the moment load.The thickness of the box column and box girder.The strength of the connection.The location of the connection.中文回答：箱型柱与箱型梁连接节点。
钢梁加固专项施工方案1
一、结合现场实际情况，实行对以下部位进行加固：○ 栋 层楼板 × ×○ 栋 层楼板 × ×○ 栋 层楼板 × ×○ 栋四层楼板 此处为梁加大○ 栋 层楼板 × ×○ 栋 层○ 栋 层对○ ○ ○ ○ ○ 进行反上梁加固，将洞口上部以井字型焊接钢梁，将钢梁的两端每根端头用规格为 高强化学锚栓植入剪力墙内或结构梁，每根钢梁的两边（工字钢中心约 处）打孔，各边以间距 分别植入离强化学锚栓植入板体下部的 处，以完全拉紧板与钢梁，使之完全溶为一体。
相同的洞口以相同的方法加固。
○ ○ 采用粘钢板加固，具体施工方法按施工图纸与设计要求施工。
二 施工准备组织有关工程管理和技术人员对设计图纸进行会审。
对图纸不明确及施工中有困难的地方，要与单位作好变更鉴证手续。
根据施工图纸结合本单位的设备和技术条件，制定出施工方案，并提出材料计划。
对钢梁加固楼板工程所使用的机械和检测设备的性能进行检验，保证施工过程中各种设备的工作状态良好，使用功能齐全。
钢梁加固楼板工程所使用的材料除应有质量证明书外，还应根据现行国家标准的规定作出复试检验，符合标准后方可使用。
在钢梁加固楼板工程施工前，应对各工序的施工人员进行技术、质量、安全交底，预防发生安全和质量事故。
钢梁进入现场需进行构件检验并合理堆放，以便于构件进入现场后顺利的安装。
三．施工进度安排按照工期要求 钢结构工程部分在建筑施工的基础上保证工期计划，安排好施工进度，组织好施工。
四．主要施工机械设备钢结构工程主要施工机械设备半自动焊二氧化碳气体保护焊电焊机扭矩扳手气焊五．钢结构制作与安装施工方法钢结构制作：本工程钢梁为 “ ”型钢，制作过程相对比较简单。
（一）．钢梁的加工制作二）． 型钢梁的加工制作工艺过程：墙面处理：拙毛 ——打磨——找平——清理，拙毛墙面要向加固面积四周扩展 —— 。
下料图单①由于施工现场不能使用重型机械托运钢材，为防止对酒店设施的破坏，必须采用钢材气割成小段，人工搬运到加固洞口进行焊接。
化学锚栓施工工艺及要求11页word文档
标准件-化学螺栓工艺、施工及质量控制 (2010/06/107、固定物体：待药剂完全硬化后，加上垫圈及六角螺母将埋件的钢板（或其它固定件）固定。
安装图详见图1。
图1 化学螺栓安装图六、质量要求及控制1、钻孔时最好使用与螺栓相匹配的钻头，并不得损伤钢筋。
2、在施工之前，必须对螺栓作材料力学性能试验，经试验合格后，方可现场使用。
3、在现场施工应做螺栓现场应用条件确定试验，来源：皮带螺栓标准件钢模卡平键弹簧混凝土减水剂以充分检验承载能力。
试验不仅在低强度混凝土中进行，也要在高强度混凝土中进行。
在测试中，其允许荷载、相应间距、边距构件厚度按生产厂的说明栽入螺栓。
试验采用轴心拉力、剪力及拉剪组合力，从而确定荷载方向对承载力的影响。
4、清孔时必须将孔内尘土及浮灰清理干净。
5、药管在冬施时，应提前对其进行保温处理，以保证药管在插入钻孔时有足够的流动性（在手温时，树脂象蜂蜜一样流动）。
6、螺杆必须用电钻旋入，不许直接敲入。
7、钻孔内不得有积水。
标签：标准件化学螺栓工艺施工质量控制下面是赠送的团队管理名言学习，不需要的朋友可以编辑删除！！！谢谢！！！1、沟通是管理的浓缩。
2、管理被人们称之为是一门综合艺术--“综合”是因为管理涉及基本原理、自我认知、智慧和领导力；“艺术”是因为管理是实践和应用。
3、管理得好的工厂，总是单调乏味，没有任何激动人心的事件发生。
4、管理工作中最重要的是：人正确的事，而不是正确的做事。
5、管理就是沟通、沟通再沟通。
6、管理就是界定企业的使命，并激励和组织人力资源去实现这个使命。
界定使命是企业家的任务，而激励与组织人力资源是领导力的范畴，二者的结合就是管理。
7、管理是一种实践，其本质不在于“知”而在于“行”；其验证不在于逻辑，而在于成果；其唯一权威就是成就。
8、管理者的最基本能力：有效沟通。
9、合作是一切团队繁荣的根本。
10、将合适的人请上车，不合适的人请下车。
11、领导不是某个人坐在马上指挥他的部队，而是通过别人的成功来获得自己的成功。
钢结构箱形柱与梁异型节点设计方法的思考
2 钢结构箱型柱与梁异型节点设计的理论基础
钢结构整体设计结构的变化，一般与钢结构设计的基本 取向保持一致，是工程建筑的受力承载主体，而钢结构箱型 柱与梁异型节点的连接，则是钢结构细微处关联的关键，由 此，寻找到该结构设计的中心受力点，就成为建筑结构受力 点同步解析的根基性条件。当钢结构处于水平力与垂直力 平衡状态时，箱型柱与梁异节点曲面之间的关联数值合力为 零；反之，两者的合力数值为具体数值，此时钢结构必将偏向 一侧，而钢结构的承载力将会下降，建筑钢结构的稳定性受 到影响[1]。
关键词：钢结构；箱形柱与梁异型；节点连接
1 引言
随着社会工程建筑施工范围逐步扩大，工程施工技术也 在实践中全面提升。钢结构作为现代建筑施工过程中，应用 的主要建筑材料，与建筑主体的抗震能力、承载能力、以及连 接辅助性都有着密切的关联。由此，想要进一步优化工程建 筑的施工质量管理，就要从钢结构的设计要点调整入手，实行 综合化的技术整合与探究。
板的屈服点，X 为梁柱翼缘所承载的负担应力。我们进行受力 分析的过程中，从梁的总体变化视角出发，实行梁结构部分受 力整合，确定梁趋向结构的受力最大变动空间。
其次，以上部公式为基础，进一步计算出异型梁焊接变化 过程中，钢结构各部分梁体的剪力变化，其计算公式为：M=BT⁃ FH，其中 B 为梁翼缘宽，T 为钢结构梁腹板的厚度，F 为梁腹板 的屈服点，H 为梁翼缘中心距。
4 结论
综上所述，钢结构箱形柱与梁异型节点设计方法的解析， 是提升工程建筑结构承载力的主要设计部分，在现代建筑钢 结构应用中占有重要地位。在此基础上，为了充分发挥钢结 构在建筑工程受力支撑辅助作用，应科学把握设定钢结构设 计切点、钢结构节点受力整合、以及钢结构后期焊接过程结构 调整三方面要点的把握，实现钢结构焊接结构的合理应用，因 此，钢结构箱形柱与梁异型节点设计方法的探究，将是现代建 筑工程施工技术连贯性整合体现。
钢结构工程细部节点做法
钢结构工程细部节点做法说实话钢结构工程细部节点做法这个，我一开始做的很糟。
那时候刚接触，完全是两眼一抹黑。
就说钢结构的梁柱节点吧。
我试过很多次，最开始总是把螺栓的间距弄错。
我就想着这就跟我们平常穿珠子一样，每个珠子之间得有个合适的距离，螺栓也是啊，间距得按照设计来，要不然到后面连接起来就会要么太松要么太紧，整个结构的稳定性就没了。
我记得有一次在现场，因为前面螺栓间距没弄好，装梁柱的时候费了好大的劲，还被师傅说了一顿。
后来我就知道了，在做这个节点的时候，一定要先仔细对照设计图纸，把每个螺栓的位置用粉笔画好，就像我们画画先打草稿一样。
再来说焊接部位的节点。
以前焊接的时候总是掌握不好这个电流的大小。
你说这电流小了吧，就会焊不透；电流大了呢，那焊缝就特别难看，还可能有裂缝。
我就跟那没头的苍蝇似的，不知道试了多少回。
直到有一次，老师傅跟我说，这就好比烧水，火候小了水烧不开，火候大了水还会溢出来，电流也是这么个道理。
他给我一个参照数值，我就慢慢在这个基础上去调整，每次焊接前先在废材上试一下。
经过好多回的尝试，我才慢慢能够根据钢材的厚度、天气啥的来调整出合适的电流。
还有那个节点处的防锈漆处理。
我开始呢，对这个漆的涂刷层数不太在意。
结果过段时间就发现有些节点生锈了。
就好比我们穿衣服，穿一层很薄的衣服在冬天肯定会冷，这防锈漆层数少了就不能很好地保护钢结构。
后来我知道，最少得刷两到三层，每一层都要等它彻底干了再刷下一层。
我有时为了图快，在一些附件的安装上不按照顺序来。
结果又出问题了，就像搭积木如果顺序错了最后肯定搭不成想要的形状。
后来我就意识到，附件安装必须严格按照顺序，这样才能保证节点的各个部分都安装准确。
钢结构工程细部节点做法真的需要不断摸索不断积累经验啊。
GL2梁端化学锚栓节点
预埋件计算书==================================================================== 计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v2.0.1.8计算时间：2013年02月04日11:29:11====================================================================一. 预埋件基本资料采用化学锚栓：单螺母扩孔型锚栓库_6.8级-M20排列为(非环形布置)：5行；行间距150mm；2列；列间距200mm；锚板选用：SB25_Q345锚板尺寸：L*B= 350mm×750mm，T=25基材混凝土：C30基材厚度：500mm锚筋布置平面图如下：二. 预埋件验算：1 化学锚栓群抗拉承载力计算轴向拉力为：N=0kN锚栓总个数：n=5×2=10个按轴向拉力单独作用下计算：轴向力为N=0kN，故最大锚栓拉力为：N h=0kN所选化学锚栓抗拉承载力为(锚栓库默认值)：Nc=90.574kN这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85故有允许抗拉承载力值为：Nc=90.574/γRE=106.557kN故有：0 < 106.557kN，满足2 化学锚栓群抗剪承载力计算Y方向剪力：Vy=150kNX方向受剪锚栓个数：n x=10个Y方向受剪锚栓个数：n y=10个剪切荷载通过受剪化学锚栓群形心时，受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V ix V=V x/n x=0/10=0×10-3=0kNV iy V=V y/n y=150000/10=15000×10-3=15kN化学锚栓群在扭矩T作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下列公式确定：V ix T=T*y i/(Σx i2+Σy i2)V iy T=T*x i/(Σx i2+Σy i2)化学锚栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V iδ=[(V ix V+V ix T)2+(V iy V+V iy T)2]0.5结合上面已经求出的剪力作用下的单个化学锚栓剪力值及上面在扭矩作用下的单个锚栓剪力值公式分别对化学锚栓群中（边角）锚栓进行合成后的剪力进行计算（边角锚栓存在最大合成剪力）：取4个边角化学锚栓中合剪力最大者为：V iδ=[(0+0)2+(15000+0)2]0.5=15kN所选化学锚栓抗剪承载力为(锚栓库默认值)：Vc=53.855kN这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85故有允许抗剪承载力值为：Vc=53854.675/0.85=63.358kN故有：V iδ=15kN < 63.358kN，满足3 化学锚栓群在拉剪共同作用下计算当化学锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，混凝土承载力应符合下列公式：(βN)2+(βV)2≤1式中：βN=N h/Nc=0/106.557=0βV=V iδ/Vc=15/63.358=0.2367故有：(βN)2+(βV)2=02+0.23672=0.05605 ≤1 ，满足三. 预埋件构造验算：锚固长度限值计算：锚固长度为160，最小限值为160，满足！锚板厚度限值计算：按《混凝土结构设计规范2002版》10.9.6规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取锚板厚度限值：T=0.6×d=0.6×20=12mm锚筋间距b取为列间距，b=200 mm锚筋的间距：b=200mm，按规范且有受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8=25mm, 故取锚板厚度限值：T=200/8=25mm锚板厚度为25，最小限值为25，满足！行间距为150，最小限值为120，满足！列边距为200，最小限值为60，满足！行边距为75，最小限值为40，满足！列边距为75，最小限值为40，满足！。
梁箱柱悬臂段螺栓刚接节点计算书2
“梁箱柱悬臂段螺栓刚接”节点计算书一. 节点基本资料设计依据：《钢结构连接节点设计手册》（第二版）节点类型为：梁箱柱悬臂段螺栓刚接柱边节点内力采用：等强内力柱边节点采用设计方法为：常用设计梁梁节点内力采用：等强内力梁梁节点采用设计方法为：常用设计梁截面：H-594*302*14*23，材料：Q235柱截面：BOX-500*8，材料：Q345腹板螺栓群：10.9级-M20螺栓群并列布置：7行；行间距70mm；1列；螺栓群列边距：45 mm，行边距45 mm翼缘螺栓群：10.9级-M20螺栓群缺行错列布置，首行为基行布置为：基行3列；列间距70mm；共2行；行间距55mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距38 mm腹板连接板：510 mm×186 mm，厚：10 mm翼缘上部连接板：466 mm×302 mm，厚：14 mm翼缘下部连接板：466 mm×131 mm，厚：8 mm外伸长度为：L=1000mm梁梁腹板间距为：a=6mm节点前视图如下：节点下视图如下：二. 荷载信息设计内力：组合工况内力设计值组合工况1 146.0 241.0 98.0 是三. 验算结果一览焊缝应力(MPa) 147 最大178 满足焊脚高度(mm) 8 最大16 满足焊脚高度(mm) 8 最小6 满足最大拉应力(MPa) 205 最大205 满足最大压应力(MPa) -205 最小-205 满足承担剪力(kN) 98.5 最大126 满足列边距(mm) 45 最小44 满足列边距(mm) 45 最大80 满足行边距(mm) 45 最小44 满足行边距(mm) 45 最大80 满足外排行间距(mm) 70 最大120 满足中排行间距(mm) 70 最大240 满足行间距(mm) 70 最小66 满足列边距(mm) 45 最小44 满足列边距(mm) 45 最大80 满足行边距(mm) 45 最小44 满足行边距(mm) 45 最大80 满足外排行间距(mm) 70 最大120 满足中排行间距(mm) 70 最大240 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比 0.775 1 满足净截面正应力比 0.000 1 满足净面积(cm^2) 71.2 最小55.2 满足承担剪力(kN) 97.0 最大126 满足列边距(mm) 45 最小44 满足列边距(mm) 45 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大176 满足中排列间距(mm) 70 最大352满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 38 最小33 满足行边距(mm) 38 最大88 满足外排行间距(mm) 55 最大176 满足中排行间距(mm) 55 最大352 满足行间斜距(mm) 75.2 最小66 满足净截面剪应力比 0.000 1 满足净截面正应力比 0.277 1 满足净面积(cm^2) 43.9 最小49.2不满足净抵抗矩(cm^3) 2891 最小3196不满足四. 梁柱角焊缝验算1 角焊缝验算控制工况：梁净截面承载力梁腹板净截面抗剪承载力：V wn=14×(594-2×23-35-50)×125=810.25kN2 角焊缝承载力计算焊缝受力：N=0kN；V=810.25kN；M=0kN·m为地震组合工况，取连接焊缝γRE=0.9焊脚高度：h f=8mm；角焊缝有效焊脚高度：h e=2×0.7×8=11.2 mm双侧焊缝，单根计算长度：l f=509-2×8=493mm3 焊缝承载力验算强度设计值：f=160N/mm^2A=l f*h e=493×11.2×10^-2=55.22 cm^2τ=V/A=810.3/55.22×10=146.7 N/mm^2综合应力：σ=τ=146.7 N/mm^2≤160/0.9=177.8，满足4 角焊缝构造检查最大焊脚高度：14×1.2=16mm(取整)8≤16，满足！最小焊脚高度：14^0.5×1.5=6mm(取整)8 >= 6，满足！五. 梁柱对接焊缝验算1 对接焊缝受力计算控制工况：梁净截面承载力梁净截面抗弯承载力计算I f=I fn=302×23×(594-23)^2/2×10^-4=113295 cm^-4I wb1=[14×35^3/12+14×35×(594-2×23-35)^2/4]×10^-4=3228.82 cm^4I wb2=[14×50^3/12+14×50×(594-2×23-50)^2/4]×10^-4=4354.65 cm^4I n=132179-3228.82=124596 cm^4W n=(132179-3228.82)/0.5/594×10=4195.14 cm^3M n=W n*f=4195.14×205×10^-3=860.003 kN·m翼缘净截面：M fn=M n*I fn/I n=860.003×113295/124596=782.004 kN·m2 对接焊缝承载力计算焊缝受力：N=0 kN；M x=0 kN·mM y=782.004kN·m抗拉强度：F t=205N/mm^2抗压强度：F c=205N/mm^2轴力N为零，σN=0 N/mm^2弯矩Mx为零，σMx=0 N/mm^2W y=3814.66cm^3σMy=|M y|/W y=782.004/3814.66×1000=205N/mm^2最大拉应力：σt=σN+σMx+σMy=0+0+205=205N/mm^2≤205，满足最大压应力：σc=σN-σMx-σMy=0-0-205=(-205)N/mm^2≥(-205)，满足六. 梁梁腹板螺栓群验算1 螺栓群受力计算控制工况：梁净截面承载力梁腹板净截面抗剪承载力：V wn=[14×(594-2×23)-max(7×22，0+0)×14]×125=689.5kN 梁净截面抗弯承载力计算翼缘螺栓：I fb=[4×2×22×23^3/12+4×2×22×23×(594-23)^2/4]×10^-4=33013 cm^4腹板螺栓：I wb=[7×14×22^3/12+14×20×1.372e+005]×10^-4=4234.5 cm^4翼缘净截面：I fn=1.133e+005-33013=80282 cm^4梁净截面：I n=1.3218e+005-33013-4234.5=94931 cm^4梁净截面：W n=94931/0.5/594×10=3196.3 cm^4净截面抗弯承载力：M n=W n*f=3196.3×205×10^-3=655.25 kN·m梁翼缘弯矩分担系数：ρf=I fn/I n=0.84569>0.7，翼缘承担全部弯矩梁腹板分担弯矩：M wn=0 kN·m2 腹板螺栓群承载力计算列向剪力：V=689.5 kN螺栓采用：10.9级-M20螺栓群并列布置：7行；行间距70mm；1列；螺栓群列边距：45 mm，行边距45 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q235螺栓抗剪承载力：N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.45×155=125.55kN计算右上角边缘螺栓承受的力：N v=689.5/7=98.5 kNN h=0 kN螺栓群对中心的坐标平方和：S=∑x^2+∑y^2=1.372e+005 mm^2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)^2+(|N my|+|N v|)^2]^0.5=[(0+0)^2+(0+98.5)^2]^0.5=98.5 kN≤125.55，满足3 腹板螺栓群构造检查列边距为45，最小限值为44，满足！列边距为45，最大限值为80，满足！行边距为45，最小限值为44，满足！行边距为45，最大限值为80，满足！外排行间距为70，最大限值为120，满足！中排行间距为70，最大限值为240，满足！行间距为70，最小限值为66，满足！4 腹板连接板计算连接板剪力：V l=689.5 kN采用一样的两块连接板连接板截面宽度为：B l=510 mm连接板截面厚度为：T l=10 mm连接板材料抗剪强度为：f v=125 N/mm^2连接板材料抗拉强度为：f=215 N/mm^2连接板全面积：A=B l*T l*2=510×10×2×10^-2=102 cm^2开洞总面积：A0=7×22×10×2×10^-2=30.8 cm^2连接板净面积：A n=A-A0=102-30.8=71.2 cm^2连接板净截面剪应力计算：τ=V l×10^3/A n=689.5/71.2×10=96.8399 N/mm^2≤125，满足！连接板截面正应力计算：按《钢结构设计规范》5.1.1-2公式计算:σ=(1-0.5n1/n)N/A n=(1-0.5×7/7)×0/71.2×10=0 N/mm^2≤215，满足！按《钢结构设计规范》5.1.1-3公式计算:σ=N/A=0/102×10=0 N/mm^2≤215，满足！5 腹板连接板刚度计算腹板的净面积为：14×(594-2×23)/100-7×14×22/100=55.16cm^2腹板连接板的净面积为：(510-7×22)×10×2/100=71.2cm^2≥55.16，满足七. 翼缘螺栓群验算1 翼缘螺栓群受力计算控制工况：梁净截面抗弯承载力翼缘承担的净截面弯矩：M fn=M n-M wn=554.136 kN·m翼缘螺栓群承担轴向力：F f=M fn/(h-t f)/2=554.136/(594-23)/2×10^3=485.233 kN 2 翼缘螺栓群承载力计算行向轴力：H=485.233 kN螺栓采用：10.9级-M20螺栓群缺行错列布置，首行为基行布置为：基行3列；列间距70mm；共2行；行间距55mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距38 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q235螺栓抗剪承载力：N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.45×155=125.55kN轴向连接长度：l1=(3-1)×70=140 mm<15d0=330,取承载力折减系数为ξ=1.0折减后螺栓抗剪承载力：N vt=125.55×1=125.55 kN计算右上角边缘螺栓承受的力：N v=0 kNN h=485.23/5=97.047 kN螺栓群对中心的坐标平方和：S=∑x^2+∑y^2=16031 mm^2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)^2+(|N my|+|N v|)^2]^0.5=[(0+97.047)^2+(0+0)^2]^0.5=97.047 kN≤125.55，满足3 翼缘螺栓群构造检查列边距为45，最小限值为44，满足！列边距为45，最大限值为88，满足！外排列间距为70，最大限值为176，满足！中排列间距为70，最大限值为352，满足！列间距为70，最小限值为66，满足！行边距为38，最小限值为33，满足！行边距为38，最大限值为88，满足！外排行间距为55，最大限值为176，满足！中排行间距为55，最大限值为352，满足！行间距为75.208，最小限值为66，满足！4 翼缘连接板计算连接板轴力：N l=485.233 kN采用两种不同的连接板连接板1截面宽度为：B l1=131 mm连接板1截面厚度为：T l1=22 mm连接板1有2块连接板2截面宽度为：B l2=302 mm连接板2截面厚度为：T l2=14 mm连接板材料抗剪强度为：f v=120 N/mm^2连接板材料抗拉强度为：f=205 N/mm^2连接板全面积：A=B l1*T l1*2+B l2*T l2=(131×22×2+302×14)×10^-2=99.92 cm^2开洞总面积：A0=2×22×(22+14)×2×10^-2=31.68 cm^2连接板净面积：A n=A-A0=99.92-31.68=68.24 cm^2连接板净截面剪应力：τ=0 N/mm^2≤120，满足！连接板截面正应力计算：按《钢结构设计规范》5.1.1-2公式计算:σ=(1-0.5n1/n)N/A n=(1-0.5×2/5)×485.233/68.24×10=56.8854 N/mm^2≤205，满足！按《钢结构设计规范》5.1.1-3公式计算:σ=N/A=485.233/99.92×10=48.5621 N/mm^2≤205，满足！5 翼缘连接板刚度计算单侧翼缘的净面积为：302×23/100-2×2×22×23/100=49.22cm^2单侧翼缘连接板的净面积为：(302-2×2×22)×14/100+(131-2×22)×8×2/100=43.88cm^2<49.22，不满足6 拼接连接板刚度验算梁的毛截面惯性矩：I b0=132179cm^4翼缘上的螺栓孔的惯性矩：I bbf=2×2×2×[22×23^3/12+22×23×(594/2-23/2)^2]×10^-4=33013.2cm^4腹板上的螺栓孔的惯性矩：I bbw=7×14×22^3/12×10^-4+14×22×(210^2+140^2+70^2+70^2+140^2+210^2)×10^-4=4234.46cm^4梁的净惯性矩：I b=132179-33013.2-4234.46=94931.4cm^4梁的净截面抵抗矩：W b=94931.4/594×2×10=3196.34cm^3翼缘上部连接板的毛惯性矩：I pf1=2×[302×14^3/12+302×14×(594/2+14/2)^2]×10^-4=78160.8cm^4翼缘上部连接板上的螺栓孔的惯性矩：I pfb1=2×2×2×[22×14^3/12+22×14×(594/2+14/2)^2]×10^-4=22775.3cm^4翼缘下部连接板的毛惯性矩：I pf2=2×2×[131×8^3/12+131×8×(594/2-8/2-23)^2]×10^-4=30561.9cm^4翼缘下部连接板上的螺栓孔的惯性矩：I pfb2=2×2×2×[22×8^3/12+22×8×(594/2-8/2)^2]×10^-4=12088.3cm^4腹板连接板的毛惯性矩：I pw=2×10×510^3/12×10^-4=22108.5cm^4腹板连接板上的螺栓孔的惯性矩：I pbw=2×7×10×22^3/12×10^-4+2×10×22×(210^2+140^2+70^2+70^2+140^2+210^2)×10^-4=6049.2 2cm^4连接板的净惯性矩：I p=78160.8+30561.9+22108.5-22775.3-12088.3-6049.22=89918.4cm^4连接板的净截面抵抗矩：W p=89918.4/(594/2+14)×10=2891.27cm^3<3196.34，不满足。
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预埋件计算书
==================================================================== 计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v2.0.1.8
计算时间：2013年02月04日11:33:34
====================================================================
一. 预埋件基本资料
采用化学锚栓：单螺母扩孔型锚栓库_6.8级-M20
排列为(非环形布置)：6行；行间距230mm；4列；列间距220mm；
锚板选用：SB30_Q235
锚板尺寸：L*B= 800mm×1300mm，T=30
基材混凝土：C30
基材厚度：500mm
锚筋布置平面图如下：
二. 预埋件验算：
1 化学锚栓群抗拉承载力计算
轴向拉力为：N=0kN
锚栓总个数：n=6×4=24个
按轴向拉力单独作用下计算：
轴向力为N=0kN，故最大锚栓拉力为：N h=0kN
所选化学锚栓抗拉承载力为(锚栓库默认值)：Nc=90.574kN
这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85
故有允许抗拉承载力值为：Nc=90.574/γRE=106.557kN
故有：
0 < 106.557kN，满足
2 化学锚栓群抗剪承载力计算
Y方向剪力：Vy=900kN
X方向受剪锚栓个数：n x=24个
Y方向受剪锚栓个数：n y=24个
剪切荷载通过受剪化学锚栓群形心时，受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V ix V=V x/n x=0/24=0×10-3=0kN
V iy V=V y/n y=900000/24=37500×10-3=37.5kN
化学锚栓群在扭矩T作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下列公式确定：
V ix T=T*y i/(Σx i2+Σy i2)
V iy T=T*x i/(Σx i2+Σy i2)
化学锚栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下式确定：
V iδ=[(V ix V+V ix T)2+(V iy V+V iy T)2]0.5
结合上面已经求出的剪力作用下的单个化学锚栓剪力值及上面在扭矩作用下的单个锚栓剪力值公式
分别对化学锚栓群中（边角）锚栓进行合成后的剪力进行计算（边角锚栓存在最大合成剪力）：
取4个边角化学锚栓中合剪力最大者为：
V iδ=[(0+0)2+(37500+0)2]0.5=37.5kN
所选化学锚栓抗剪承载力为(锚栓库默认值)：Vc=53.855kN
这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85
故有允许抗剪承载力值为：Vc=53854.675/0.85=63.358kN
故有：
V iδ=37.5kN < 63.358kN，满足
3 化学锚栓群在拉剪共同作用下计算
当化学锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，混凝土承载力应符合下列公式：
(βN)2+(βV)2≤1
式中：
βN=N h/Nc=0/106.557=0
βV=V iδ/Vc=37.5/63.358=0.5919
故有：
(βN)2+(βV)2=02+0.59192=0.3503 ≤1 ，满足
三. 预埋件构造验算：
锚固长度限值计算：
锚固长度为160，最小限值为160，满足！
锚板厚度限值计算：
按《混凝土结构设计规范2002版》10.9.6规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取
锚板厚度限值：T=0.6×d=0.6×20=12mm
锚筋间距b取为列间距，b=220 mm
锚筋的间距：b=220mm，按规范且有受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于
b/8=27.5mm, 故取
锚板厚度限值：T=220/8=27.5mm
锚板厚度为30，最小限值为27.5，满足！
行间距为230，最小限值为120，满足！
列边距为220，最小限值为60，满足！
行边距为75，最小限值为40，满足！
列边距为70，最小限值为40，满足！。