高温高压动态滤失仪
钻井液高温高压滤失性测定08
实验8 钻井液高温高压滤失性测定一、实验目的1．掌握钻井液高温高压滤失的测量方法；2．了解温度压力对钻井液造壁性的影响.二、实验仪器设备及药品42型高温高压失水仪，高速搅拌器，高压气源（氮气或空气），秒表，钢板尺，高温高压滤纸，20ml量筒，钻井液200ml。
三、实验步骤1．打开仪器箱取出失水仪，接好减压阀管线并与气源相连，将金属温度表插入加热套，接同电源，调节好控温旋纽，预热加热套。
2．将被测钻井液在高速搅拌器上搅拌1分钟。
3．向钻井液杯内装钻井液。
松开钻井液杯上的固定螺钉，取出钻井液杯盖，拧紧钻井液杯盖上的连通阀杆，按顺序放入密封圈、滤纸、过滤筛网、密封圈，然后装上钻井液杯盖，用内六角扳手拧紧固定螺钉，将搅拌好的钻井液倒入杯中，不宜太多，大约离密封圈20毫米左右，以免钻井液在加热时因体积膨胀堵死钻井液杯盖小孔。
放入密封圈、滤纸、过滤筛网、密封圈、盖上钻井液杯盖，并拧紧固定螺钉。
关闭上下阀杆。
4．将钻井液杯放入加热器内，转动钻井液杯，插入加热套内的固定销子，同时把金属温度计插入到杯内。
观察温度上升情况，在加热钻井液的同时，把减压阀组件和回压接收器组件装到钻井液杯的上下阀杆上。
插入锁紧插销，关闭防气阀及排水阀。
5．打开气瓶，顺时针转动减压阀手柄，使输出压力为0.7MPa，顺时针转动回压接受器减压阀手柄，输出压力为0.7MPa，将上连通阀杆逆时针转动1/4圈，打开进气阀.(注意：下连通阀杆不用打开)。
6．观察温度表是否已到实验温度，若已到，增加工作压力到4.2 MPa，回压压力仍为0.7 MPa，顺时针方向转动下连通阀杆1/4圈，排水处放一量筒，启动秒表记时，此时回压压力慢慢会上升，如果压力过高，打开排放阀卸压(注意：回压压力不应超过 1 Mpa)。
测量30分钟后，测得的滤失量再乘以2，就是该钻井液的滤失量。
7．实验结束后，关闭上下阀杆，退出减压阀及回压接受器减压阀手柄，打开放空阀把剩余的压力放掉。
高温高压滤失量的测定方法
高温高压滤失量的测定方法引言：高温高压滤失量是指在高温高压条件下，液体或气体通过滤料时，滤失出去的物质的量。
测定高温高压滤失量可以评估滤料的过滤性能和使用寿命，对于工业领域的滤料研究和应用具有重要意义。
本文将介绍几种常用的高温高压滤失量的测定方法。
一、重力法测定滤失量重力法是最常用的滤失量测定方法之一。
首先，将待测滤料放置在高温高压容器中，然后通过设置一定的压差，使待测液体或气体通过滤料，滤失出去的物质收集起来。
最后，通过称量或计量方法，测定滤失物质的质量或体积，从而得到滤失量。
二、压差法测定滤失量压差法是另一种常用的滤失量测定方法。
在实验中，首先确定滤料的初始状态，然后将滤料放置在高温高压容器中，通过施加一定的压差，使待测液体或气体通过滤料。
过一段时间后，测定滤料两侧的压差，并记录下来。
根据压差的变化，可以计算出滤失量。
三、磁悬浮法测定滤失量磁悬浮法是一种创新的滤失量测定方法。
在实验中，首先制备一种带有磁性的滤料，并将其放置在高温高压容器中。
然后，通过施加磁场，使滤料悬浮在待测液体或气体中。
待测物质通过滤料时，滤失出去的物质会与滤料分离，可以通过磁力的变化来测定滤失量。
四、微观观察法测定滤失量微观观察法是一种直接观察滤失过程的方法。
在实验中，将待测滤料放置在高温高压容器中，通过显微镜或其他观察装置观察滤料表面的变化。
当待测液体或气体通过滤料时，滤失出去的物质会在滤料表面形成一层薄膜或颗粒。
通过观察薄膜或颗粒的形态和变化，可以间接测定滤失量。
五、浸润法测定滤失量浸润法是一种间接测定滤失量的方法。
在实验中，将待测滤料放置在高温高压容器中，通过浸润液体或气体的方式，使滤料表面形成一层薄膜。
然后，测定浸润液体或气体的质量或体积，再减去滤料初始状态下的质量或体积，即可得到滤失量。
结论：通过重力法、压差法、磁悬浮法、微观观察法和浸润法等方法，可以测定高温高压滤失量。
每种方法都有其适用的情况和局限性，选择合适的方法取决于实际需求和实验条件。
钻井液的滤失性
第二节
钻井液滤失量的测定 及其影响因素
f sc KA ( 1)P f sm
2
二、钻井液静滤失量的影响因素
V f dV f
Vf 2
2
dt
Cc KA ( 1)Pt Cm
2
f sc V f A 2 Kp f 1 sm
t
第二节
钻井液滤失量的测定 及其影响因素
第二节
钻井液滤失量的测定 及其影响因素
一、滤失量的测定
第二节
钻井液滤失量的测定 及其影响因素
一、滤失量的测定
2、高温高压滤失量测定仪（HTHP Filter Press）
国内使用的主要是模拟Baroid公司GGS-42型， 实验条件为：3.5MPa压差，温度150℃。 测量时间30min，其滤失面积比常温API滤失 仪小一半。因此，测得的滤失量应该乘以2，才 为钻井液的实际高温高压滤失量。
的滤失速率方程：
dV f
其中：
KAp dt hmc
dVf/dt—滤失速率，cm3/s；K－泥饼渗透率，μm2；Vf—滤失体积， 即滤失量，cm3；A-渗透面积，cm2; ΔP-渗滤压力，105Pa；t—滤失 时间，s；hmc—泥饼厚度，cm。μ—滤液的粘度， 0.1mPa· s
第二节
钻井液滤失量的测定 及其影响因素
钻井液固相含量越高，而泥饼中固相含量越小，滤失量
越小。 我们知道钻井液的固相含量会严重影响钻速，固相含量 越高钻速越低，因此，钻井液的固相含量不能够提得很高， 我们只能从泥饼着手，减小泥饼固相含量。
第二节
钻井液滤失量的测定 及其影响因素
二、钻井液静滤失量的影响因素
高温高压虑失仪实验操作
高温高压滤失仪实验操作说明一、主要设备使用高温高压虑失仪必须注意，由于各厂家生产的仪器并不完全相同，选用合适的仪器，严格遵守厂家关于仪器使用温度和压力的建议是非常重要的，否则有可能导致操作者及仪器的严重损伤。
1.高温高压虑失仪是由可控压力源（氮气）、调压器、能承受工作压力为4.2至7.1MPa的钻井液杯、一个用于加热钻井液容器的系统、一个能够维持正常回压（见表1）以防滤液闪蒸或汽化的回压接收器和一个适合的支架所组成。
钻井液杯有一个温度计插孔（或电子温控器显示）、防油垫圈、过滤介质用的支座，在滤液排出管上安装阀门以便控制从钻井液容器出来的液量。
钻井液杯可能需要经常更换垫圈。
2.过滤介质（1）沃特曼50号滤纸或参数相当类型的专用滤纸，用于240℃以下的温度。
（2）代那洛衣X—5或相当的多孔盘，用于240℃以上的温度。
每次试验要用新的盘。
二、150℃以下的测试步骤1、将温度计臵入加热套的插孔中，并预热到比所需温度高5~ 6℃。
2、用高速搅拌器搅拌钻井液试样10min。
装上滤纸并将钻井液试样倾入钻井液杯中，注意试样应按钻井液杯规定的容量加注，并允许膨胀。
3、装好钻井液杯，使杯的顶阀和底阀都关闭，并放入加热套内。
把另一支温度计插入钻井液杯的温度计插孔。
4、将回压接收器连接到杯底的联通阀杆上并固定就位。
5、将调节好的压力源连接到顶部进气阀和回压接收器，并固定就位。
6、在顶阀和底阀都关闭时将顶部和底部的调压器都调到0.7MP a，打开顶阀，给钻井液施加0.7Mpa压力。
维持此压力直到所需的温度稳定为止。
7、试样达到选定的温度时，把顶部压力装臵的压力增加到4.2M pa，并打开底阀开始过滤。
维持在选定的温度±3℃以内收集滤液30 min。
如果在试验期间回压上升到高于0.7Mpa，就要放出部分滤液，小心的减小压力。
记录总体积、温度、压力和时间。
8、试验结束时，关闭钻井液容器上的顶阀和底阀，并从两个调压器排掉压力。
对室内测量高温高压滤失量时影响因素的分析
对室内测量高温高压滤失量时影响因素的分析作者：张军来源：《科学与财富》2017年第04期摘要：在钻井液添加剂性能检测中，高温高压滤失量的测定过程复杂、影响因素多。
通过对高温滚子加热炉。
滤纸材料及高温高压滤失仪等7种影响因素进行研究比较，分析了各因素对高温高压滤失量的影响程度，提出了解决办法，建立了对滤纸进行选型的观念；选择滚子加热炉的中间位置进行试验浆的高温养护，测试误差可由5.0mL，降低为1.6mL；通过水银温度计统一不同滚子加热炉的温度，可降低不同仪器造成的误差。
关键词：高温高压滤失量测定方法影响因素在测试高温高压滤失量时，由于操作过程复杂，使用仪器多，测试时间长，影响因素多，因而时常发生平行样的数据之差超过标准允差的现象，只有通过反复测试才能确定试验数据，影响了检验速度。
我对影响高温高压滤失量的7种有关因素进行了测试比较，并提出了有效的解决办法。
一、高温高压滤失量的测试方法以《SY/T5094-95钻井液用磺甲基酚醛树脂》的测试方法为依据，选择某种钻井液用磺甲基酚醛树脂（SMP-I）样品进行了高温高压滤失量的对比试验，钻井液配方如下：基浆：350mL蒸馏水+0.56g无水Na2CO3+14.0g评价土+14.0g钠土，高速搅拌20min，在（24±3）℃下密闭养护24h。
钻井液：基浆+17.5g磺化褐煤（干基）+17.5g磺甲基酚醛树脂（干基）+52.5gNaC1+8.75g 无水Na2CO3。
二、不同因素的影响程度及解决办法（一）高温滚子加热炉的影响1、相同滚子加热炉中不同位置在滚子加热炉中放置4个老化罐，位置分别为左边靠炉壁、中间偏左、中间偏右和右边靠炉壁。
将相同试验浆放置在温度为180℃的滚子加热炉的不同位置进行滚动，平行测出2组高温高压滤失量，左边靠壁炉处为24.0和23.8mL，中间偏左为20.4和20.8ml，中间偏右为22.0和21.6mL，右边靠壁炉处为25.4和24.8mL，各位置间最大差值为5.0mL。
浅议高温高压滤失量试验的改进
ห้องสมุดไป่ตู้
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钻井液基础知识
钻井液相关基础知识
乳 状 液 泥 浆
乳状液是液体(油和水)分散在另一种液体( 乳状液是液体(油和水)分散在另一种液体(水和 油 ) 中形成稳定的分散体系. 常用的是水包油型乳状 中形成稳定的分散体系 . 液 , 它有较好的润滑性能, 不仅能有效地提高钻头和 它有较好的润滑性能 , 钻具的寿命, 而且能明显地降低钻进所需的功率消耗 , 钻具的寿命 , 而且能明显地降低钻进所需的功率消耗, 还可以起到降低或消除钻杆柱的振动, 还可以起到降低或消除钻杆柱的振动 , 从而提高钻具 的钻速, 的钻速 , 使小口径金刚石钻进的钻进速度和钻进深度 大幅度的提高. 近年来 , 大幅度的提高 . 近年来, 随着小口径金刚石钻进的发 展 , 水包油乳状液已成为固体矿床钻探中主要的钻孔 冲洗液之一. 钻探时可购买已配制好的乳化油 , 冲洗液之一 . 钻探时可购买已配制好的乳化油, 现场 使用时加水稀释成乳化液(乳化油的含量一般为0 使用时加水稀释成乳化液(乳化油的含量一般为0.3% 一0.5%).
钻井液相关基础知识
泥浆密度与钻井的关系
平衡地层压力和井壁侧压力
钻井过程中,钻井液的密度过小,钻井液的液 柱压力过小,一方面不足以平衡地层压力,地层中 的油,气,水可进入钻井液中,破坏钻井液性能, 同时造成钻井液密度下降,引起井喷事故的发生; 另一方面液柱压力过小,不足以提供足够的支撑力 来平衡井壁侧压力,易使井壁垮塌.密度过大,钻 井液的液柱压力过大,当液柱压力大于地层压力, 钻井液进入地层中去,对油气层造成破坏;当钻井 液的液柱压力大于地层的破裂压力时,压漏地层, 产生井漏.
钻井液主要分类
液态-清水,低固相-无固相, 水基-油基,细分散-粗分散- 不分散,淡水-盐水等; 气态-空气,天然气; 气液混合态-充气泥浆,泡沫泥 浆等.
高温高压动态滤失仪
高温高压动态滤失仪简介高温高压动态滤失仪是一种用于研究油藏物性及开发采收工艺的实验装置，能够模拟高温高压下油藏的实际情况，监测研究不同条件下的油藏流体动态流失规律，为油藏工程研究提供可靠的数据和模拟实验手段。
工作原理高温高压动态滤失仪主要由工作槽、高温高压釜、过滤系统、压力控制系统等组成，其中釜中充入研究对象即油体或水体等，在不同的工作压力和温度下，通过控制釜中压力和采集流量数据，研究物质的渗透、反应等规律，最后通过过滤系统筛选收集数据，确保科学的数据准确性。
应用高温高压动态滤失仪广泛应用于油藏工程学、地质学等领域的研究中。
主要用于以下方面：1.模拟不同油藏温度和压力条件下物质滤失和渗透规律，验证油藏物性模型的精度。
2.研究不同采收工艺对油藏物质的影响，提高采收效率和经济效益。
3.对地下注水等一系列油藏开发工艺进行模拟实验，优化操作流程和提高开发效率。
4.研究油藏物质的性质和结构，为油藏资源的勘探和开发提供科学依据和技术支撑。
设备特点高温高压动态滤失仪具有以下特点：1.可模拟高温高压下油藏实际情况，确保模拟数据的可靠性和科学性。
2.独特的过滤系统设计，能够实现对数据的捕获和收集，保证研究数据的准确性。
3.高效的压力控制系统，能够对釜内压力进行精准控制，保证模拟实验数值的可靠性。
4.优质的材料和轻量化设计，保证设备运转稳定，操作方便，能够在高温高压的环境下长期运转并保持高质量输出。
总结高温高压动态滤失仪在石油勘探和开发的研究中具有非常重要的作用和价值，能够为油藏物性分析和采收工艺研究提供可靠的科学数据和实验手段，对于提高资源勘探和开发效率、降低石油开采成本有着积极作用。
压裂液对储层伤害机理及室内评价分析
压裂液对储层伤害机理及室内评价分析【摘要】在压裂施工过程中，压裂液起着传递压力、形成地层裂缝、携带支撑剂进入裂缝的作用，压裂液或其添加剂由于与地层不配伍，或者在施工过程中都可能会造成对油气层的伤害。
压裂液对产层的伤害程度决定了压裂施工效果的成败，因此最大程度的降低压裂液对储层的伤害在压裂作业过程中至关重要。
【关键词】压裂液岩心伤害率渗透率随着油气勘探开发的不断进行，低渗透油气储量所占的比例不断增大，低渗透油气田将是相当长一段时间内增储上产的主要资源。
低渗透油藏的自然产能较低，一般不能满足工业油流标准，必须进行压裂改造才能够进行有效的工业开发，因此，压裂是低渗透油气田开发的关键技术和基本手段。
在压裂施工过程中，压裂液起着传递压力、形成地层裂缝、携带支撑剂进入裂缝的作用，压裂液或其添加剂由于与地层不配伍，或者在施工过程中都可能会造成对油气层的伤害。
压裂液对产层的伤害程度决定了压裂施工效果的成败，因此最大程度的降低压裂液对储层的伤害在压裂作业过程中至关重要。
1 伤害机理压裂液的滤失系数，粘温关系、抗剪切能力，携砂能力和对岩心的伤害程度等都可以作为评价压裂液性能的指标，其中压裂液对岩心伤害程度是影响压裂施工成功后增产效果大小的一个重要因素。
压裂液滤液侵入岩心，引起粘土膨胀或运移，使孔隙半径变小，当渗透率较低时，储层本身孔隙半径小，毛管力影响较大，使渗透率大幅度降低，随着渗透率增大，由于孔隙半径较大，滤液的毛管力影响就较弱了，所以渗透率伤害幅度减小。
压裂液对储层基质的损害用岩心渗透率的变化来表征。
岩心伤害率综合反映流经岩心后压裂液滤液渗透率的变化，岩心伤害率越大，表明压裂液对地层的伤害越严重。
2 压裂液滤液对天然岩心的伤害试验岩心渗透率测试方法：岩心流动试验是研究压裂液损害的基本方法，是指通过岩心渗透率变化规律评价压裂液损害室内试验方法，通过正反向流动试验，用天然岩心进行压裂液破胶液对岩心基质渗透率损害率的测定。
泥浆配比资料
静失水时，泥皮逐渐增厚，失水速率逐渐减小。因此时压力较小，泥皮较厚，固失水速率比动失水小。
动失水时，泥皮不断在增厚，同时又不断被冲刷掉，当增厚速率与被冲刷速率相等时，泥皮厚度动态恒定，失水速率也就基本不变。
(11-11) 整理后有：
积分后得：
即：
(11-12)
由式（11-12）看出：单位渗滤面积的滤失量 与泥皮的渗透率K、固相含量因素 、滤失压差△P、渗滤时间t等因素的平方根成正比；与滤液粘度的平方根成反比。虽然式（4-12）是静态状况下的失水量关系式，但它能比较有效地反映影响失水的大部分因素，其数学推导过程确切，便于建立统一的衡量标准。
1、 静失水仪
采用气压式失水仪（图11-15）。测试条件：压差7.1×105Pa，过滤断面45.3cm2，温度20～25℃。测量时连续测两个点（例如7.5min，30min），然后按 计算，衡量泥浆的失水特性。
图11-15 气压式失水仪
1-量杯；2-放水阀；3-过滤板；4-泥浆杯；5-放空阀旋扭；
关于动失水，主要是在静失水的基础上加入对泥皮冲刷的影响，由于模拟环境与各种井内复杂的动态情况存在差异，建立统一的解析模型比较困难。现在，国内外已有一些动失水衡量的理论正在不断发展。从对泥皮的动冲刷力考虑应该着重在两个问题上进行深入研究：（1）钻井液循环和钻具回转引起对泥皮的液动冲刷，特别注意流速场分布在泥皮界面处流速的大小和流态；（2）泥浆在泥皮界面上相对滑动的润滑性和粘滞阻力。
分析失水量的影响因素及其相互之间的关系，以静失水为讨论基础。
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一、概述
在钻井和完井工作中,会出现两种类型的滤失,一种是钻井液停止循环后的静态滤失,滤饼逐渐变厚, 滤失随时间减少。
另一种类型是循环的钻井液冲刷滤饼时产生的动态滤失，因各种钻井液静态和动态滤失不一定成比例关系，因此对于钻井液在动态状况下的滤失量的测量尤为重要。
HDF-1型高温高压动态滤失仪，克服目前国内常用的各种静态滤失仪的不足，使测试结果逼近井下实际情况，该仪器可准确而安全的测量钻井液、水泥浆在静态和动态状况下的滤失性能，为实现科学、快速优质、安全钻井提供可靠数据。
用途：
HDF-1型高温高压动态滤失仪是一种模拟深井（高温高压）下钻井和水钻井液滤失量的测试仪器，它适用于：
1、静态滤失及滤饼制取试验：常温至232℃内任何温度，钻井液杯最大工作
压力小于7.1MPa,滤失压差3.5MPa,滤失面积22.6cm2。
2、动态滤失及滤饼制取试验：常温至150℃内任何温度，钻井液杯最大工作
压力小于7.1MPa,滤失压差3.5MPa,滤失面积22.6cm2。
3、有双重漏网，可满足水泥浆的测量。
二、型号及规格
HDF-1型
三、仪器的主要技术参数
主要技术参数
序号名称技术参数
1 电源220V±5%，50Hz，
2 功率 1.2KW
3 调速范围~800r/min （无级调速）；
4 静态滤失测验工作温度≤232℃
5 动态滤失测验工作温度≤120℃
6 过滤面积22.6cm2
7 钻井液杯安全工作压力8MPa
8 回压器安全工作压力4MPa
9 钻井液杯容量500ml
10 回压接收器容量95ml
11 加热速度电源接通后30分钟，加热器温升为200℃以上
12 加热精度恒温后加热器温度变化＜±3℃，钻井液室＜±2℃
13 气源不含油、水等杂质的氮气，二氧化碳气体。
严禁使
用氧气
四、仪器的结构与工作原理
该仪器由以下部分组成：
1电源指示灯：接通电源指示灯亮。
2转速表：显示电机转速。
3转速调节钮：调节电机转速。
4电机开关：控制电机的开和关。
5温控表：控制加热保温箱的加热，显示保温箱和钻井液杯的温度。
6电源关按钮（OFF）：按此键关闭电源。
7电源开按钮（ON）：按此键接通电源。
8微动开关：按此键转换测量杯内温度，温控表显示钻井液杯温度。
9熔断丝：当系统内电流过大、短路时可自动切断电源。
序号图号名称及规格数量
1 HDF-03-02-01 叶片 1
2 HDF-03-02-02 叶片轴 1
3 HDF-03-02-03 搅拌轴 1
4 GB3452.1-82 “O”型圈Φ15×2.4 1
5 HDF-03-02-04 油杯 1
6 GB3452.1-82 “O”型圈Φ24×2.4 1
7 HDF-03-02-05 密封座 1
8 GB9877.1-88 油封B25×12×10 1
9 HDF-03-02-06 油封头 1
10 HDF-03-02-07 密封挡圈 1
11 GB276-82 轴承101 1
12 HDF-03-02-08 钻井液杯上盖
13 GB119-86 圆柱销Φ3×10
14 HDF-03-02-09 拨柱
15 GB3452.1-82 “O”型圈Φ16×2.4
16 GB3452.1-82 “O”型圈Φ65×3.1
（十）转轴主体组件拆分示意图：
1、拆卸顺序图
（图八）转轴主体拆卸顺序图
（十二）工作原理
该仪器是在模拟井下作业的实际状况而确定的参数进行工作的，它是将钻井液通过加热套部件加温并恒定于某一温度，其间由变速电机按规定的转速带动传动轴不停的搅拌，并由减压稳压装置提供压力作用于钻井液上，模拟现场工作状态，获其滤失量，如被测温度大于90℃时为防止液体蒸发，应采用回压装置，压力见“附表一”。
10、将气源输出的其中一条输气管利用三通组件与上连通阀杆连接并以固定销固定。
（三通阀的放气阀应关闭）。
11、然后将接收器装入下部连通阀杆固定销固定，并连接另一输气管。
（接收器阀门应关闭）。
12、将另一只直角状热电偶装入钻井液杯上部小孔内。
13、将上端传动部件按顺时针方向推入定位块（8）内，依次顺时针方向旋转手柄（13）（12），使其锁紧。
见（图十五）
14、打开气源总阀，旋转调压器手柄（17）（18）将压力调至0.7MPa,打开上连通阀杆(逆时针方向1/4转)，此时钻井液杯内压力0.7MPa。
（预防钻井液加热沸腾）见（图十五）
15、见（图五）打开电机开关（4）（顺时针方向），旋转转速调节钮（3）根据需要设定转速。
电机开始启动，带动搅拌轴搅拌钻井液。
数字转速显示表将显示搅拌转速。
（其转速为无级调速）。
24、逆时针方向推动传动部件使其位移，转向后方。
露出液体杯组件。
25、把提放工具旋入转轴主体组件上部的螺纹，手握提放工具上端将钻井液杯组件全部提出。
冷却至室温。
26、将钻井液杯直立于杯座上，逆时针旋松上连通阀杆90℃左右，放掉杯内气体，松开紧定螺钉，取下旋轴组件，倒掉钻井液。
27松开紧定螺钉，取下杯盖，用清水慢慢清洗，轻轻取下滤饼留作测量。
洗净擦干所有部件。
：严禁使用氧气。
打开钻井液杯盖之前必须放掉杯内余气。
仪器维修和移动时一定要关闭气源将管内余气放掉。
六、仪器的维护与保养
1、当移动、维修或清洁仪器时。
要轻拿、轻放，以免造成部件变形影响精
度和使用。
2、要按时检查“O”形密封圈，经常更换。
当实验温度>150℃时，每次实验
后都要更换密封圈。
3、调压时，一定要逐渐加压，以防止损坏压力表，不得敲击压力表。
4、仪器使用完毕一定要将钻井液杯、钻井液杯盖、紧固螺钉、连通阀杆等
另部件烘干并涂上润滑油或润滑脂，以备下次再用。
5、实验结束后应将温控器调至零位，电机开关在停止位置。
6、气源管汇手柄，不用时，应保持在放松位置。
7、螺纹及转轴部分应经常涂少量润滑脂，以保持良好润滑。
8、转轴主体组件若出现漏气或手感不灵活，应拆开更换密封件和润滑油。
拆卸时可参照《十四、转轴主体组件拆分示意图》
七、仪器的运输与储存
仪器的运输与储存
仪器的运输与储存应符合于JB/T9329-1999标准。
产品应储存在通风的室内，室内空气中不含有能引起器件腐蚀的杂质。
八、故障的判定与排除
九、随机配件随机配件、、工具工具、、主要零部件及技术文件一览表
（一）随机配件随机配件、、工具工具：：
（二）主要零部件主要零部件：：
序号 名称及规格
单位 数量 备 注
1
量筒（25ml ） 支 1 2 988高温高压滤纸 盒 1 3 80管汇
套 1 4 内六角扳手（4mm ） 只 1 5 呆扳手（5.5～7mm ） 只 1 6 活扳手（150mm ） 只 1 7 温度表（0～200） 只 2 8 通用杯座
件 1 9 输气胶管≥15MPa 根 2 10 电 源 线
套 1 11 熔 断 丝 8A 只 2 12 杯 提 手 只 1 13 三通组件
套 1 14 油封12×25×10
只 2 15 “O”型密封圈Φ8×1.9 只 10 16 “O”型密封圈Φ15×2.4 只 5 17 “O”型密封圈Φ16×2.4 只 10 18 “O”型密封圈Φ34×3.5 只 2 19 “O”型密封圈Φ37×1.9 只 2 20 “O”型密封圈Φ65×3.1 只 6 21
“O”型密封圈φ6×1.9
只
序号 型 号 名称及规格
使用部位 1 GB3452.1-82 “O”型圈（φ8×1.9） 连通阀杆
2 GB3452.1-82 “O”型圈（φ37×1.9） 回压接收器端盖
3 GB3452.1-82 “O”型圈（φ65×3.1） 钻井液杯和杯盖
4 GB3452.1-82 “O”型圈（φ6×1.9） 三通阀
5 GB3452.1-82 “O”型圈（φ15×2.4） 转轴主体组件
6 GB3452.1-82 “O”型圈（φ16×2.4） 转轴主体组件
7 GB3452.1-82 “O”型圈（φ34×3.5） 转轴主体组件
8 GB9877.1-88
油封B25×12×10
8 GB78-85
内六角锥端紧定螺钉
M8×12
钻井液杯和杯盖 9
GGS42·01-05 连通阀杆
钻井液杯盖、杯底
（三）技术文件技术文件：：
序号 名称及规格
单位 数量 备 注
1
使用说明书 份 1 2 合格证 份 1 3
装箱单
份
1。