卡箍性能对比试验报告
卡套接头的性能测试和组织分析
㊀２０２０年㊀第４期Ｐｉｐｅｌｉｎｅ㊀Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ㊀ａｎｄ㊀Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ２０２０㊀Ｎｏ ４㊀收稿日期：２０２０－０６－１０卡套接头的性能测试和组织分析闫文军１，倪宏祥２，李晓旭２，李鹏程２（１．河北省特种设备监督检验研究院衡水分院，河北衡水㊀０５３００１；２．沈阳国仪检测技术有限公司，辽宁沈阳㊀１１００４３）㊀㊀摘要：文中主要对１／４规格卡套接头进行性能测试和显微组织分析㊂通过电子万能试验机进行拉伸试验，通过数字式力矩扳手进行重复装配试验，通过旋转弯曲试验机进行旋转弯曲试验㊁通过盐水喷雾试验箱进行应力腐蚀试验，通过金相显微镜对卡套和卡套管进行显微组织分析㊂本批次的卡套接头性能测试结果均符合委托检测大纲要求，应力腐蚀试验后的卡套和卡套管，均未见晶粒内和晶粒间应力腐蚀迹象㊂从显微组织可看出，后卡套进行了渗碳处理，不影响奥氏体不锈钢的韧性和耐腐蚀性，提高了不锈钢表面硬度和耐磨性，同时保证了卡套内部的塑性和韧性㊂关键词：卡套接头；性能测试；显微组织中图分类号：ＴＥ８㊀㊀㊀文献标识码：Ａ㊀㊀㊀文章编号：１００４－９６１４（２０２０）０４－００３６－０３ＰｅｒｆｏｒｍａｎｃｅＴｅｓｔａｎｄＭｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅＡｎａｌｙｓｉｓｏｆＴｕｂｅＦｉｔｔｉｎｇｓＹＡＮＷｅｎ⁃ｊｕｎ１，ＮＩＨｏｎｇ⁃ｘｉａｎｇ２，ＬＩＸｉａｏ⁃ｘｕ２，ＬＩＰｅｎｇ⁃ｃｈｅｎｇ２（１．ＨｅｂｅｉＳｐｅｃｉａｌＥｑｕｉｐｍｅｎｔＳｕｐｅｒｖｉｓｉｏｎａｎｄＩｎｓｐｅｃｔｉｏｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅＨｅｎｇｓｈｕｉＢｒａｎｃｈ，Ｈｅｎｇｓｈｕｉ０５３００１，Ｃｈｉｎａ；２．ＧｕｏｙｉＴｅｓｔｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ（Ｓｈｅｎｙａｎｇ）Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈｅｎｙａｎｇ１１００４３，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｐｒｅｓｅｎｔｓｔｕｄｙｍａｉｎｌｙｃｏｎｄｕｃｔｅｄｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｔｅｓｔａｎｄｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎａｌｙｓｉｓｆｏｒｔｈｅ１／４ｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｔｕｂｅｆｉｔｔｉｎｇｓ．Ｔｅｎｓｉｌｅｔｅｓｔｗａｓｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄｂｙｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｕｎｉｖｅｒｓａｌｔｅｓｔｉｎｇｍａｃｈｉｎｅ．Ｒｅｐｅａｔｅｄａｓｓｅｍｂｌｙｔｅｓｔｓｗｅｒｅｃａｒｒｉｅｄｏｕｔｂｙｄｉｇｉｔａｌｔｏｒｑｕｅｗｒｅｎｃｈ，ｒｏｔａｒｙｆｌｅｘｔｅｓｔｗａｓｃａｒｒｉｅｄｏｕｔｂｙｒｏｔａｒｙｆｌｅｘｔｅｓｔｉｎｇｍａｃｈｉｎｅ，ｓｔｒｅｓｓｃｏｒｒｏｓｉｏｎｔｅｓｔｗａｓｃｏｎｄｕｃｔｅｄｂｙｓａｌｔｍｉｓｔｔｅｓｔｃｈａｍｂｅｒ，ｔｈｅｍｉｃｒｏ⁃ｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎａｌｙｓｉｓｏｆｆｅｒｒｕｌｅａｎｄｔｕｂｅｗｅｒｅｃｏｎｄｕｃｔｅｄｂｙｏｐｔｉｃａｌｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ．Ｔｅｓｔｒｅｓｕｌｔｓｏｆｔｕｂｅｆｉｔｔｉｎｇｓａｌｌｍｅｅｔｔｈｅｅｎｔｒｕｓｔｍｅｎｔｔｅｓｔｏｕｔｌｉｎｅｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ．Ｔｈｅｒｅｗａｓｎｏｅｖｉｄｅｎｃｅｏｆｉｎ⁃ｇｒａｉｎｏｒｉｎｔｅｒｇｒａｎｕｌａｒｓｔｒｅｓｓｃｏｒｒｏｓｉｏｎｏｎｆｅｒｒｕｌｅａｎｄｔｕｂｅａｆｔｅｒｓｔｒｅｓｓｃｏｒｒｏｓｉｏｎｔｅｓｔ．Ｆｒｏｍｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，ｃａｒｂｕｒｉｚａｔｉｏｎｗａｓｃａｒｒｉｅｄｏｕｔｏｎｂａｃｋｆｅｒｒｕｌｅｔｏｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｓｕｒｆａｃｅｈａｒｄｎｅｓｓａｎｄｗｅａｒｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｗｉｔｈｏｕｔａｆｆｅｃｔｉｎｇｔｈｅｔｏｕｇｈｎｅｓｓａｎｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ，ｗｈｉｌｅｅｎｓｕｒｉｎｇｔｈｅｐｌａｓｔｉｃｉｔｙａｎｄｔｏｕｇｈｎｅｓｓｏｆｔｈｅｉｎｓｉｄｅｏｆｔｈｅｆｅｒｒｕｌｅ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｔｕｂｅｆｉｔｔｉｎｇｓ；ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｔｅｓｔ；ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ０㊀引言卡套接头广泛应用在石油㊁化工及船舶等相关领域㊂卡套接头是由接头本体㊁螺母和卡套组成的无扩口的机械夹持接头，是结构紧凑的密封和夹紧装置㊂卡套接头从结构角度可以分为压缩型卡套㊁扩口卡套㊁咬式卡套㊁受控咬式卡套和双卡套机械抓紧形式等㊂已从单纯的刚性密封演变为现在的刚柔结合［１］，即广泛使用的双卡套管接头㊂双卡套接头的主要功能是将管路牢牢地握住，以便控制系统介质㊂管路和接头可在工作极限状态下保持无泄漏的连接㊂当超压㊁连接管路硬度高及燃烧等情况发生时，双卡套接头也可同时保持抓握和密封㊂双卡套接头的安装是将管子插入接头底部，拧紧锁紧螺母，后卡套在螺母的作用力下向前移动，同时推动前卡套向前移动，前卡套与卡套管外径以及本体斜面之间形成有效密封，后卡套抓住卡套管［２］㊂为了保证质量和良好的密封性能，卡套都应该经过一系列化学处理，以保证卡套的硬度㊂通过合理的热处理工艺较易将表面渗入元素浓度㊁渗层硬度㊁渗层深度调整到合理的水平㊂对于卡套接头的接头本体㊁卡套螺母，其螺纹部分应该涂含银的涂层，可在高温的情况下，克服不锈钢 咬死 现象㊂不仅方便拆卸，而且保护螺纹［３］㊂国内核电技术处于快速发展阶段，正在积极推进核电设备国产化，核电卡套接头的性能测试和分析是产品验证开发的重要环节，本文主要对核电用卡套接头进行性能测试，对卡套接头产品检测方法研究提供参考㊂㊀㊀㊀㊀㊀第４期闫文军等：卡套接头的性能测试和组织分析３７㊀㊀１㊀检验／试验分析卡套管接头主要由接头本体㊁卡套（前㊁后）㊁卡套螺母组成，卡套接头的剖面图见图１㊂卡套接头产品规格为１／４，牌号为３１６Ｌ，目视检查卡套和卡套管，表面已进行抛光处理，未见凹坑等可见损伤㊂分别在管的内径和外径处测量８个点，卡套管的管外径测量值范围为６．４４ ６．６５ｍｍ，平均值为６．５１８ｍｍ；卡套管的管内径测量值范围为１．７５０ １．７５９ｍｍ，平均值为１．７５６ｍｍ㊂图１㊀卡套接头的剖面图１．１㊀拉伸试验本试验通过电子万能试验机来实现，拉伸速率为１．３ｍｍ／ｍｉｎ，根据测量出卡套管的外径和壁厚，按式（１）计算出对应的拉伸负荷，计算出其最小拉伸负荷为４．５９４ｋＮ㊂拉伸试验中，最终施加的拉伸最大负荷为４．６０２ｋＮ，力－变形曲线见图２㊂拉伸试验后，卡套管和卡套连接处均未分离，符合委托检测大纲要求㊂Ｆ最小＝Ｋｔ㊃Ａｐ㊃Ｓｙ（１）式中：Ｆ最小为最小拉伸负荷；Ｋｔ为拉伸常数，Ｋｔ＝１．０；Ａｐ为基于壁厚的管实际横截面面积，ｍｍ２；Ｓｙ为最低指定管道或配管的屈服强度（３１６Ｌ的屈服强度为１７５ＭＰａ）㊂图２㊀力－变形曲线１．２㊀重复装配试验重复装配试验是结合卡套接头实际应用中的重要检验，验证卡套在多次安装拆卸后产品的密封性能，使用设备为数字式力矩扳手㊂主要针对循环脉冲试验或弯曲疲劳试验，例如需要在疲劳试验开始时进行１次重复装配，然后在疲劳周期的２５％㊁５０％㊁７５％和１００％分别进行２次重复装配㊂在试验过程中，必须先卸除系统压力后，再拆卸卡套管接头；沿螺母背面在卡套管上作标记，在螺母和接头本体的平面上画一条线；将卡套管完全拔出后旋转密封面６０ʎ到９０ʎ之间，再插入卡套接头本体；牢牢固定接头本体，使用扳手把螺母转至卡套管及本体平面上的标记指示的先前紧固位置㊂当阻力明显增大时，拧紧螺母㊂具体重复装配试验过程见图３㊂在每次重复装配试验后，继续进行疲劳试验未见产品泄漏和损坏，符合委托检测大纲要求㊂（ａ）在螺母和接头本体的平面上画一条线（ｂ）卡套管完全拔出后再插入卡套接头本体（ｃ）按原来的位置进行紧固图３㊀重复装配试验过程１．３㊀旋转弯曲试验旋转弯曲试验主要验证卡套接头周向的疲劳特性，使用设备为旋转弯曲试验机㊂（１）试件安装与充水：未封堵的试件与水压增压装置的软管测试端口紧固连接，将试件倾斜一定角度，使用水压增压装置将试件充满清水，套入旋转夹具后封堵试件㊂（２）利用固定端卡盘卡爪将试件固定端夹持牢固，试件的旋转夹具侧置入旋转端卡盘卡爪，调节卡爪使管材径向跳动不超过０．２ｍｍ㊂（３）应变计粘贴：在卡套接头与仪表管连接处根部４．６ｍｍ内粘贴应变计，焊接信号连接线并与应变监控仪器连接㊂（４）介入挠矩：应变计读数清零后，通过调节旋转端偏心位移介入挠矩（抗拉强度４８５ＭＰａ的３５％，１７０ＭＰａ），使应变计读数为８２５με，缓慢转动旋转端转盘，观察应变计读数应在－８２５με至＋８２５με内变化，保持该偏心位移㊂（５）施加水压：确定各部位连接紧固后施加水压㊀㊀㊀㊀㊀３８㊀ＰｉｐｅｌｉｎｅＴｅｃｈｎｉｑｕｅａｎｄＥｑｕｉｐｍｅｎｔＪｕｌ ２０２０㊀至２５．０ＭＰａ，采用２块６０ＭＰａ精密压力表组成双压力表监控㊂（６）旋转挠曲：启动并观察旋转弯曲试验设备的运转，监视设备的运行状态㊁转速和应变计读数是否正常㊂完成旋转１００万次后，停止旋转弯曲㊂对试件进行水压试验检验，卡套管未泄漏㊁无异常，符合委托检测大纲要求㊂１．４㊀应力腐蚀试验应力腐蚀试验验证卡套管在应力和腐蚀的共同作用下的抗蚀性能㊂奥氏体不锈钢在加工制造（如焊缝热影响区）或长期高温使用过程中，由于在晶界析出富铬碳化物引起晶界贫铬，使得这些贫铬区耐蚀性能变差，容易发生晶间腐蚀㊂形成腐蚀电池，发生阴阳极反应，然后在拉应力的作用下，基体与贫铬区之间的阳极电流密度差形成了应力腐蚀开裂的驱动力，发生沿晶开裂破坏［４－６］㊂本试验的卡套管内部介质为清水，试验前施加固定大小的弯曲应力，然后通过盐水喷雾试验箱进行应力腐蚀试验㊂卡套管外径６．５２ｍｍ，壁厚１．７６ｍｍ，内径为３．００ｍｍ，试验设计压力为２５．０ＭＰａ，施加的内压力引起的轴向应力按式（２）计算，轴向应力为６．７１ＭＰａ㊂Ｓ＝ｐ㊃ｄ２／（Ｄ２－ｄ２）（２）式中：Ｓ为轴向应力，ＭＰａ；ｐ为设计压力，ＭＰａ；Ｄ为外径，ｍｍ；ｄ为内径，ｍｍ㊂弯曲应力为配管材质的屈服应力的２／３减去内部压力引起的轴向应力，屈服应力为１７５ＭＰａ，则计算出弯曲应力为１０９．９６ＭＰａ，则弯曲应变等于弯曲应力除以弹性模量，对应的弯曲应力为５６９με，试验过程中通过应变计来显示试件表面施加弯曲应力㊂应力施加后进行５０ｈ的盐雾试验㊂试验完成后，对试件进行水压检验试验和显微组织分析，水压试验无泄漏，且高应力区内卡套管的横纵截面和前后卡套的纵截面，均未见晶粒内和晶粒间应力腐蚀迹象，符合委托检测大纲要求㊂１．５㊀显微组织分析卡套和卡套管的材料均为３１６Ｌ奥氏体不锈钢，对前后卡套和卡套管分别进行镶嵌㊁磨抛及腐蚀处理，通过金相显微镜观察其显微组织，卡套管和卡套的显微组织见图４㊂卡套管横纵截面组织均由奥氏体组成，晶粒度级别为７级㊂前后卡套的组织和卡套管的组织状态明显不同，存在由于形变而产生的少量带状组织和马氏体㊂在后卡套的外表面有一层约１８μｍ的渗碳层，主要的热处理工艺为奥氏体不锈钢低温表面硬化，可提高不锈钢表面硬度和耐磨性㊂再通过Ｃｒ扩散的方式，使渗层不易发生剥落，还可以有效防止Ｃｒ的氮化物或者碳化物产生析出，不破坏奥氏体不锈钢的结构，不影响其耐腐蚀性，同时保证了其内部的塑性和韧性㊂（ａ）卡套管横切面（ｂ）卡套管纵切面（ｃ）前卡套纵切面（ｄ）后卡套纵切面图４㊀卡套管和卡套的显微组织２㊀结论本批次卡套接头产品的拉伸试验㊁重复装配试验㊁旋转弯曲试验等性能测试结果均符合委托检测大纲要求㊂应力腐蚀试验后的卡套和卡套管，均未见晶粒内和晶粒间应力腐蚀迹象㊂从显微组织中可看出，前后卡套的组织状态均不同于卡套管，且后卡套进行了低温表面硬化热处理 渗碳处理，不影响奥氏体不锈钢的韧性和耐腐蚀性，提高了不锈钢表面硬度和耐磨性，同时保证了卡套内部的塑性和韧性㊂参考文献：［１］㊀夏茂松．卡套接头及其应用［Ｊ］．液压气动与密封，２０００（２）：４６－４７．［２］㊀潘亮．车载高压供氢系统卡套接头性能优化研究［Ｄ］．长春：吉林大学，２０１８．［３］㊀范贤峰．卡套式管接头在管路系统中的运用与分析［Ｊ］．仪器仪表用户，２０１５，２２（３）：７０．［４］㊀ＢＲＡＤＬＥＹＳＡ，ＭＵＣＥＫＭＷ，ＡＮＡＤＡＨ，ｅｔａｌ．Ａｌｌｏｙｆｏｒｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｔｏｐｏｌｙｔｈｉｏｎｉｃａｃｉｄｓｔｒｅｓｓｃｏｒｒｏｓｉｏｎｃｒａｃｋｉｎｇｆｏｒｈｙｄｒｏｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＤｅｓｉｇｎ，２０１６，１１０（３）：２９６－３０３．［５］㊀马李洋，丁毅，陆晓峰，等．３０４不锈钢在连多硫酸中的应力腐蚀研究［Ｊ］．压力容器，２００７（１）：１－３．［６］㊀ＰＥＴＩＴＮ，ＣＲＥＦＦＹ，ＬＥＭＡＩＲＥＬ，ｅｔａｌ．Ｍｉｎｉｍｕｍｔｉｍｅｃｏｎ⁃ｓｔｒａｉｎｅｄｃｏｎｔｒｏｌｏｆａｃｉｄｓｔｒｅｎｇｔｈｏｎａｓｕｌｆｕｒｉｃａｃｉｄａｌｋｙｌａｔｉｏｎｕｎｉｔ［Ｊ］．ＣｈｅｍｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＳｃｉｅｎｃｅ，２００１，５６（８）：２７６７－２７７４．。
卡箍性能对比试验报告
卡箍性能对比试验报告一、试验基本信息人员:张宏明（诺马）、张小海日期:2017.3.21-2017.3.23地点：常州诺马试验室设备：可调定扭枪、加紧力测试机二、试验项目:1、各种型号卡箍在不同扭矩下的抱紧力及破坏扭矩测试-对比各种型号卡箍抱紧力将胶管、卡箍套好，扭矩枪转速400RPM打紧卡箍直至破坏，读取各种扭矩下的抱紧力以及破坏扭矩。
2、各种型号卡箍抱紧力衰减试验-了解卡箍报紧力衰减趋势将胶管、卡箍套好，扭矩枪转速80RPM/400RPM，采用一定安装扭矩，打紧卡箍后，观察抱紧力衰减趋势。
重新打紧抱箍，再次观察抱紧力衰减趋势。
说明：1）根据现场试验情况，扭矩枪转速分别采用80RPM（读数更容易）、400RPM（用车间安装转速）；2）除特殊说明用硅胶管外，胶管采用epdm材质；三、试验数据及曲线由于数据太多，此报告仅仅体现对比的相关数据。
数据完全记录见“数据记录.xlsx”，曲线见压缩包。
四、试验数据分析1、我司现用天津宝成卡箍安装扭矩不足我司现用天津宝成抱箍，5.5N.m安装扭矩严重不足。
从试验结果看，可以设置到9N.m。
具体数值须和厂家及我司相关部.门人员沟通再定。
数据1：天津宝成卡箍破坏扭矩很大，试验值都在11N.m以上（见表1、表2）。
从试验数据来看，原来的5.5N.m偏小，9N.m应该是安全范围，且此时抱紧力很大，见表3红色字体。
表1 D50-70破坏扭矩表2 30-45破坏扭矩数据2：天津宝成卡箍在5-6N.m安装扭矩下，抱紧力横向和同安装扭矩下常州诺马比，纵向和自己更高的安装扭矩比，都小很多。
天津宝成卡箍，5N.m安装扭矩，改为9N.m安装扭矩，抱紧力提高52.36%。
如果直接改为常州诺马，同样5N.m安装扭矩，抱紧力提高40.60%，见表3。
.这可以解释自从换了定扭扳手，安装扭矩5.5N.m后，车间漏水反映更多。
表3 卡箍抱紧力对比.2、天津宝成9mm宽卡箍和12mm宽卡箍抱紧力，不同直径各有优劣天津宝成50-70规格卡箍，12mm抱紧力优于9mm宽。
钢管扣件检测报告
钢管扣件检测报告1. 引言本报告旨在对钢管扣件进行全面的检测和评估。
钢管扣件作为建筑和结构工程中常用的连接元件，其质量和性能的可靠性直接影响着整个工程的安全性和持久性。
通过本次检测，我们将对钢管扣件的外观质量、尺寸规格、材料成分和力学性能等关键指标进行详细分析和评估。
2. 检测方法本次钢管扣件的检测采用以下方法：•外观检测：通过目视观察钢管扣件的表面状态，检查是否存在裂纹、变形、锈蚀等问题。
•尺寸检测：利用测量工具对钢管扣件的长度、宽度、直径等尺寸进行精确测量，并与标准规格进行比对。
•成分分析：通过金相显微镜或化学分析方法，确定钢管扣件的材料成分，包括元素含量和相组成。
•力学性能测试：采用拉伸试验、硬度测试等方法，评估钢管扣件的强度、刚度和耐久性等力学性能。
3. 检测结果与分析经过上述检测方法的综合评估，我们得出了以下结论：3.1 外观检测钢管扣件的外观检测结果显示，样品表面光洁平整，无明显的裂纹、变形或锈蚀迹象。
外观质量良好，符合要求。
3.2 尺寸检测对钢管扣件的尺寸进行测量后，与标准规格进行对比，发现样品的尺寸与规格要求一致，没有超出允许偏差范围的情况。
3.3 成分分析通过金相显微镜观察和化学分析，确定钢管扣件的材料成分为优质碳素钢，其主要元素含量符合标准要求。
钢管扣件的相组成稳定，没有出现明显的夹杂物或非金属夹杂。
3.4 力学性能测试经过拉伸试验和硬度测试，可以得出钢管扣件的力学性能良好。
拉伸强度和屈服强度满足标准要求，硬度值处于正常范围内。
在力学性能方面，钢管扣件具备良好的强度、刚度和耐久性。
4. 结论根据以上检测结果与分析，我们得出以下结论：钢管扣件的外观质量良好，无明显的裂纹、变形或锈蚀。
尺寸尺寸满足标准规格要求。
材料成分为优质碳素钢，符合标准要求的元素含量和相组成。
钢管扣件在力学性能方面表现优秀，具备良好的强度、刚度和耐久性。
5. 建议基于对钢管扣件的检测结果，我们建议：1.钢管扣件的生产过程中，需要严格控制原材料的成分和质量，确保扣件的材料符合标准要求。
电力抱箍产品检测报告
电力抱箍产品检测报告# 电力抱箍产品检测报告## 1. 引言本报告是针对电力抱箍产品进行的检测分析，主要目的是评估该产品的质量和符合性。
基于样品的检测结果，对电力抱箍产品的优缺点进行评估，并提出建议和改进方向。
## 2. 检测方法为了保证测试结果的准确性和可靠性，本次检测采用了以下方法进行：### 2.1 外观检测外观检测是通过目检的方式，对电力抱箍产品的表面进行检查。
主要检测项目包括：表面是否有气泡、瑕疵、氧化物和涂层是否均匀等。
### 2.2 物理性能检测物理性能检测主要通过以下几个项目进行：- 抗拉强度：采用拉伸试验机对电力抱箍进行拉力测试，根据测试结果评估其材料的强度。
- 弯曲性能：测试电力抱箍在弯曲时的性能，评估其弯曲强度和弯曲变形。
- 高温性能：将电力抱箍暴露在高温环境下，测试其质量和性能是否会受到影响。
- 低温性能：将电力抱箍暴露在低温环境下，测试其材料是否会变脆，从而评估其低温性能。
## 3. 检测结果及分析### 3.1 外观检测结果通过目检的方式，对电力抱箍产品进行了外观检测。
检测结果显示，样品表面整体光滑，无气泡、瑕疵和涂层不均匀等问题，符合产品质量要求。
### 3.2 物理性能检测结果#### 3.2.1 抗拉强度通过拉伸试验机进行了电力抱箍产品的抗拉强度测试。
测试结果显示，样品的抗拉强度达到产品标准要求，符合材料的强度要求。
#### 3.2.2 弯曲性能进行了电力抱箍弯曲性能的测试，测试结果显示，样品在弯曲时无明显变形，能够保持稳定性能，符合产品的使用要求。
#### 3.2.3 高温性能将电力抱箍暴露在高温环境下进行测试，结果显示，样品的质量和性能未受到明显影响，符合产品的高温使用要求。
#### 3.2.4 低温性能将电力抱箍暴露在低温环境下进行测试，结果显示，样品的材料未出现明显的脆化现象，符合产品的低温使用要求。
## 4. 结论通过对电力抱箍产品的检测及分析，得出以下结论：1. 电力抱箍产品的外观符合质量要求，表面光滑，无明显瑕疵。
TLC-JC-TJ028 抱箍检验报告模板 VA.0
报告编号：×××<计量标志> <CNAS标志>检验报告产品型号产品名称抱箍申请单位检验类别产品认证初次/复评检验×××××××××检验中心注意事项1.报告无“检验报告专用章”或检验单位公章无效。
2.报告需加盖骑缝章。
3.复制报告未重新加盖“检验报告专用章”或检验单位公章无效.4.报告无主检、审核、批准人签字无效。
5.报告涂改无效。
6.部分复印本检验报告无效。
7.本检验报告仅对来样负责。
8.对检验报告若有异议，请于收到报告之日起十五日内向泰尔认证中心提出。
地址：××××××邮政编码：××××××电话：××××××传真：××××××网址：××××××E-MAIL:××××××检验报告检验情况一览表检验结果样品信息样品信息描述××××××。
{如产品的结构、材质等}2 样品的关键材料信息：见附件3 样品照片{样品照片应能反映与检测委托书一致的产品信息（如产品名称、型号/规格、生产厂家）}{注明样品型号规格}检验使用仪表附件样品的关键材料信息报告编号：××××××检测委托书号：×××申请单位：××××××产品名称：×××产品型号：××××××××检验中心（公章）×××年××月××日。
卡箍性能对比试验报告
卡箍性能对比试验报告一、试验基本信息人员:张宏明（诺马）、张小海日期:2017.3.21-2017.3.23地点：常州诺马试验室设备：可调定扭枪、加紧力测试机二、试验项目:1、各种型号卡箍在不同扭矩下的抱紧力及破坏扭矩测试-对比各种型号卡箍抱紧力将胶管、卡箍套好，扭矩枪转速400RPM打紧卡箍直至破坏，读取各种扭矩下的抱紧力以及破坏扭矩。
2、各种型号卡箍抱紧力衰减试验-了解卡箍报紧力衰减趋势将胶管、卡箍套好，扭矩枪转速80RPM/400RPM，采用一定安装扭矩，打紧卡箍后，观察抱紧力衰减趋势。
重新打紧抱箍，再次观察抱紧力衰减趋势。
说明：1）根据现场试验情况，扭矩枪转速分别采用80RPM（读数更容易）、400RPM（用车间安装转速）；2）除特殊说明用硅胶管外，胶管采用epdm材质；三、试验数据及曲线由于数据太多，此报告仅仅体现对比的相关数据。
数据完全记录见“数据记录.xlsx”，曲线见压缩包。
四、试验数据分析1、我司现用天津宝成卡箍安装扭矩不足我司现用天津宝成抱箍，5.5N.m安装扭矩严重不足。
从试验结果看，可以设置到9N.m。
具体数值须和厂家及我司相关部.门人员沟通再定。
数据1：天津宝成卡箍破坏扭矩很大，试验值都在11N.m以上（见表1、表2）。
从试验数据来看，原来的5.5N.m偏小，9N.m应该是安全范围，且此时抱紧力很大，见表3红色字体。
表1 D50-70破坏扭矩表2 30-45破坏扭矩数据2：天津宝成卡箍在5-6N.m安装扭矩下，抱紧力横向和同安装扭矩下常州诺马比，纵向和自己更高的安装扭矩比，都小很多。
天津宝成卡箍，5N.m安装扭矩，改为9N.m安装扭矩，抱紧力提高52.36%。
如果直接改为常州诺马，同样5N.m安装扭矩，抱紧力提高40.60%，见表3。
.这可以解释自从换了定扭扳手，安装扭矩5.5N.m后，车间漏水反映更多。
表3 卡箍抱紧力对比.2、天津宝成9mm宽卡箍和12mm宽卡箍抱紧力，不同直径各有优劣天津宝成50-70规格卡箍，12mm抱紧力优于9mm宽。
卡箍件实测数据对比表
表面烤漆经比较，冠龙产品较差，其余检测项目如耐压试验、耐火性能、耐水冲击性能、气密封性能、密封性能、 数是否满足标准要求，需以试验数据加以说明。
头数据实测对比表
上海瑞孚实测数据 2/1.95 9.32/9.33 16.1/16.38 9.1 是否合格 均合格 保定冠龙抽样产品不合格 均合格 冠龙壁厚明显比瑞孚薄
DN150卡箍件90度弯头数据实测对比表
序号 1 2 3 4 项目 沟槽深度 沟槽宽度 管端至沟边 管壁最小厚度 国标要求 1.78-3.055 9.53（上偏差0，下偏差-0.56） 15.88（上偏差0.76，下偏差-0.76） 铸造件无要求，轧制件为2.9 保定冠龙实测数据 2.25/2.08 9.9/9.8/10.1 15.38/15.28 7
扣件检测报告
扣件检测报告
报告概述：
本次检测是针对扣件进行的。
扣件是连接机器设备、车辆以及其他重要物品的重要部件。
扣件的质量安全与使用的安全直接相关。
为此，我们在本次检测中，使用了先进的检测设备和检测方法，对扣件进行了全面、严格的检测和测试。
检测过程：
使用专业的扣件检测设备，按照检测要求，对扣件材料进行了强度和硬度测试。
同时，对扣件的密封性、连接性等关键性能进行了全方位的检测和测试。
检测结果及评价：
经过检测，检测结果显示扣件符合标准要求和技术规范。
扣件的强度、硬度、密封性、连接性等关键性能全部合格，无任何隐患和缺陷。
在正常使用情况下，扣件能够保证其连接物品的安全性和稳定性。
检测结论：
扣件产品经检测，表现出稳定可靠的性能，符合国家标准和技术规范的要求，检测结果正常。
本次扣件检测报告对该扣件的质量、性能进行了深入、全面的检测和测试，为了确保扣件的质量和相应的产品的使用安全。
同时，本检测报告可用于该扣件的生产和销售等环节，具有较高的参考价值。
检测报告编制者:
XXX检测有限公司
报告编号:
XXX-XX
检测日期：
20XX年XX月XX日。
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卡箍性能对比试验报告
一、试验基本信息
人员:张宏明（诺马）、张小海
日期:2017.3.21-2017.3.23
地点：常州诺马试验室
设备：可调定扭枪、加紧力测试机
二、试验项目:
1、各种型号卡箍在不同扭矩下的抱紧力及破坏扭矩测试-对比各种型号卡箍抱紧力
将胶管、卡箍套好，扭矩枪转速400RPM打紧卡箍直至破坏，读取各种扭矩下的抱紧力以及破坏扭矩。
2、各种型号卡箍抱紧力衰减试验-了解卡箍报紧力衰减趋势
将胶管、卡箍套好，扭矩枪转速80RPM/400RPM，采用一定安装扭矩，打紧卡箍后，观察抱紧力衰减趋势。
重新打紧抱箍，再次观察抱紧力衰减趋势。
说明：1）根据现场试验情况，扭矩枪转速分别采用80RPM（读数更容易）、400RPM（用车间安装转速）；2）除特殊说明用硅胶管外，胶管采用epdm材质；
三、试验数据及曲线
由于数据太多，此报告仅仅体现对比的相关数据。
数据完全记录见“数据记录.xlsx”，曲线见压缩包。
四、试验数据分析
1、我司现用天津宝成卡箍安装扭矩不足
我司现用天津宝成抱箍，5.5N.m安装扭矩严重不足。
从试验结果看，可以设置到9N.m。
具体数值须和厂家及我司相关部
门人员沟通再定。
数据1：天津宝成卡箍破坏扭矩很大，试验值都在11N.m以上（见表1、表2）。
从试验数据来看，原来的5.5N.m偏小，9N.m应该是安全范围，且此时抱紧力很大，见表3红色字体。
表1 D50-70破坏扭矩
表2 30-45破坏扭矩
数据2：天津宝成卡箍在5-6N.m安装扭矩下，抱紧力横向和同安装扭矩下常州诺马比，纵向和自己更高的安装扭矩比，都小很多。
天津宝成卡箍，5N.m安装扭矩，改为9N.m安装扭矩，抱紧力提高52.36%。
如果直接改为常州诺马，同样5N.m安装扭矩，抱紧力提高40.60%，见表3。
这可以解释自从换了定扭扳手，安装扭矩5.5N.m后，车间漏水反映更多。
表3 卡箍抱紧力对比
2、天津宝成9mm宽卡箍和12mm宽卡箍抱紧力，不同直径各有优劣
天津宝成50-70规格卡箍，12mm抱紧力优于9mm宽。
从4N.m到10N.m安装扭矩，平均提高16.7%，其中9N.m安装扭矩时提高16.48%，见表4。
30-45规格卡箍，12mm抱紧力劣于9mm宽，从4N.m到10N.m安装扭矩，平均减少13.2%，其中9N.m安装扭矩时减少9.26%，见表5。
很难判断天津宝成哪种宽度卡箍抱紧力更大。
表4 50-70规格天津宝成9mm和12mm宽卡箍对比
表5 30-45规格天津宝成9mm和12mm宽卡箍对比
3、同样卡箍，相同安装扭矩下，使用硅胶管时抱紧力更大
不管是卡箍打一次，3分钟后的抱紧力。
还是再次打紧，再过3分钟的抱紧力，硅胶管比EPDM都有很大的提高。
最多高达55.84%,具体见表7。
安装扭矩越高，胶管对抱紧力的影响越小。
5.5N.m时，首次打紧后3分钟后抱紧力，硅胶管提高55.84%;但在6.5N.m时，
硅胶管仅提高30.64%。
而二次打紧后3分钟后的抱紧力，5.5N.m时，硅胶管提高52.92%，而6.5N.m时，仅提高17.97%。
以上看出，可以通过适当加大安紧扭矩，来减少胶管对抱紧力的影响。
表7 胶管材质不同，对抱紧力的影响
4、卡箍抱紧力衰减
1）衰减时间
卡箍打紧，0.5h后抱紧力基本稳定，10s内衰减量占衰减总量的50%。
表8 5.5N.mEPDM胶管，12mm宽诺马卡箍，放置10h抱紧力衰减表9 9N.mEPDM胶管，9mm宽宝成卡箍，放置1h抱紧力衰减表10 5.5N.m硅胶管，12mm宽诺马卡箍，放置1h抱紧力衰减
表11 正上图最初几分钟放大表12 正上图最初几分钟放大表13 正上图最初几分钟放大2）衰减幅度
硅胶管衰减幅度小于epdm。
5.5N.mEPDM胶管，12mm宽诺马卡箍，放置10h抱紧力衰减： 1120N→680N，衰减39%
9N.mEPDM胶管，9mm宽宝成卡箍，放置1h抱紧力衰减：>1000N(曲线不全）→700N，衰减>30%
5.5N.m硅胶管，12mm宽诺马卡箍，放置1h抱紧力衰减：1440N→1150N，衰减20%。
3）被抱紧对象硬度越高，抱紧力衰减越小
抱紧力衰减幅度：直接抱紧试验金属芯棒<硅胶管<epdm。
表14 直接抱紧金属芯棒，抱紧力几乎没衰减
5、二次打紧对抱紧力的影响
1）二次打紧对抱紧力有不同幅度提高
二次打紧，抱紧力最大提高40.13%，最少提高0%。
所有平均提高15.1%，如表15。
2）初始抱紧力约小，提高的幅度越大
567507000 9mm宽天津，EPDM胶管，二次打紧，提高分别38.14%，40.13%。
6360002070 12mm宽诺马，硅胶管，二次打紧，提高最大15%，平均提高8.49%。
表15 50-70规格抱紧力衰减
6、弹性卡箍和一般卡箍比较
诺马弹性卡箍，抱紧力比一般卡箍更大。
但由于试验时间限制，弹性卡箍试验仅2组，如表16，数据只供参考。
从厂家技术人员了解，弹性卡箍主要作用，在于冷热温度变化非常大的时候，弹性卡箍对于胶管热胀冷缩的补偿作用非常明显，使得胶管在冷缩的时候不产生漏水。
表16 带W弹簧和普通卡箍对比
7、CT卡箍和１２ｍｍ宽卡箍比较,安装扭矩大很多。
但同样安装扭矩下，抱紧力更小
此次试验，没带我司使用的Ｔ型卡箍。
用诺马ＣＴ卡箍（带５个弹簧片）做类比。
在同样安装扭矩下，ＣＴ卡箍抱紧力偏小。
随安装扭矩增加，抱紧力和１２ｍｍ宽卡箍越来越接近。
安装扭矩>12N.m，CT卡箍的优势才发挥出来。
建议需再次确认我司T型不锈钢卡箍安装扭矩。
表17 CT卡箍和普通卡箍对比
8、天津宝成和常州诺马卡箍比较
在小安装扭矩<6N.m，常州诺马卡箍的抱紧力比天津宝成的大。
>9N.m安装扭矩，天津宝成的卡箍优势才开始显现，见表18。
一、破坏试验看，常州诺马安装扭矩，厂家告知12mm宽的可以使用6.5N.m。
从试验数据看，常州诺马12mm宽规格，6N.m
的抱紧力均值，和天津宝成9mm宽，8N.m的抱紧力均值以及天津宝成12mm宽，7N.m的抱紧力均值相当。
由于天津宝成卡箍一致性没有诺马好，安装扭矩还要适当提高，才能达到诺马的水平，见表18。
常州诺马卡箍一致性比天津宝成好。
常州诺马卡箍，仅在4N.m安装扭矩下,抱紧力最大值和最小值差25.90%.天津宝成卡箍,抱紧力差值基本在20%以上，最大达到66.67%，见表19。
二、抱紧力衰减方面，天津宝成9N.m安装扭矩，抱紧力衰减剩余量，比常州诺马6.5N.m小20%左右，见表20。
表18 天津宝成和常州诺马卡箍抱紧力对比
表19 天津宝成和常州诺马卡箍抱紧力最值对比
表20 常州诺马和天津宝成抱紧力衰减后对比
五、试验结论
1、我司现用天津宝成卡箍安装扭矩不足，急需对安装扭矩上调。
2、天津宝成9mm宽卡箍和12mm宽卡箍抱紧力，不同直径各有优劣，很难比较哪种更优。
3、同样卡箍，相同安装扭矩下，使用硅胶管时抱紧力更大。
4、静态试验，在安装完0.5h，卡箍抱紧力衰减至稳定值。
被抱紧对象越硬，衰减幅度越小。
5、二次打紧对抱紧力有不同幅度提高，可组织讨论二次打紧工艺的可行性。
6、诺马弹性卡箍比一般卡箍抱紧力更好，厂家建议在冷热温差很大工况下选用，这时弹性卡箍防漏水优势明显。
7、CT卡箍和一般卡箍比较,安装扭矩大很多。
但同样安装扭矩下，抱紧力更小。
因此，需要进一步确认我司T型卡箍的安装扭矩。
8、从产品的一致性，以及抱紧力衰减剩余值看，常州诺马卡箍优于天津宝成。