卡箍性能对比试验报告
卡箍性能对比试验报告
一、试验基本信息
人员:张宏明（诺马）、张小海
日期:2017.3.21-2017.3.23
地点：常州诺马试验室
设备：可调定扭枪、加紧力测试机
二、试验项目:
1、各种型号卡箍在不同扭矩下的抱紧力及破坏扭矩测试-对比各种型号卡箍抱紧力
将胶管、卡箍套好，扭矩枪转速400RPM打紧卡箍直至破坏，读取各种扭矩下的抱紧力以及破坏扭矩。
2、各种型号卡箍抱紧力衰减试验-了解卡箍报紧力衰减趋势
将胶管、卡箍套好，扭矩枪转速80RPM/400RPM，采用一定安装扭矩，打紧卡箍后，观察抱紧力衰减趋势。重新打紧抱箍，再次观察抱紧力衰减趋势。
说明：1）根据现场试验情况，扭矩枪转速分别采用80RPM（读数更容易）、400RPM（用车间安装转速）；2）除特殊说明用硅胶管外，胶管采用epdm材质；
三、试验数据及曲线
由于数据太多，此报告仅仅体现对比的相关数据。数据完全记录见“数据记录.xlsx”，曲线见压缩包。
四、试验数据分析
1、我司现用天津宝成卡箍安装扭矩不足
我司现用天津宝成抱箍，5.5N.m安装扭矩严重不足。从试验结果看，可以设置到9N.m。具体数值须和厂家及我司相关部门人员
沟通再定。
数据1：天津宝成卡箍破坏扭矩很大，试验值都在11N.m以上（见表1、表2）。从试验数据来看，原来的5.5N.m偏小，9N.m应该是安全范围，且此时抱紧力很大，见表3红色字体。
表1 D50-70破坏扭矩
表2 30-45破坏扭矩
数据2：天津宝成卡箍在5-6N.m安装扭矩下，抱紧力横向和同安装扭矩下常州诺马比，纵向和自己更高的安装扭矩比，都小很多。
天津宝成卡箍，5N.m安装扭矩，改为9N.m安装扭矩，抱紧力提高52.36%。如果直接改为常州诺马，同样5N.m安装扭矩，抱紧力提高40.60%，见表3。
这可以解释自从换了定扭扳手，安装扭矩5.5N.m后，车间漏水反映更多。
表3 卡箍抱紧力对比
2、天津宝成9mm宽卡箍和12mm宽卡箍抱紧力，不同直径各有优劣
天津宝成50-70规格卡箍，12mm抱紧力优于9mm宽。从4N.m到10N.m安装扭矩，平均提高16.7%，其中9N.m安装扭矩时提高16.48%，见表4。30-45规格卡箍，12mm抱紧力劣于9mm宽，从4N.m到10N.m安装扭矩，平均减少13.2%，其中9N.m安装扭矩时减少9.26%，见表5。很难判断天津宝成哪种宽度卡箍抱紧力更大。
表4 50-70规格天津宝成9mm和12mm宽卡箍对比
表5 30-45规格天津宝成9mm和12mm宽卡箍对比
3、同样卡箍，相同安装扭矩下，使用硅胶管时抱紧力更大
不管是卡箍打一次，3分钟后的抱紧力。还是再次打紧，再过3分钟的抱紧力，硅胶管比EPDM都有很大的提高。最多高达55.84%,具体见表7。
安装扭矩越高，胶管对抱紧力的影响越小。5.5N.m时，首次打紧后3分钟后抱紧力，硅胶管提高55.84%;但在6.5N.m时，
硅胶管仅提高30.64%。而二次打紧后3分钟后的抱紧力，5.5N.m时，硅胶管提高52.92%，而6.5N.m时，仅提高17.97%。以上看出，可以通过适当加大安紧扭矩，来减少胶管对抱紧力的影响。
表7 胶管材质不同，对抱紧力的影响
4、卡箍抱紧力衰减
1）衰减时间
卡箍打紧，0.5h后抱紧力基本稳定，10s内衰减量占衰减总量的50%。
表8 5.5N.mEPDM胶管，12mm宽诺马卡箍，放置10h抱紧力衰减表9 9N.mEPDM胶管，9mm宽宝成卡箍，放置1h抱紧力衰减表10 5.5N.m硅胶管，12mm宽诺马卡箍，放置1h抱紧力衰减
表11 正上图最初几分钟放大表12 正上图最初几分钟放大表13 正上图最初几分钟放大2）衰减幅度
硅胶管衰减幅度小于epdm。
5.5N.mEPDM胶管，12mm宽诺马卡箍，放置10h抱紧力衰减： 1120N→680N，衰减39%
9N.mEPDM胶管，9mm宽宝成卡箍，放置1h抱紧力衰减：>1000N(曲线不全）→700N，衰减>30%
5.5N.m硅胶管，12mm宽诺马卡箍，放置1h抱紧力衰减：1440N→1150N，衰减20%。
3）被抱紧对象硬度越高，抱紧力衰减越小
抱紧力衰减幅度：直接抱紧试验金属芯棒<硅胶管 表14 直接抱紧金属芯棒，抱紧力几乎没衰减 5、二次打紧对抱紧力的影响 1）二次打紧对抱紧力有不同幅度提高 二次打紧，抱紧力最大提高40.13%，最少提高0%。所有平均提高15.1%，如表15。 2）初始抱紧力约小，提高的幅度越大 567507000 9mm宽天津，EPDM胶管，二次打紧，提高分别38.14%，40.13%。 6360002070 12mm宽诺马，硅胶管，二次打紧，提高最大15%，平均提高8.49%。 表15 50-70规格抱紧力衰减 6、弹性卡箍和一般卡箍比较 诺马弹性卡箍，抱紧力比一般卡箍更大。但由于试验时间限制，弹性卡箍试验仅2组，如表16，数据只供参考。 从厂家技术人员了解，弹性卡箍主要作用，在于冷热温度变化非常大的时候，弹性卡箍对于胶管热胀冷缩的补偿作用非常明显，使得胶管在冷缩的时候不产生漏水。 表16 带W弹簧和普通卡箍对比 7、CT卡箍和１２ｍｍ宽卡箍比较,安装扭矩大很多。但同样安装扭矩下，抱紧力更小 此次试验，没带我司使用的Ｔ型卡箍。用诺马ＣＴ卡箍（带５个弹簧片）做类比。在同样安装扭矩下，ＣＴ卡箍抱紧力偏小。 随安装扭矩增加，抱紧力和１２ｍｍ宽卡箍越来越接近。安装扭矩>12N.m，CT卡箍的优势才发挥出来。 建议需再次确认我司T型不锈钢卡箍安装扭矩。 表17 CT卡箍和普通卡箍对比 8、天津宝成和常州诺马卡箍比较 在小安装扭矩<6N.m，常州诺马卡箍的抱紧力比天津宝成的大。>9N.m安装扭矩，天津宝成的卡箍优势才开始显现，见表18。 一、破坏试验看，常州诺马安装扭矩，厂家告知12mm宽的可以使用6.5N.m。从试验数据看，常州诺马12mm宽规格，6N.m 的抱紧力均值，和天津宝成9mm宽，8N.m的抱紧力均值以及天津宝成12mm宽，7N.m的抱紧力均值相当。由于天津宝成卡箍一致性没有诺马好，安装扭矩还要适当提高，才能达到诺马的水平，见表18。 常州诺马卡箍一致性比天津宝成好。常州诺马卡箍，仅在4N.m安装扭矩下,抱紧力最大值和最小值差25.90%.天津宝成卡箍,抱紧力差值基本在20%以上，最大达到66.67%，见表19。 二、抱紧力衰减方面，天津宝成9N.m安装扭矩，抱紧力衰减剩余量，比常州诺马6.5N.m小20%左右，见表20。 表18 天津宝成和常州诺马卡箍抱紧力对比 表19 天津宝成和常州诺马卡箍抱紧力最值对比 表20 常州诺马和天津宝成抱紧力衰减后对比 五、试验结论 1、我司现用天津宝成卡箍安装扭矩不足，急需对安装扭矩上调。 2、天津宝成9mm宽卡箍和12mm宽卡箍抱紧力，不同直径各有优劣，很难比较哪种更优。 3、同样卡箍，相同安装扭矩下，使用硅胶管时抱紧力更大。 4、静态试验，在安装完0.5h，卡箍抱紧力衰减至稳定值。被抱紧对象越硬，衰减幅度越小。 5、二次打紧对抱紧力有不同幅度提高，可组织讨论二次打紧工艺的可行性。 6、诺马弹性卡箍比一般卡箍抱紧力更好，厂家建议在冷热温差很大工况下选用，这时弹性卡箍防漏水优势明显。 7、CT卡箍和一般卡箍比较,安装扭矩大很多。但同样安装扭矩下，抱紧力更小。因此，需要进一步确认我司T型卡箍的安装扭矩。 8、从产品的一致性，以及抱紧力衰减剩余值看，常州诺马卡箍优于天津宝成。 SPSS相关分析实验报告 篇一：spss对数据进行相关性分析实验报告 实验一 一.实验目的 掌握用spss软件对数据进行相关性分析，熟悉其操作过程，并能分析其结果。 二.实验原理 相关性分析是考察两个变量之间线性关系的一种统计分析方法。更精确地说，当一个变量发生变化时，另一个变量如何变化，此时就需要通过计算相关系数来做深入的定量考察。P值是针对原假设H0：假设两变量无线性相关而言的。一般假设检验的显著性水平为0.05，你只需要拿p值和0.05进行比较：如果p值小于0.05，就拒绝原假设H0，说明两变量有线性相关的关系，他们无线性相关的可能性小于0.05；如果大于0.05，则一般认为无线性相关关系，至于相关的程度则要看相关系数R值，r越大，说明越相关。越小，则相关程度越低。而偏相关分析是指当两个变量同时与第三个变量相关时，将第三个变量的影响剔除，只分析另外两个变量之间相关程度的过程，其检验过程与相关分析相似。三、实验内容 掌握使用spss软件对数据进行相关性分析，从变量之间的相关关系，寻求与人均食品支出密切相关的因素。 (1)检验人均食品支出与粮价和人均收入之间的相关关系。 a.打开spss软件，输入“回归人均食品支出”数据。 b.在spssd的菜单栏中选择点击，弹出一个对话窗口。 C.在对话窗口中点击ok,系统输出结果，如下表。 从表中可以看出，人均食品支出与人均收入之间的相关系数为0.921，t检验的显著性概率为0.0000.01，拒绝零假设，表明两个变量之间显著相关。人均食品支出与粮食平均单价之间的相关系数为0.730，t检验的显著性概率为 0.0000.01，拒绝零假设，表明两个变量之间也显著相关。 (2)研究人均食品支出与人均收入之间的偏相关关系。 读入数据后： A.点击系统弹出一个对话窗口。 B.点击OK，系统输出结果，如下表。 从表中可以看出，人均食品支出与人均收入的偏相关系数为0.8665，显著性概率p=0.0000.01，说明在剔除了粮食单价的影响后，人均食品支出与人均收入依然有显著性关系，并且0.86650.921，说明它们之间的显著性关系稍有减弱。通过相关关系与偏相关关系的比较可以得知：在粮价的影响下，人均收入对人均食品支出的影响更大。 三、实验总结 1、熟悉了用spss软件对数据进行相关性分析，熟悉其操作过程。 2、通过spss软件输出的数据结果并能够分析其相互之间的关系，并且解决实际问题。 3、充分理解了相关性分析的应用原理。 常规型喉箍又称为大美式喉箍，材质不同，其耐腐蚀性的强度也不同，客户可根据自己的实际应用选择合适的喉箍。 规格HWxxSS HLxxSS HGxxSS HFxxSS HBxxSS HAxxSS Hxx HAxx 带条材料316L不锈钢316不锈钢304不锈钢301不锈钢201不锈钢普通不锈钢200系/300系不锈 钢 普通不锈钢 喉头材料316L不锈钢316不锈钢304不锈钢301不锈钢201不锈钢普通不锈钢200系/300系不锈 钢 普通不锈钢 螺钉材料316L不锈钢316不锈钢304不锈钢300系不锈钢201不锈钢普通不锈钢铁镀锌铁镀锌 材料说明不锈钢镍含量10% 以上,碳含量低于 0.03 不锈钢镍含量10% 以上 不锈钢镍含量 8.0%以上 不锈钢镍含量 6.0%以上 不锈钢镍含量 3.5%以上 低镍铬不锈钢 不锈钢镍含量 3.5%以上；铁镀环 保锌（3+铬），锌 层厚度0.75微米 铁镀环保锌（3+ 铬），锌层厚度 0.75微米 耐腐蚀性极好极好很好很好较好普通普通普通 额定极限扭矩 6.8牛米 6.8牛米 6.8牛米 6.8牛米 6.8牛米 6.8牛米 5.6牛米 5.6牛米建议安装扭矩 4.0-5.1牛米 4.0-5.1牛米 4.0-5.1牛米 4.0-5.1牛米 4.0-5.1牛米 4.0-5.1牛米 3.4-4.5牛米 3.4-4.5牛米 规格系列 Clamp Series直径范围“A” Diameter Range SAE SIZE HW-SS HL-SS HG-SS HF-SS HB-SS HA-SS H HA 英寸 Inches 毫米 Millimeters 规格 6HW6-SS HL6-SS HG6-SS HF6-SS HB6-SS HA6-SS H6HA6 7/1625/3211206 8HW8-SS HL8-SS HG8-SS HF8-SS HB8-SS HA8-SS H8HA8 7/1629/3211238 10HW10-SS HL10-SS HG10-SS HF10-SS HB10-SS HA10-SS H10HA10 9/161-1/16142710 12HW12-SS HL12-SS HG12-SS HF12-SS HB12-SS HA12-SS H12HA12 11/161-1/4173212 16HW16-SS HL16-SS HG16-SS HF16-SS HB16-SS HA16-SS H16HA16 3/41-1/2193816 20HW20-SS HL20-SS HG20-SS HF20-SS HB20-SS HA20-SS H20HA20 13/161-3/4214420 24HW24-SS HL24-SS HG24-SS HF24-SS HB24-SS HA24-SS H24HA241-1/162275124 28HW28-SS HL28-SS HG28-SS HF28-SS HB28-SS HA28-SS H28HA281-5/162-1/4335728 32HW32-SS HL32-SS HG32-SS HF32-SS HB32-SS HA32-SS H32HA321-9/162-1/2406432 36HW36-SS HL36-SS HG36-SS HF36-SS HB36-SS HA36-SS H36HA361-13/162-3/4467036 40HW40-SS HL40-SS HG40-SS HF40-SS HB40-SS HA40-SS H40HA402-1/163527640 44HW44-SS HL44-SS HG44-SS HF44-SS HB44-SS HA44-SS H44HA442-5/163-1/4598344 48HW48-SS HL48-SS HG48-SS HF48-SS HB48-SS HA48-SS H48HA482-9/163-1/2658948 52HW52-SS HL52-SS HG52-SS HF52-SS HB52-SS HA52-SS H52HA522-13/163-3/4719552 56HW56-SS HL56-SS HG56-SS HF56-SS HB56-SS HA56-SS H56HA563-1/1647810256 60HW60-SS HL60-SS HG60-SS HF60-SS HB60-SS HA60-SS H60HA603-5/164-1/48410860 64HW64-SS HL64-SS HG64-SS HF64-SS HB64-SS HA64-SS H64HA643-9/164-1/29011464 .. 压缩机性能实验报告 实验小组： 小组成员：0 实验时间： 一、实验目的 1.了解制冷循环系统的组成及压缩机在制冷系统中的重要作用 2. 测定制冷压缩机的性能 3.分析影响制冷压缩机性能的因素 二、实验装置 实验台由封闭式压缩机、冷凝器、蒸发器、储液罐、节流阀、电加热器、冷水泵、热水泵、冷水流量计、热水流量计、排气压力表、吸气压力表、测温显示仪表、测温热电偶等组成小型制冷系统（如下图所示）。 三、实验步骤 1. 将水箱中注满水，接通电源后，开启冷水泵和热水泵，并调整其流量； 2. 打开吸、排气阀、储液罐阀门，启动压缩机，开节流阀，右旋调温旋钮，调整电压使蒸发器进口水温稳定在某一温度值，作为一个实验工况点； 3.当各点温度趋于稳定时，依次按下测温表测温按键，观测各点温度值； 4.将数据进行记录，该工况点实验结束。 5.改变热水箱加热电压，使热水温度上升，稳定后再对温度、电流、电压等数据进行记录，一般可作3个工况点结束； 6.实验完成后，停止电热水箱加热，关闭吸气阀门，等压力继电器动作，压缩机自停，关闭压缩机开关，关闭节流阀，关排气阀，继续让水泵循环5分钟后断电，系统停止工作。 四、实验数据 1. 压缩机制冷量： ' 171112"" 161()i i v Q GC t t i i v -=-- (1) 式中：G — 载冷剂（水）的流量(kg/s)； C — 载冷剂（水）的比热(kJ/kg)； t1、t2 — 载冷剂（水）的进出蒸发器的温差(℃)； i1 — 在压缩机规定吸气温度，吸气压力下制冷剂蒸汽的比焓(kJ/kg)； i7 — 在压缩机规定过热温度下，节流阀后液体制剂的比焓(kJ/kg)； i1″— 在实验条件下，离开蒸发器制冷剂蒸汽的比焓(kJ/kg)； i6″— 在实验条件下，节流阀前液体制冷剂的比焓(kJ/kg)； v1 — 压缩机规定吸气温度，吸气压力下制冷剂蒸汽的比容(m 3/kg)； v1′— 压缩机实际吸气温度、压力下制冷剂蒸汽的比容(m 3/kg)。 2.压缩机轴功率： i N W η=? (2) 式中：W —压缩机配用电动机输入功率(kW)； i η—压缩机电动机效率，一般取0.8～0.9。 3.制冷系数： 0Q N ε= (3) 4.热平衡误差： 011 () Q Q N Q --Λ= (4) 式中： Q1 —冷凝器换热量(kW) 1、编制说明 此报告主要是通过ANSYS软件对海上平台的破损管道进行灌浆加固前后的强度、寿命进行对比分析，从而获得灌浆卡箍加固后的强度、寿命的有效数据，为卡箍的设计分析提供有效的数据支持。 海上平台由于意外碰撞、腐蚀、磨损、钢材疲劳、荷载增大以及规范修订（参数和标准趋于严格）等原因，水下钢管杆件和管节点的应力可能会超标，局部结构强度和刚度会超出规范要求，降低了平台整体结构的可靠度，影响海上油气田的安全生产。 针对海上平台损伤的水下钢管件进行加固的主要方法有：平台焊接（干焊、湿焊）、焊趾处理、卡箍、灌浆、复合材料包覆、废弃构建去除、新防腐涂料等方法，国际上比较流行的方法为卡箍维修。 卡箍维修主要分为： 1.机械卡箍：靠金属之间摩擦力传力，是卡箍维修的早期形式； 2.灌浆卡箍：（1）无剪力键：承载能力优于机械卡箍； （2）剪力键卡箍：承载能力高、性能可靠（与膨胀水泥配合 使用）； （3）加压灌浆卡箍：强度由水泥浆与钢管表面的粘结力和由 双紧螺栓张紧在交界面上产生摩擦力提供，其加固效果 不如剪力键卡箍； 3.树脂卡箍：环形空间填充的是树脂而不是水泥浆，具有较高的粘结强度， 从而不需要剪力键和外力的螺栓力，由于树脂粘结强度在海水 环境条件下的耐久性还无可靠性依据，所以除在混凝土结构中 采用过树脂卡箍外，钢结构中还未采用过这种方法。 2、灌浆卡箍有限元分析方案设计 2.1 实验目的 通过实验验证灌浆卡箍加固后对破损管道的强度、寿命等方面的加强，分析 加固前后模拟固定压力作用下的应力集中点、工件形变及各部件寿命。 2.2 实验内容 通过三维建模软件Soildworks建立破损管道模型，灌浆水泥模型，灌浆卡箍模型，将模型导入Ansys Workbench 分别进行静力学、疲劳强度分析，收集数据，进行灌浆前后数据对比。 1.分别建立Φ508、Φ426、Φ377、Φ325、Φ219、Φ159、Φ133、Φ108 的三维管道模型，对其进行静力学受压强度分析，收集数据。 2.建立Φ508的破损管道的三维模型，采用固定压力进行静力学分析，收 集数据。 3.建立匹配Φ508破损管道的水泥浆、灌浆卡箍的三维模型，对灌浆加固 后的模型施加同样压力进行静力学分析，收集数据。 4.分别对Φ508破损管道加固前后进行疲劳强度分析，收集数据。 2.3三维建模 使用Solidworks软件分别建立实验中用到的各组模型：Φ508×16、Φ426×9、Φ377×9、Φ325×8、Φ219×6、Φ159×4.5、Φ133×14、Φ108×4高800mm的圆柱形管道，Φ508×16高2000mm的破损圆柱形管道及与之配套的水泥浆模型、卡箍模型如图2.1所示。为了更好的增加水泥浆与卡箍、管道之间的粘结，采用机械预紧，卡箍作用是选用螺栓施加预紧力，灌浆卡箍选用带剪力键的卡箍因为此卡箍承载力高，性能可靠，水泥采用膨胀水泥。 图2.1 三维模型示意图 天津市高等教育自学考试 模具设计与制造专业 热工基础与应用 综合实验报告 （一）压气机性能实验 主考院校: 专业名称： 专业代码： 学生姓名： 准考证号： 一、活塞式压气机概述 1.活塞式压气机结构及工作原理 （1）活塞式压气机结构 压气机在现代工业以及现代人的生活中被越来越多的广泛应用，不论是汽车上的涡轮增压系统还是航空航天发动机中的涡喷应用，随着技术的不断革新，其结构、性能也在不断的优化、提高。本实验旨在通过对简单形式的压气机，进行结构、工作原理以及性能的实验，以达到验证并深刻理解、掌握热工学课程中所学得的知识并应用于实际生产实践中。 本次实验所用压气机为“活塞式压气机”，现就其结构及特点作简要说明。 活塞式压气机是通用的机械设备之一，是一种将机械能转化为气体势能的机械。 图1.1 活塞式压气机机构简图 图1-2 三维仿真示意图 （2）活塞式压气机工作原理： 电机通过皮带带动曲柄转动，由连杆推动活塞作往复移动，压缩汽缸内的空气达到需要的压力。曲柄旋转一周，活塞往复移动一次，压气机的工作过程分为吸气、压缩、排气三步。 具体为：在气缸内作往复运动的活塞向右移动时，气缸内活塞左腔的压力低于大气压力pa ，吸气阀开启，外界空气吸入缸内，这个过程称为压缩过程。当缸内压力高于输出空气管道内压力p后，排气阀打开。压缩空气送至输气管内，这个过程称为排气过程。 这种结构的压缩机在排气过程结束时总有剩余容积存在。在下一次吸气时，剩余容积内的压缩空气会膨胀，从而减少了吸人的空气量，降低了效率，增加了压缩功。且由于剩余容积的存在，当压缩比增大时，温度急剧升高。特别的是，单级活塞式空压机，常用于需要 0 . 3 — 0 . 7MPa 压力范围的系统。压力超过 0 . 6MPa ，各项性能指标将急剧下降。故当输出压力较高时，应采取分级压缩。分级压缩可降低排气温度，节省压缩功，提高容积效率，增加压缩气体排气量。 活塞式空压机有多种结构形式。按气缸的配置方式分有立式、卧式、角度式、对称平衡式和对置式几种。按压缩级数可分为单级式、双级式和多级式三种。按设置方式可分为移动式和固定式两种。按控制方式可分为卸荷式和压力开关式两种。其中，卸荷式控制方式是指当贮气罐内的压力达到调定值时，空压机不停止运转而通过打开安全阀进行不压缩运转。这种空转状态称为卸荷运转。而压力开关式控制方式是指当贮气罐内的压力达到调定值时，空压机自动停止运转。 二、实验内容 1.实验目的 （1）压气机的压缩指数和容积效率等都是衡量其性能先进与否的重要参数。本实验是利用微机对压气机的有关性能参数进行实时动态采集，经计算处理、得到展开的和封闭的示功图。从而获得压气机的平均压缩指数、容积效率、指示功、指示功率等性能参数。 （2）掌握指示功、压缩指数和容积效率的基本测试方法。 （3）对使用电脑采集、处理数据的全过程和方法有所了解。 2.实验装置及测量系统 本实验仪器装置主要由：压气机、电动机及测试系统所组成。 测试系统包括：压力传感器、动态应变仪、放大器、计算机及打印机， 压气机型号：Z—0.03/7 汽缸直径：D=50mm 活塞行程: L=20mm 连杆长度：H=70mm，转速：n=1400转/分 薄壁不锈钢管连接技术 简介：任何一种管材的开发与推广，都应以连接技术（管件与连接方式）为基础。建筑给水薄壁不锈钢管（以下简称薄壁不锈管或不锈管），之所以能适应不同档次建筑的需要，就是因为它拥有多种型式的管件和连接方式。本文着重介绍国内外不锈管的各种连接方式、特点及其性能比较。 关键字：不锈钢管连接方式分类特点性能比较 0引言 薄壁不锈钢管具有安全耐用、环保卫生、价格合理、美观豪华等优异的综合性能，已大量应用于建筑给水和直饮水管道。众所皆知，管道的躯干是由管材组成的，而管材是依赖管件连接而成的，因管件型式的多样，才有不同特色的连接方式，因此，研究与探索不锈管的连接技术，具有显见的现实意义。 1 常用管道连接 1.1 管道连接种种 管道连接，由于生产工艺要求、管道材质、施工情况等多种因素的不同，出现了尽可能最佳应对的各种连接方式。目前国内采用的常用管道连接，有螺纹连接、法兰连接、焊接连接、承插连接、粘合连接、机械连接等。 1.2 管道连接浅析 上述螺纹、法兰、焊接、承插这四种连接，属传统的应用面较广泛的连接方式。粘合连接具有一定的局限性。机械连接一般指比较灵活、现场可组装的即安装较简捷的连接方式（此处机械连接属狭义范畴）。 2 国外薄壁不锈管管道连接 2.1 国外不锈管管道连接种种 厚壁不锈管，主要有螺纹连接、法兰连接、焊接连接三种方式，应用以工业管道为主，其管件相对比较简单。在研制薄壁不锈管时，借鉴厚壁管螺纹等三种连接方式，开发了品种各异的管件，也就奠定了更加多样的连接方式。国际上公认的薄壁不锈管管道连接技术，主要指压缩式、压紧式、推进式、焊接式、粘接式管件及其连接方式。 2.2 管件采用的标准 压缩式管件采用的标准有BS 4368：Part3:1974 和DIN 2353:1991；压紧式和推进式管件都列入了WBS（Water Byelaws Scheme，由英国WRC管理）；日本JWW A G 116 标准规定的管件主要有压缩式、压紧式、伸缩可挠式和焊接式；粘接式也由WRC批准，但对输送介质的温度、pH值都有限制范围[1].[2]。 3 国内薄壁不锈管管道连接[3] 我国薄壁不锈管管件的开发，在借鉴国外标准同时，结合自身专利，其产品可谓缤纷多彩。据笔者调研，可归结为压缩式、卡压式、伸缩可挠式、焊接式、法兰式、活接式、沟槽式、粘接式等八大类别（尚有派生系列）及其连接方式。 3.1 压缩式 2016年热工学实践实验内容 实验3 二氧化碳气体P-V-T 关系的测定 一、实验目的 1. 了解CO 2临界状态的观测方法，增强对临界状态概念的感性认识。 2. 巩固课堂讲授的实际气体状态变化规律的理论知识，加深对饱和状态、临界状态等基本概念的理解。 3. 掌握CO 2的P-V-T 间关系测定方法。观察二氧化碳气体的液化过程的状态变化，及经过临界状态时的气液突变现象，测定等温线和临界状态的参数。 二、实验任务 1．测定CO 2气体基本状态参数P-V-T 之间的关系，在P —V 图上绘制出t 为20℃、31.1 ℃、40℃三条等温曲线。 2．观察饱和状态，找出t 为20℃时，饱和液体的比容与饱和压力的对应关系。 3．观察临界状态，在临界点附近出现气液分界模糊的现象，测定临界状态参数。 4．根据实验数据结果，画出实际气体P-V-t 的关系图。 三、实验原理 1. 理想气体状态方程：PV = RT 实际气体：因为气体分子体积和分子之间存在相互的作用力，状态参数（压力、温度、比容）之间的关系不再遵循理想气体方程式了。考虑上述两方面的影响，1873年范德瓦尔对理想气体状态方程式进行了修正，提出如下修正方程： ()RT b v v a p =-??? ? ?+2 （3-1） 式中: a / v 2 是分子力的修正项； b 是分子体积的修正项。修正方程也可写成 : 0)(23 =-++-ab av v RT bp pv （3-2） 它是V 的三次方程。随着P 和T 的不同，V 可以有三种解：三个不等的实根；三个相等的实 根；一个实根、两个虚根。 1869年安德鲁用CO 2做试验说明了这个现象，他在各种温度下定温压缩CO 2并测定p 与v ，得到了P —V 图上一些等温线，如图2—1所示。从图中可见，当t >31.1℃时，对应每一个p ，可有一个v 值，相应于（1）方程具有一个实根、两个虚根；当t =31.1℃时，而p = p c 时，使曲线出现一个转折点C 即临界点，相应于方程解的三个相等的实根；当t <31.1℃时，实验测得的等温线中间有一段是水平线（气体凝结过程），这段曲线与按方程式描出的曲线不能完全吻合。这表明范德瓦尔方程不够完善之处，但是它反映了物质汽液两相的性质和两相转变的连续性。 2．简单可压缩系统工质处于平衡状态时，状态参数压力、温度和比容之间有确定的关系，可表示为： F （P ，V ，T ）= 0 100T黄金精深加工、黄金进口加工贸易项目一期工程（综合楼、安检化验楼） 地 基 与 基 础 验 收 汇 报 材 料 湖南省沙坪建设有限公司 2018年3月23日 地基与基础验收汇报材料 尊敬的各级领导、各位专家： 今天，由湖南省沙坪建设有限公司负责施工的100T黄金精深加工、黄金进口加工贸易项目一期工程在此举行综合楼、安检化验楼工程地基与基础验收会议，首先我代表项目部对参会各位领导的光临，表示热烈的欢迎和诚挚的感谢。 下面我就本工程的前期工作进行汇报。 一、工程概况 安检化验楼总建筑面积约为5493m2，地上4层，建筑高度为18.5M；结构形式为钢筋混凝土框架结构，综合楼工程总建筑面积约为4856m2 ；地上5层，建筑高度22.8M；结构形式为钢筋混凝土框架结构。 1、结构部分：安检化验楼、综合楼基础采用钻孔灌注桩基础，桩基施工前对场地进行夯实处理，地基承载力特征值不小于120Kpa。基础回填土分层压实，压实系数≥0.97。桩端持力层为中风化泥质粉砂岩，桩端进入持力层深度≥1.2米，桩直径为600mm，单桩竖向极限承载力Q UK=3800KN；单桩竖向承载力R a=1900KN，桩身砼强度等级为C35，桩基设计等级为丙级。基础垫层砼强度等级为C15，承台及地梁砼强度等级为C30，柱子砼强度等级为C30，其中安检化验楼金库砼强度为C50，综合楼、安检化验楼电梯井砼强度等级为C35P8，本工程所有砼均采用商品砼，由湖南海力建材有限公司提供。综合楼钻孔灌注桩，共计72根；安检化验楼钻孔桩，共计118根。钢筋均采用HRB400钢筋，钢筋均采用河北敬业钢铁有限公司、陕西龙门钢铁（集团）有限责任公司、武汉集团汉阳钢厂的优质钢材。 2、给、排水部分： 1）、室内生活给水管道、生产给水管道、热水给回水管道均采用钢塑复合管，丝扣式连接。 2）室内生活排水管道采用UPVC排水管，粘接连接。 3）消防给水管道采用热浸镀锌钢管，管径≦DN50采用丝扣式连接，>DN50采用卡箍式连接。 实验二压气机的性能 压气机在工程上应用广泛，种类繁多但其工作原理都是消耗机械能（或电能）而获得压缩气体，压气机的压缩指数和容积效率等是衡量其性能优劣的重要参数，本实验是利用微机对压气机的有关参数进行实时动态采集，经计算处理，得到展开的和封闭的示功图，从而获得其平均压缩指数n、容积效率η ，指示功W c、指示功率P等性能参数。 v 一、实验目的 1．掌握用微机检测指示功，指示功率，压缩指数和容积效率等基本操作测试方法； 2．掌握用面积仪测量不同示功图的面积，并计算指示功，指示功率，压缩指数和容积效率。 3．对微机采集数据和数据处理的全过程和方法有所了解。 二、实验装置及测量系统 本实验装置主要由压气机和与其配套的电动机以及测试系统所组成，测试系统包括压力传感器，动态应变仪，放大器，A/D板，微机，绘图仪及打印机，详见图2-1所示。 1 压气机的型号：Z——0.03/7 气缸直径：D=50mm，活塞行程：L=20mm 连杆长度：H=70mm，转速：n=1400转/分 为获得反映压气机性能的示功图，在压气机气缸上安装了一个应变式压力传感器，供实验时输出气缸内的瞬态压力信号，该信号经桥式整流以后送至动态应变仪放大；对应着活塞上止点的位置，在飞轮外侧粘贴着一块磁条，从电磁传感器上取得活塞上止点的脉冲信号，作为控制采集压力的起止信号，以达到压力和曲柄转角信号的同步，这二路信号经放大器分别放大后送入A/D板转换为数值量，然后送到计算机，经计算机处理便得到了压气机工作过程中的有关数据及展开示功图和封闭的示功图，详见图2-2和图2-3。 三、实验原理 1．指示功和指示功率 指示功——压气机进行一个工作过程、压气机所消耗的功W c，显然其值就是P—V图上工作过程线cdijc所包围的面积，即 W W=W?W1?W2×10?5（kgf—m） 式中S——测面仪测定的P—V图上工作过程线所围的面积（mm2） K1——单位长度代表的容积（mm3/mm）；即 W1=WWW2 4WW 1 大理大学实验报告 课程名称生物医学统计分析 实验名称非参数检验（卡方检验） 专业班级 姓名 学号 实验日期 实验地点 2015—2016学年度第 2 学期 Fisher 的精确检验:精确概率法计算的卡方值（用于理论数E<5）。 不同的资料应选用不同的卡方计算方法。 例为2*2列联表，df=1，须用连续性校正公式，故采用“连续校正”行的统计结果。 X2=，P（Sig）=<，表明灭螨剂A组的杀螨率极显着高于灭螨剂B组。 例 表3 治疗方法* 治疗效果交叉制表 计数 治疗效果 123 合计 治疗方法11916540 21612836 31513735合计504120111 分析：表3是治疗方法* 治疗效果资料分析的列联表。 表4 卡方检验 X2值df渐进 Sig. (双侧) Pearson 卡方 1.428a4.839 似然比4.830线性和线性组合.5141.474 有效案例中的 N111 a. 0 单元格(.0%) 的期望计数少于 5。最小期望计数为。 分析：表4是卡方检验的结果。自由度df=4，表格下方的注解表明理论次数小于5的格子数为0，最小的理论次数为。各理论次数均大于5，无须进行连续性校正，因此可以采用第一行（Pearson 卡方）的检验结果，即 X2=，P=>,差异不显着，可以认为不同的治疗方法与治疗效果无关，即三种治疗方法对治疗效果的影响差异不显着。 例 表5 灌溉方式* 稻叶情况交叉制表 计数 稻叶情况 123 合计 灌溉方式114677160 2183913205 31521416182合计4813036547 分析：表5是灌溉方式* 稻叶情况资料分析的列联表。 制冷压缩机性能测试实验 一、实验目的 通过制冷压缩机实际运行测试实验，使学生了解并掌握以下内容： 1、制冷压缩机制冷量的测试方法； 2、蒸发温度、冷凝温度与制冷量的关系； 3、制冷系统主要运行参数及其相互之间的影响； 4、有关测试仪器、仪表的使用方法； 5、测试数据处理及误差分析方法。 二、实验原理 1、制冷压缩机的性能随蒸发温度和冷凝温度的变化而变化，因此需要在国家标准规定的工况下进行制冷压缩机的性能测试。 2、压缩机的性能可由其工作工况的性能系数COP 来衡量： Q COP W = 式中，0Q 为压缩机的制冷量； W 为压缩机输入功率。 3、在一个确定的工况下，蒸发温度、冷凝温度、吸气温度以及过冷度都是已知的。这样，对于单级蒸气压缩式制冷机来说，其循环p-h 图如图3 所示。 图3 图中，1点为压缩机吸气状态；4-5为过冷段。 在特定工况下，压缩机的单位质量制冷量是确定的，即：015q h h =- 。这样只要测得流经压缩机的制冷剂质量流量m G ，就可计算出压缩机的制冷量，即 0015()m m Q G q G h h =?=?- 4、压缩机的输入功率：开启式压缩机为输入压缩机的轴功率，封闭式（包括半封闭式和全封闭式）压缩机为电动机输入功率。 三、实验设备 整个实验装置由制冷系统及换热系统、参数测量采集和控制系统共三部分组成： 1、制冷系统采用全封闭涡旋式制冷压缩机，蒸发器为板式换热器，冷凝器为壳管式换热器，节流装置为电子膨胀阀。 1.1冷却水换热系统由冷却水泵、冷却水塔、调节冷凝器进水温度的恒温器和水流量调节阀门及管路组成； 1.2冷媒水换热系统由冷媒水泵、调节蒸发器进水温度的恒温器、调节水流量的阀门组成； 2、六个绝对压力变送器、十个PT100温度传感器、两个涡轮流量变送器分别对应原理图位置及安捷伦34970型数据采集仪和压缩机性能测试软件； 3、控制系统：通过三块山武SCD36数字调节器分别根据设定值与实测值的差值来调节冷却水、冷媒水的加热量和电子膨胀阀的开度，将机组运行控制在设定工况允许的范围内。 图4 四、实验方法 制冷工况由两个主要参数来决定，即蒸发温度和冷凝温度，制冷压缩机性能测试的国家工况名称 蒸发温度 ℃ 冷凝温度 ℃ 吸气温度 ℃ 标准工况 -15 +30 +15±3 最大压差工况 -30 +50 最大轴功率工况 +10 +50 空调工况（水冷） +5 +35 空调工况（风冷） +5 +55 试验工况的稳定与否，是关系到测试数据是否准确的关键问题，工况稳定的标志是主要的测试参数都不随时间变化。调节时需要特别地耐心、细致。 实际试验中是根据吸气压力来确定蒸发温度，冷凝温度是根据排气压力来确定。如果吸气温度也达到稳定，表明制冷量也达到稳定。本装置是通过： 1、调整冷却水流量和温度来稳定压缩机的排气压力； 2、调整冷媒水流量和温度来稳定压缩机的吸气温度； 检试验大纲 文稿归稿存档编号：[KKUY-KKIO69-OTM243-OLUI129-G00I-FDQS58- 一、工程概况 1.工程构成状况 本工程为中国人民财产保险股份有限公司邯郸市分公司“方舟小区”职工住宅楼3#楼工程，建设地点在邯郸市渚河路108号（滏东大街与渚河路交叉口西北角）。 方舟小区3#楼为一类居住建筑；耐久等级为一级，合理使用年限50年；地下及地上部分耐火等级均为一级；设计等级为一级；结构体系为现浇剪力墙；地震烈度为七度第一组；屋面防水等级为二级，防水层耐用年限为十五年；地下室防水等级为二级；防雷等级为三级。 2.建筑设计 中国人民财产保险股份有限公司邯郸市分公司“方舟小区”职工住宅楼3#楼工程的形状似蝶形，建筑面积(不包括阳台)为16797m2（其中地下室建筑面积为811m2），阳台总面积为436m2。 该工程为地下一层，地上二十一层（局部二十三层），其中地下室层高为3.9m，标准层层高均为3.0m，建筑高度（室外地面到建筑结构屋面）为 63.45m，女儿墙高为0.5m、1.5m，本工程的±0.000相对于绝对标高56.450m，室内外高差为0.45m。 该工程设防空地下室，防空等级为核6级，常6级，甲类二等人员掩蔽所，防化等级为丙级，建筑面积为811 m2，掩蔽面积422 m2，战时可掩蔽422人。地上一至二十一层为住宅部分，每层设置四种户型，每种户型每层两户，每种户型共计42户；每二十二层为电梯机房；第二十三层为水箱间。 本工程设电梯2部，一部为普通电梯，一部为消防电梯，两部电梯、楼梯直通屋面。 3.结构设计 本工程地基基础设计等级为乙级，桩基的设计等级为二级，桩型选用先张法预应力管桩，桩径400mm，壁厚95mm，混凝土C60；桩身采用C30微膨胀混凝土灌心。桩基持力层为第10层粉质粘土，有效桩长20m。 压气机的性能 压气机在工程上应用广泛，种类繁多但其工作原理都是消耗机械能（或电能）而获得压缩气体，压气机的压缩指数和容积效率等是衡量其性能优劣的重要参数，本实验是利用微机对压气机的有关参数进行实时动态采集，经计算处理，得到展开的和封闭的示功图，从而获得其平均压缩指数n、容积效率，指示功、指示功率P等性能参数。 一、实验目的 1．掌握用微机检测指示功，指示功率，压缩指数和容积效率等基本操作测试方法； 2．掌握用面积仪测量不同示功图的面积，并计算指示功，指示功率，压缩指数和容积效率。 3．对微机采集数据和数据处理的全过程和方法有所了解。 二、实验装置及测量系统 本实验装置主要由压气机和与其配套的电动机以及测试系统所组成，测试系统包括压力传感器，动态应变仪，放大器，A/D板，微机，绘图仪及打印机，详见图2-1所示。 压气机的型号：Z——0.03/7 气缸直径：D=50mm，活塞行程：L=20mm 连杆长度：H=70mm，转速：n=1400转/分 为获得反映压气机性能的示功图，在压气机气缸上安装了一个应变式压力传感器，供实验时输出气缸内的瞬态压力信号，该信号经桥式整流以后送至动态应变仪放大；对应着活塞上止点的位置，在飞轮外侧粘贴着一块磁条，从电磁传感器上取得活塞上止点的脉冲信号，作为控制采集压力的起止信号，以达到压力和曲柄转角信号的同步，这二路信号经放大器分别放大后送入A/D板转换为数值量，然后送到计算机，经计算机处理便得到了压气机工作过程中的有关数据及展开示功图和封闭的示功图，详见图2-2和图2-3。 三、实验原理 1．指示功和指示功率 指示功——压气机进行一个工作过程、压气机所消耗的功，显然其值就是P—V图上工作过程线cdijc 所包围的面积，即 式中S——测面仪测定的P—V图上工作过程线所围的面积（mm2） K1——单位长度代表的容积（mm3/mm）；即 L——活塞行程（mm）； ——活塞行程的线段长度（mm）； ——单位长度代表的压力（at/mm）； ——压气机排气工作时的表压力（at）； ——表压力在纵坐标上对应的高度（mm）； P——指示功率，即：单位时间内压气机所消耗的功，可用下式表示： 式中N——转速（转/分）。 2．平均多变压缩指数 压气机的实际压缩过程介于定温压缩与定熵压缩之间，即多变指数n的范围为，因为多变过程的技术功是过程功的n倍，所以n等于P—V图上压缩过程线与坐标轴围成的面积同压缩过程线与横坐标轴围成的面积之比，即： 3．容积效率（） 由容积效率的定义得： 活塞式压缩机性能实验台实验指导书 重庆科技学院机械设计制造教研室 2010.3 活塞式压缩机性能实验 实验指导书 一、实验目的 1. 了解活塞式压气机的工作原理及构造，理解压气机的几个性能参数的意义。 2. 熟悉用微机测定压气机工作过程的方法，采集并显示压气机的示功图。 3. 根据测定结果，确定压气机的耗功W C、耗功率P、多变压缩指数m、容积效率ηv 等性能参数，或用面积仪测出示功图的有关面积并用直尺量出有关线段的长度，也可得出压气机的上述性能参数。 二、实验原理 本活塞式压缩机性能实验台，采用传感器技术，在微机控制下采集处理数据，绘制压缩机的示功图，并据此进行压缩机性能指标的计算和热力过程的分析，以加深对压缩机热力学原理的理解，提高运用微机对实验压缩机进行性能分析的能力。通过该实验能加深学生对压缩机工作过程的理解。 压气机的工作过程可以用示功图表示，示功图反映的就是气缸中的气体压力随体积变化的情况。本实验的核心就是用现代测试技术测定实际压气机的示功图。实验中采用压力传感器测试气缸中的压力，用接近开关确定压气机活塞的位置。当实验系统正常运行后，接近开关产生一个脉冲信号，数据采集板在该脉冲信号的激励下，以预定的频率采集压力信号，下一个脉冲信号产生时，计算机中断压力信号的采集并将采集数据存盘。显然，接近开关两次脉冲信号之间的时间间隔刚好对应活塞在气缸中往返运行一次(一个周期)，这期间压气机完成了膨胀、吸气、压缩及排气四个过程。 实验测量得到压气机示功图后，根据工程热力学原理，可进一步确定压气机的多变指数和容积效率等参数。 另外，通过调节储气罐上的节气阀的开度，以改变压气机排气压力实现变工况测量。 三、实验装置 实验装置简图如图1所示，主要由YQJ-V型活塞式空气压缩机(包括压气机本体、电动机、储气罐及节气阀等)和测试系统（包括压力传感器、磁电脉冲传感器、A/D采集板和计算机等）组成。系统总面貌如图2所示。 为了获得压气机工作过程的封闭示功图，对压气机气缸缸体、缸盖、飞轮等进行了改造，通过特殊设计的接头将气缸中的瞬时压力直接引出到压力传感器。另外在压气机飞轮上安装感应头，用接近开关产生曲轴转角所对应的活塞下止点的脉冲信号；下止点两次脉冲信号用来控制数据采集的始末，以达到压力和活塞位置两信号的同步。计算机采集板实时采集这两个信号，经过数据处理即可得到压气机的实际示功图。 卡箍性能对比试验报告 一、试验基本信息 人员:张宏明（诺马）、张小海 日期:2017.3.21-2017.3.23 地点：常州诺马试验室 设备：可调定扭枪、加紧力测试机 二、试验项目: 1、各种型号卡箍在不同扭矩下的抱紧力及破坏扭矩测试-对比各种型号卡箍抱紧力 将胶管、卡箍套好，扭矩枪转速400RPM打紧卡箍直至破坏，读取各种扭矩下的抱紧力以及破坏扭矩。 2、各种型号卡箍抱紧力衰减试验-了解卡箍报紧力衰减趋势 将胶管、卡箍套好，扭矩枪转速80RPM/400RPM，采用一定安装扭矩，打紧卡箍后，观察抱紧力衰减趋势。重新打紧抱箍，再次观察抱紧力衰减趋势。 说明：1）根据现场试验情况，扭矩枪转速分别采用80RPM（读数更容易）、400RPM（用车间安装转速）；2）除特殊说明用硅胶管外，胶管采用epdm材质； 三、试验数据及曲线 由于数据太多，此报告仅仅体现对比的相关数据。数据完全记录见“数据记录.xlsx”，曲线见压缩包。 四、试验数据分析 1、我司现用天津宝成卡箍安装扭矩不足 我司现用天津宝成抱箍，5.5N.m安装扭矩严重不足。从试验结果看，可以设置到9N.m。具体数值须和厂家及我司相关部门人员 沟通再定。 数据1：天津宝成卡箍破坏扭矩很大，试验值都在11N.m以上（见表1、表2）。从试验数据来看，原来的5.5N.m偏小，9N.m应该是安全范围，且此时抱紧力很大，见表3红色字体。 表1 D50-70破坏扭矩 表2 30-45破坏扭矩 数据2：天津宝成卡箍在5-6N.m安装扭矩下，抱紧力横向和同安装扭矩下常州诺马比，纵向和自己更高的安装扭矩比，都小很多。 天津宝成卡箍，5N.m安装扭矩，改为9N.m安装扭矩，抱紧力提高52.36%。如果直接改为常州诺马，同样5N.m安装扭矩，抱紧力提高40.60%，见表3。 评分 大理大学实验报告 课程名称生「物医学统计分析 实验名称非参数检验(卡方检验) 专业班级 实验日期实验地点 2015—2016学年度第一2 学期 、实验目的 对分类资料进行卡方检验。 、实验环境 1、硬件配置：处理器：In tel(R)Core(TM) i5-4210U CPU @1.7GHz 1.7GHz 安装内存(RAM): 4.00GB 系统类型：64位操作系统 2、软件环境：IBM SPSS Statistics 19.0 软件 三、实验内容 （包括本实验要完成的实验问题及需要的相关知识简单概述 ） （1） 课本第六章的例6.1-6.5运行一遍，注意理解结果； （2） 然后将实验指导书的例 1-4运行一遍，注意理解结果。 四、 实验结果与分析 （包括实验原理、数据的准备、运行过程分析、源程序（代码） 例6.1 分析：表1是灭螨A 和灭螨B 杀灭大蜂螨效果的样本分类的频数分析表，即交叉列联表。 表2卡方检验 b.仅对2x2表计算 分析：表2是卡方检验的结果。因为两组各自的结果互不影响，即相互独立。对于这种频数表 格式资料，在卡方检验之前必须用“加权个案”命令将频数变量定义为加权变量，才能 进行卡方检验。 Pearson 卡方：皮尔逊卡方检验计算的卡方值（用于样本数 n > 40且所有理论数E > 5）; 连续校正b ：连续性校正卡方值（df=1 ,只用于2*2列联表）； 似然比：对数似然比法计算的卡方值（类似皮尔逊卡方检验）； Fisher 的精确检验：精确概率法计算的卡方值（用于理论数 E<5）。 不同的资料应选用不同的卡方计算方法。 例6.1为2*2列联表，df=1，须用连续性校正公式，故采用“连续校正”行的统计结果。 X 2=7.944 , P （Sig ） =0.005<0.01，表明灭螨剂 A 组的杀螨率极显著高于灭螨剂 B 组。 例6.2 表3治疗方法*治疗效果交叉制表 计数 治疗效果 、图形图象界面等） 合计 卫生级管接配件卡箍系列 一卡箍KS-K 规格3/ 4 " 1 " 1/4 " 1 1/2 " 1 3/4 " 2" 2 1/4" 2 1/2 " 3" 3 1/2 " 4" 4 1/ 4" 4 1/2" D 3 4 64 64 91 10 6 11 9 13 130 D 0 45 57 10 8 T 2 2 2 2 2 2.密封圈KS-M 规格3/4 " 1" 1 1/4 " 1 1/2 " 1 3/4 " 2" 2 1/4 " 2 1/2 " 3" 3 1/2 " 4" 4 1/4 " 4 1/2" D 34 64 64 91 10 6 11 9 130 130 D1 23 42 54 104 规格 名 单使用范 围 要 求 使用温度适用行业 M×1 食品橡胶-10-100℃食品，酿酒，饮料，乳品等， M×硅食品硅胶-60-250℃广泛应用 M×2 丁腈橡胶-10-120℃精细化工，化妆品等 M×F 聚四氟乙稀-20-250℃广泛应用 3.焊接式卡箍接头KS-HK 规格3/ 4 ＂ 1 ＂ 1 1/4 ＂ 1 1/2 ＂ 1 3/4 " 2" 2 1/4 " 2 1/2 " 3" 3 1/ 2 " 4" 4 1/ 4" 4 1/2" D 34 64 64 91 1 6 11 9 13 130 D45 57 10 0 9 D 1 23 42 54 10 4 L 28 28 28 2 8 28 28 28 4.容器用管接头KS-YHK 规格 3/4 ＂ 1＂11/4＂ 1 1/2" 1 3/4 " 2" 2 1/4 " 2 1/2 " 3" 3 1/2 " 4" 4 1/4 " 4 1/2" D0 45 57 10 8 D 34 64 64 91 10 6 119 13 130 L1/L2/ L3 80/115/150 ℃弯头KS-W 规格 3/4 ＂ 1＂ 11/4 ＂ 1 1/2" 1 3/4" 2" 2 1/4" 2 1/2 " 3" 3 1/2" 4" 4 1/4" 4 1/2" A 113 113 12 3 143 16 3 163 178 B 28 35 38 50 60 60 85 85 95 115 13 5 135 150 ℃弯头KS-W 压气机性能试验台操作规程 一准备 1 安装好试机，检查压进、压出、涡进、涡出、油进、油出6个接口是否对准，拧紧，回油畅通。 2 打开电门，预热机油至60℃。 3检查压进、压出、涡进、涡出4接口的测温装置是否接通，测压管无折叠，无阻塞，无积水,各U形管液面是否在O线上。4小开风源进气阀门，检查各接合面是否密封，不得漏气。 5检查控制台面版各仪表是否正常。 二冷吹 1 关闭自循环阀。 2 开大压气机出气阀。 3 逐渐开大风源送风阀，直至增压器达到所测最低转速时为止。 4 根据该工况流量计压差等分8-10个点，分别测录各工况的压前、压后、涡前、涡后的温度与压力及相应流量计压差、温度。 5 输入上述参数，即得对应的压比、流量和绝热效率。 6.每个工况稳定3-5分钟后测录数据。 7 出现湍振时，立即放大压气机出气阀,稳定5min后再测。 8 同一方法测录高一档等转速线的相应参数。一般测录6-8条等转速线。 三热吹 1 适当关小风源送风阀。 2 接通点火电源，着火后油门由小逐惭开大，当达到所测增压器转速后，稳定5分钟开始测录上述参数。 四自循环 1 热吹时逐惭开大自循环闸阀，同时逐惭关闭压后出气阀及风源送风阀。 2 当全部关闭压后出气阀及风源送风阀时油门应该在最小开度上。 3 适当加大油门，自动提高增压器转速，直至所需转速值，稳定3-5min再测。 五注意事项： 1 进油压力小于0.15MPa时应停机，立即检查原因，排除故障后再试。 2 涡前温度不得超过650℃，1小时内不得超还750℃。特殊材质可根据耐高温程度适当提高涡前温度。 3 最高转速不得超过规定值。 4 机油温度不得超过设定值±1℃。 5 喘振时立即开大压后出气阀或关小风源送风阀。 6 试验时严防U形管汞及水柱外溢。一旦汞柱溢出，立即清除现场，以防污染环境。 六停机 1 关闭燃烧室油门。 2 冷风吹5分钟后关闭风源送风阀。【实验报告】SPSS相关分析实验报告
不锈钢喉箍
压缩机性能实验报告
分析报告03
压气机性能实验报告
不锈钢管连接方式
热工学实践实验报告
基础验收汇报报告
实验二 压气机的性能
非参数检验卡方检验实验报告
压缩机性能测试实验.doc
检试验大纲(终审稿)
压气机的性能
压缩机性能实验指导书
卡箍性能对比试验报告
非参数检验(卡方检验)实验报告
卡箍型号
压气机性能试验台操作规程