钢结构T型截面柱受压失稳报告
T型截面轴心受压构件试验
Iymm^470957.29
Amm^2445.34
yc1mm43.86
荷载读数
PkN9.67
应变读数
29_1με-94
29_2με-89
29_3με-71
29_4με-84
29_5με-94
29_6με-112
y1mm16.26
y2mm38.86
平均应变με-90.67
反推压力kN8.32
二、试验原理
1.轴心受压构件的整体稳定性及其基本微分方程
轴心受压构件是指其受力通过形心，而整体失稳破坏则是轴压破坏的主要破坏形式。理想压杆是无缺陷杆件，而实际杆件则是有初弯曲、初偏心、残余应力等缺陷的有缺陷杆件。
根据开口薄壁杆件理论，具有初始缺陷的轴心压杆的弹性微分方程为：
2.压杆整体失稳
压杆的整体失稳形式主要有三种，即弯曲失稳、弯扭失稳和扭转失稳。易知对于T形截面
刀口板已经碰到），千斤顶作用力无法继续增加，力不再增大位移也急剧增加，说明构件已经达到了极限承载力，无法继续加载。卸载后，有残余应变，说明构件已经发生了塑性变形。
4）破坏模式：弯扭失稳破坏。
2.荷载—应变曲线
3.荷载—位移曲线
4.实测承载力比较
实测极限承载力为111.09kN
1）和欧拉公式比较：
实测值小于欧拉荷载74.07kN
3321.84449.2624.00%
4333.33450.6722.00%
5285.71427.1427.00%
6321.43423.5720.00%
平均值306.77434.6424.50%
3.设备标定
需要标定的设备有：千斤顶；油压传感器；位移计；应变片；数据采集板。
同济大学钢结构实验报告材料——T型柱受压
《钢结构实验原理实验报告》 —— T 型柱受压构件试验1551924张舒翔一、 实验目的1. 通过试验掌握钢构件的试验方法，包括试件设计、加载装置设计、测点布置、试验结果整理等方法。
2. 通过试验观察T 形截面轴心受压柱的失稳过程和失稳模式。
3. 将理论极限承载力和实测承载力进行对比，加深对轴心受压构件稳定系数计算公式的理解。
二、 实验原理1. 可能发生的失稳形式（1） 绕x 轴弯曲失稳（2） 绕y 轴弯曲同时绕杆轴扭转的弯扭失稳2. 基本微分方程而对于T 型截面，X 0=0,Y 0≠0,得到()00x EI v v Nv ''''-+= ()000y EI u u Nu Ny θ''''-++= ()()20t 00000EI GI Nx v Ny u r N ωθθθθθ''''----++= 3. 长细比计算()000x EI v v Nv Nx θ''''-+-=()000y EI u u Nu Ny θ''''-++=()()20t 00000EI GI Nx v Ny u r N R ωθθθθθθ''''----++-=4.T型截面的欧拉荷载5.T型截面压杆的极限承载力三、实验设计1.T型截面加工示意图2.支座设计形成约束：双向可转动端部不可翘曲端部不可扭转3.应变片及位移计布置4. 承载力估算(1) 规范公式(2) 欧拉公式所测得的承载力应介于两者之间()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡-++-++==222322322ycr421λλλααλλααλσϕf 2/1λϕ=四、实验前准备1.构件数据测量2.承载力估算将截面特性带入公式得即发生弯扭失稳(1)欧拉公式计算的承载力21/0.6586ϕλ== 95.33E y N Af KN ϕ==(2)规范公式计算的荷载ϕ查表为0.466167.47cr y N Af KN ϕ==则最终承载力应为67.47-95.33KN3. 正式加载前准备检查应变片及位移计工作良好并进行预加载，预加载荷载一般为极限承载力的30%，可实现检测设备是否正常工作、检测应变片和位移计、压紧试件，消除空隙。
T 形闭口截面钢柱整体稳定性分析
T 形闭口截面钢柱整体稳定性分析I. 绪论A. 研究背景和意义B. 问题描述C. 研究方法II. T 形闭口截面钢柱的受力特点A. 钢柱的几何特征和截面形式B. 钢柱的荷载模式C. 钢柱的受力情况分析III. T 形闭口截面钢柱的局部稳定性分析A. 局部稳定性的基本原理B. T 形闭口截面钢柱的局部稳定性失效模式C. T 形闭口截面钢柱的局部稳定性评估方法IV. T 形闭口截面钢柱的整体稳定性分析A. 整体稳定性的基本原理B. T 形闭口截面钢柱的整体稳定性失效模式C. T 形闭口截面钢柱的整体稳定性评估方法V. 结论和建议A. 结论总结B. 其他需要关注的问题C. 改进建议和下一步工作方向注：以上仅为提纲，具体内容和论文结构可根据实际情况和研究需要进行调整。
第一章绪论随着建筑结构的不断发展，钢结构逐渐成为了建筑结构中的主流。
而钢结构中的钢柱作为支撑承载建筑重量的关键支撑点，其稳定性变得尤为重要。
其中，T 形闭口截面钢柱因其具有良好的全体稳定性和较小的性价比，被广泛应用于许多建筑中。
本文对T 形闭口截面钢柱的整体稳定性进行研究，主要包括其受力特点、局部稳定性分析和整体稳定性分析。
第二章 T 形闭口截面钢柱的受力特点T 形闭口截面钢柱是一种由一组端口封闭的板材组成的钢柱。
其截面形式为T形，具有较好的全体稳定性和承载能力。
根据接受的荷载类型不同，T 形闭口截面钢柱的荷载模式也有所不同。
在垂直于其纵向轴线方向的荷载下，主要的受力情况为弯曲。
在平行于其纵向轴线方向的荷载下，主要的受力情况为压缩，且此时钢柱可能发生挠曲。
在斜向作用下，可能会出现易旋转失稳的情况。
对于T 形闭口截面钢柱的受力情况，我们可以通过弯矩曲线和应力分布图来了解。
在施加荷载之前，T 形闭口截面钢柱的梁端部位为零应力状态，而整个截面内侧壁面为压应力状态。
随着荷载的不断施加，T 形闭口截面钢柱的整体弯矩逐渐增大。
当弯矩达到支承极限值时，出现局部屈曲，此时钢柱的承载能力达到极限。
T型柱受压构件试验
1.理论知识
1.7 T型截面压杆的欧拉荷载
绕x轴弯曲失稳 绕y轴弯曲失稳 绕z轴扭转失稳 弯扭失稳
N Ew
x
y
x
N Ex
2 EI x
l ox
2
y
N Ey
2 EI y
l oy
2
N Eθ
2 EI ω 1 GI t 2 2 r l oθ 0
【思考7】 根据欧拉荷 载判断T型 截面构件的 构件整体失 稳形式？
2
N
Ey
N E
N
Ey
N E
2
4 N Ey N E [1 y 0 / r0 ]
2
2[1 y 0 / r0 ]
1.理论知识
1.8 T型截面压杆的弯扭失稳机理
z N u y
x l0
x
y
跨中截面俯视图 跨中截面的转动方向
x
N
【思考8】图示T型截面压杆，绕弱轴弯曲后，会发生哪个 方向的转动？如果轴向压力通过剪心，会不会弯扭失稳？
x
x
EI y u
EI
IV
IV
u0
IV
N u Ny 0
t 0
x0 0
y
y0 0
0
IV
GI Ny
0 u r0 N 0
第1个等式独立，第2、3个等式耦合 有2种情况：绕x轴弯曲失稳；或绕y轴弯曲同时绕 杆轴扭转的弯扭失稳。 哪个长细比大，则发生那种失稳； 哪个欧拉荷载小，则发生哪种失稳；
4.试验准备
4.4 检查测点
逐个检查测点是否工作正常
CFRP刚度对CFRP-T形截面轴压构件粘结性能的影响
0 引言钢结构建筑在长期使用过程中不可避免存在缺陷和损伤，为确保损伤钢结构建筑使用的安全性，对其加固修复是一种经济高效的方式。
实际钢结构工程中轴压构件通常作为竖向承重构件，其直接决定了钢结构工程的安全性与可靠性，钢结构轴压构件屈曲失稳，往往会引起整个建筑工程的损坏和倾覆。
CFRP（碳纤复材）作为一种耐腐蚀性能和抗拉性能出色的新型复合材料，在工程结构加固修复领域得到广泛应用[1-3]。
将CFRP 粘贴至钢结构轴压构件表面，承载时轴压构件会将部分荷载通过胶黏剂传递到碳纤复材上，从而可改善轴压构件的应力分布状态和受力变形性能，延缓其屈曲失稳进而提高承载力。
相比于传统钢结构加固方法而言，该方法施工简便且无损高效，降低了后期维护难度，是当前国内外正在探究的一种新型钢结构加固修复方法[4-5]。
粘贴CFRP 加固修复钢结构轴压构件时，两者通过胶黏剂相连。
胶层是CFRP-钢复合构件的薄弱部位也是影响两者协同工作的关键因素，胶层提前破坏将会严重制约CFRP 强度利用及组合效应发挥。
刘卓群[6]通过试验以及数值模拟相结合的方式对比分析了端部设置厚壁的CFRP-圆钢管组合构件，以及CFRP-等壁厚圆钢管构件在轴心受拉荷载作用下的力学性能，研究发现端部设置厚壁后组合构件的承载力及延性性能均优于CFRP-等壁厚钢管构件以及纯钢管构件，且端部设置厚壁后的组合构件能够有效避免发生胶层的剥离破坏。
Wang [7]研究了预应力CFRP 对受损钢梁的加固效果，在正常使用状态下，直接粘贴CFRP 对受损钢梁的抗弯承载力和刚度的提升效果比较有限，而CFRP 施加预应力后能够明显提高受损钢梁在弹性和弹塑性阶段的弯曲性能，并且提高CFRP 材料施加的预应力，受损钢梁的加固效率也随之提高。
Hu [8]通过试验以及有限元深入研究了温度对CFRP 组合钢柱屈曲性能的影响，当柱在20℃～80℃温度下加载时，温度的变化对屈曲能力几乎没有影响，而当温度从20℃下降到-80℃时，组合构件屈曲承载力提高3%～7%，同时温度的变化可能会导致CFRP 材料应力的大幅变化，最大差幅高达321.9MPa，这也会导致组合构件屈曲能力最大降低18%。
H型柱轴心受压构件试验报告(同济大学)
2 EA 2 206000 575.52 116.62 KN y 107.912
（2） 钢结构规范计算极限承载力：
取相对长细比 y 1.3255 ，
cr
fy
1 1 y 2
其中该界面失稳形态，判断为a类截面， 1 0.41 计算得稳定系数 0.2797， 则规范求得极限承载力 N crd Af y 0.2797 668.62 306.77 57.37 KN
由上式知双轴对称截面轴心压杆在弹性阶段工作时， 三个微分方程是互相独立的。 只要 截面上的残余应力对称于Y轴，同时又有
_
u0 0 ，v0 0 ，则第一式将始终与其他两式无关，
可以单独研究。这样，压杆将只发生Y方向的位移，整体失稳呈弯曲变形状态，成为弯曲失 稳。同样，对于第二式也是弯曲失稳，只是弯曲失稳的方向不同而已。对于第三式，如果残 余应力对称于X轴和Y轴分布，同时假定，
2.2
基本微分方程
钢结构压杆一般都是开口薄壁杆件。 根据开口薄壁理论， 具有初始缺陷的轴心压杆的弹 性微分方程为
EI u EI
y
IV EI x v IV v0 Nv Nx0 0
IV
IV u0
IV
IV 0
Nu Ny 0 GI Nx v Ny u r
材性试验 屈服强度 fy
弹性模量 E
MPa MPa
306.77 206000.00
（6）试件设计时考虑的因素 1) 充分考虑实验目的，设计构件的破坏形式为沿弱轴弯曲失稳； 2) 合理设计构件的尺寸，使其能够在加载仪器上加载； 3) 考虑一定经济性。
钢结构实验轴心受压构件整体失稳实验
22(3.14)..()E Il 轴心受压构件整体失稳实验1 实验目的⑴．观察钢管轴心受压丧失稳定的现象过程。
⑵．比较轴心受压极限承载力与长细比的关系。
⑶．实测临界压力P cr 实与理论计算临界压力P cr 理进行比较，并计算其误差值。
2 设备和仪器⑴．100KN 或300KN 微机控制电子万能试验机。
⑵．计算机。
⑶．游标卡尺。
⑷．钢管。
3 实验原理及试件理想的轴心受压构件，当轴心压力小于某一数值时，杆件处于直杆平衡状态，这时假设有任意偶然外力作用并发生了弯曲，偶然外力停止作用后，可能性是：一杆件回复到直杆状态，即为稳定平衡；二是杆件不能恢复到直杆状态处于微弯曲的平衡状态，称为临界平衡状态。
当长细杆轴心受压达到某值时，杆件不能保持平衡，而是不断弯曲直至破坏，这种现象为轴心受压杆失去整体稳定性。
理想的轴心受压杆假设是： 1、杆件本身绝对直杆； 2、材料均质，各向同性；3、无偏心荷载，且在荷载作用之前无初始应力。
临界状态荷载为：cr F =钢结构的实际杆件不可避免地都存在一定的初始缺陷和残余应力，同时材料还可能不均匀，所以稳定承载力不能只按理想情况考虑。
设计规范根据现有的理论考虑了杆件的初弯曲和残余应力，按极限承载力理论进行弹塑性分析。
如图所示是两端铰接、有残余应力和初弯曲的轴心受压构件及其荷载-挠度曲线图。
在弹性受力阶段（oa 1段），荷载N 和最大挠度Ym 关系曲线与只有初弯曲、没有残余应力的弹性曲线完全相同，随着压力的N 增大构件截面中某一点达到钢材屈服强度f y 时，截面开始进入弹塑性状态。
开始屈服时 a1点的平均应力a1=Np/A,低于只有初弯曲而无残余应力的有效比例极限fp =fy-r;当构件凹侧边缘纤维有残余压应力时也低于只有弯曲而无残余应力的a点。
此后弹塑性状态，挠度的增加随N的增加而愈来愈快，直到C1点，此时已不可能再增加N，为了维持平衡，只能卸载，即曲线C1D1下降段。
N-Y曲线的极值点C1表示由稳定平衡过渡到不稳定平衡，相应于C1点的Nu为临界荷载，即极限荷载，它是构件不能维持内力平衡的极限承载力，属于第二类极值点失稳。
同济大学钢结构实验报告材料——T型柱受压
《钢结构实验原理实验报告》 —— T 型柱受压构件试验1551924张舒翔一、 实验目的1. 通过试验掌握钢构件的试验方法，包括试件设计、加载装置设计、测点布置、试验结果整理等方法。
2. 通过试验观察T 形截面轴心受压柱的失稳过程和失稳模式。
3. 将理论极限承载力和实测承载力进行对比，加深对轴心受压构件稳定系数计算公式的理解。
二、 实验原理1. 可能发生的失稳形式（1） 绕x 轴弯曲失稳（2） 绕y 轴弯曲同时绕杆轴扭转的弯扭失稳2. 基本微分方程而对于T 型截面，X 0=0,Y 0≠0,得到()00x EI v v Nv ''''-+= ()000y EI u u Nu Ny θ''''-++= ()()20t 00000EI GI Nx v Ny u r N ωθθθθθ''''----++= 3. 长细比计算()000x EI v v Nv Nx θ''''-+-=()000y EI u u Nu Ny θ''''-++=()()20t 00000EI GI Nx v Ny u r N R ωθθθθθθ''''----++-=4.T型截面的欧拉荷载5.T型截面压杆的极限承载力三、实验设计1.T型截面加工示意图2.支座设计形成约束：双向可转动端部不可翘曲端部不可扭转3.应变片及位移计布置4. 承载力估算(1) 规范公式(2) 欧拉公式所测得的承载力应介于两者之间()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡-++-++==222322322ycr421λλλααλλααλσϕf 2/1λϕ=四、实验前准备1.构件数据测量2.承载力估算将截面特性带入公式得即发生弯扭失稳(1)欧拉公式计算的承载力21/0.6586ϕλ== 95.33E y N Af KN ϕ==(2)规范公式计算的荷载ϕ查表为0.466167.47cr y N Af KN ϕ==则最终承载力应为67.47-95.33KN3. 正式加载前准备检查应变片及位移计工作良好并进行预加载，预加载荷载一般为极限承载力的30%，可实现检测设备是否正常工作、检测应变片和位移计、压紧试件，消除空隙。
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实验名称：T柱3实验组号：未知实验日期：2012 年4 月25日一. 实验目的：1.通过试验掌握钢构件的试验方法，包括试件设计、加载装置设计、测点布置、试验结果整理等方法；2.通过试验观察T型截面轴心受压柱的失稳过程和失稳模式；3.将理论极限承载力和实测承载力进行对比，加深对轴心受压构件稳定系数计算公式的理解。
二. 实验原理：1.轴心受压构件的可能破坏形式轴心受压构件的截面如无削弱，一般不会发生强度破坏，整体失稳或局部失稳总是发生在强度破坏之前。
而其中整体失稳破坏是轴心受压构件的主要破坏形式。
轴心受压构件在轴心压力较小时处于稳定平衡状态，如有微小干扰力使其偏离平衡位置，则干扰力除去后，仍能回复到原先的平衡状态。
随着轴心压力的增加，轴心受压构件会由稳定平衡状态逐步过渡到随遇平衡状态，这时如有微小干扰力使基偏离平衡位置，则在干扰力除去后，将停留在新的位置而不能回复到原先的平衡位置。
随遇平衡状态也称为临界状态，这时的轴心压力称为临界压力。
当轴心压力超过临界压力后，构件就不能维持平衡而失稳破坏。
轴心受压构件整体失稳的破坏形式与截面形式有密切关系，与构件的长细比也有关系，单轴对称截面如T形截面在失稳时可能分别出现弯扭失稳或弯曲失稳。
2.基本微分方程钢结构受压杆件一般都是开口薄壁杆件。
根据开口薄壁理论，具有初始缺陷的轴心压杆的弹性微分方程为EI x (v IV -v 0IV )+Nv ”-Nx0=0 EI y (u IV -u 0IV )+Nu ”-Ny0=0EI (IV-0IV )+GI t (-0”)- Nx 0v ”+Ny 0u ”+r 02N”-”=0其实质为力的平衡方程。
单轴堆成截面的剪力中心在对称轴上。
设对称轴为x 轴，则有=0，带入基本微分方程后 可得IV IV''''IV IV ''IV IV ''''''2''''0()0(2)()0(2)()()0(2)x o o y o w o t o o o EI v v Nv Nx a EI u u Nu b EI GI Nx v r N R c θθθθθθθ-+-=--------------------+=----------------------------+-=-------由经过变形后的微分方程可以看出，在弹性阶段，单轴对称截面轴心受压构件的三个微分方程中有两个是相互联立的，即在y 方向弯曲产生变形v 时，必定伴随扭转变形θ，反之依然。
这种形式的失稳成为弯扭失稳。
而其中第二个式子仍可独立求解，此单轴对称截面轴心压杆在对称平面内失稳时，仍为弯曲失稳。
两种情况何者临界力低，则发生那种失稳。
3. 弯扭失稳欧拉荷载绕x 轴弯曲失稳 N Ex =π2EI x /l 0x 2 绕y 轴弯曲失稳 N Ey =π2EI y /l 0y 2绕z 轴扭转失稳 N E θ=π2EI θ/l 0θ2绕y 轴弯曲同时绕z 轴扭转失稳4. 计算长度和长细比绕x 轴弯曲失稳计算长度 00xx l l μ=绕y 轴弯曲失稳计算长度 00yy l l μ=绕z 轴扭转失稳计算长度 00l l θθμ=端部不能扭转也不能翘曲0.5θμ=绕x 轴弯曲失稳长细比绕y 轴弯曲失稳长细比绕z 轴扭转失稳长细比弯扭失稳等效长细比上述长细比均可化为相对长细比 5. 绘制柱子λϕ-曲线三. 实验设计1. 试件设计试件截面T形截面h×b×t w×t f＝63×61×5.0×4.0mm试件长度L＝872mm；钢材牌号Q235B；试件加工图2. 支座设计采用双刀口设计，实现双向可转动，同时保证端部不翘曲，不扭转。
3. 测点布置由于构件跨中为位移与应变最大处，故在跨中截面布置了应变片和位移计。
1)测点布置应满足测试荷载、应变、变形、转角的需要，并满足：测点数量合理；测点的布置方便控制试验过程；数据之间可以相互印证2)测点布置图测点的布置以及与通道号的对应位置如下图所示：应变片实际测点编号位移计S143_2 D140_3S243_4 D240_4S343_3 D340_5S443_1荷载40_14. 加载装置设计1) 单调加载加载方式——千斤顶单调加载本试验中的时间均采用竖向放置。
采用油压千斤顶和反力架施加竖向荷载。
加载初期：分级加载，每级荷载约10%Pu，时间间隔约2分钟接近破坏：连续加载，合理控制加载速率，连续采集数据卸载阶段：缓慢卸载2) 加载装置图3) 加载设计原理千斤顶在双刀口支座上产生的具有一定面积的集中荷载通过刀口施加到试件上，成为近似的线荷载，在弱轴平面内是为集中于轴线上的集中力。
4) 加载装置模拟的荷载条件两端铰接的柱承受竖直轴心压力荷载。
5. 实验准备1)试件截面实测(1) 截面实测表实测截面截面1 截面2 截面3 平均值截面高度H mm 62.90 63.20 62.35 62.82截面宽度B mm 60.69 60.59 60.47 60.58腹板厚度Tw mm 4.00 4.04 4.03 4.02翼缘厚度Tf mm 3.98 3.96 3.97 3.97试件长度L mm 800.00 800.00 800.00 800.00刀口厚度mm 36.00计算长度Lx mm 872.00计算长度Ly mm 872.00计算长度Lw mm 242.00(2)截面实测图2) 材料拉伸实验数据已给出，如下表所示：材性试验单位数值屈服强度fy MPa 267.00弹性模量E MPa 206000.00材料的力学模型以及试件实际尺寸大小如图所示：3)试件对中竖向放置——>轴心受压——>几何对中——>应变对中，并试加载，根据应变片的应变读数判断是否对中并调整。
应反复加载直至读数符合实验要求的误差。
4)测点检查逐个检查测点是否工作正常1.采用实测截面和实测材料特性进行承载力计算（设对称轴为x轴）面积 A mm2 477.28对yc-yc轴的惯性矩Iyc mm4 73883.95对x1-x1轴的惯性矩Ix1 mm4 1163636.90对xc-xc轴的惯性矩Icx mm4 186338.26回转半径ix ix mm 19.76回转半径iy iy mm 12.44长细比λx 44.13长细比λy 70.09长细比λw 58.78等效长细比λxw 58.78等效长细比λyw 81.14最大长细比λmax 81.14因为>,且都是b 类曲线，查表可得： 0.68ϕ= 则按照规范计算得极限承载能力为0.68477.2821569.78d N Af kN ϕ==⨯⨯= 而欧拉公式所以计算得欧拉极限荷载为22223.14206000477.28197.3370.09t t E A N kN πλ⨯⨯===2. 实验结果初步分析 1. 实验现象(1) 加载初期：无明显现象，随着加载的上升，柱子的位移及应变呈线性变化，处于弹性阶段。
(2) 接近破坏：应变不能保持线性发展，构件逐渐产生肉眼可观察到的弯曲。
(3) 破坏现象：柱子明显弯曲并发生扭转，支座处刀口明显偏向一侧，千斤顶作用力无法继续增加，试件绕弱轴方向弯扭失稳，力不再增大位移也急剧增加，说明构件已经达到了极限承载力，无法继续加载。
卸载后，有残余应变，说明构件已经发生了塑性变形。
(4) 破坏模式：非对称平面内弯扭失稳破坏 (5) 破坏前后照片的对比：实验前 破坏后 3. 绘制荷载-应变曲线4. 荷载-曲率曲线5.绘制荷载-位移曲线6. 实测极限承载力比较实测极限承载大小为85.5KN1) 和欧拉公式比较：实测值小于欧拉荷载197. 33KN2) 和规范公式比较：实测值大于规范得出的极限荷载69.78 KN3）分析试验结果和理论值之间的差异，分析产生这种差异的原因在我国钢结构设计规范采用方法中有：以初弯曲为l/1000,选用不同的界面形式，不同的残余应力模式计算出近200 条柱子曲线。
并使用数理方程的统计方式，将这些曲线分成4组，公式采用了偏于安全的系数。
而欧拉公式是在理想状态下的压杆稳定，其假定条件是：杆件是等截面直杆，压力的作用线与截面的形心纵轴重合，材料是完全均匀和弹性的，没有考虑构件的初始缺陷如材料不均、初始偏心及初弯曲等的影响。
鉴于实际中，材料存在着本身的缺陷，如钢材的非均质性和初始的挠度等，同时试件的加载也不可能完全处于轴线上，故实际承载力低于欧拉公式算得力。
五．试验体会1.通过实验的全程观察和实验报告的整理和计算，我对于钢结构的实验流程也有了大致的了解，从试件的设计选取、设备等的设计制备、实验前的数据预估、数据采集、考虑实验中可能遇到的情况、数据采集和整理，以及最后对结果的分析，明白了每一个步骤的功能。
2.通过试验，加深了对轴心受压构件受力机理，材料本身的初始缺陷，如初挠度和焊接应力等对于实验结果的影响。