最新10kV变电站负荷计算书
110kV变电站设计计算书
计算书目录第一章负荷资料的统计分析 (2)第二章短路电流的计算 (4)第一节最大运行方式下的短路电流计算 (4)第二节最小运行方式下的短路电流计算 (10)第三章主要电气设备的选择及校验 (18)第一节设备的选择 (18)第二节隔离开关的选择 (20)第三节导线的选择 (22)第四节互感器的选择 (24)第四章布置形式 (26)第一章负荷资料的统计分析一、10KV侧供电负荷统计S10＝（1.6+1.4+2.6+0.5+2.2+1.02+1.2+4.00）×1.05×0.9/0.85＝16142.82KVA二、35KV侧供电负荷统计S35＝（5+6+5+6）×1.05×0.9/0.85＝24458.82KVA三、所用电负荷统计计算负荷可按照下列公式近似计算：所用电计算负荷S=照明用电+生活区用电+其余经常的或连续的负荷之和×0.85（KVA）根据任务书给出的所用负荷计算：S所用＝（3.24+3.24+4.5+2.7+1.1+2.5+9.7+10+20+4.5+5+10.6）×0.85/0.85＝77.08KVA四、110KV供电负荷统计S110＝（S10 ＋S35 ＋S所用）×1.05＝（16142.82+24458.82+77.08）×1.05＝42712.66KVA五、主变压器的选择经计算待设计变电所的负荷为42712.66KVA。
单台主变容量为Se=∑P*0.6＝42712.66*0.6=25627.59KVA六、主变型式确定选用传递功率比例100/100/5035KV侧输送功率为31500×0.8＝25200KW≥31796.5×0.8×0.5×1.15＝14626.39KW经比较合理10KV侧输送功率为31500×0.8×0.5＝12600KW≥18677.6×0.8×0.5×1.15＝8591.7KW经比较合理因此，三绕组变压器选用传递功率比例100/100/50SFS7－31500/110三绕组变压器参数：额定容量：31500KVA额定电压:110±2×2.5%/38.5±2×2.5%/11KV连接组别：YN，yn0,d11空载损耗：46kW 短路损耗：175kW空载电流：1.0%阻抗电压：Uk1-3%=17 Uk2-3%=6 Uk1-2%=10.5七、经济比较计算综合投资Z:Z=Z0(1+a/100) =1.9 Z0 (万元)计算年运行费用U：U=a*△A*10+U1+U2 = 2△A+0.08Z（万元）式中：U1——小修、维护费，一般为（0.022-0.042）本次设计取0.022Z（变电工程）U2——折旧费，一般为（0.005-0.058）Z，本次设计取0.058Z。
变压器负荷计算说明书
变压器负荷计算说明书计算公式及参数：视在功率计算公式：S e =K x ×∑Pe cos φ = K x ×∑P e cos φ×K s (KVA) 变压器电压损失计算：ΔU b = U 2e ×β×(U r ×cos φ+U x ×sin ϕ);K x ：需用系数； K s ：同时系数； cos φ：功率因数；∑P e ：参加计算的用电设备额定功率之和（KW ）；U 2e ：二次侧额定电压（KV ）； U r ：电阻压降； U x ：电抗压降；β：变压器的负荷系数（β =S e S ）；变压器30-16负荷计算变压器基本参数：编号：30-16；型号：KBSGZY-630/6/0.69；视在功率计算：负荷额定总功率∑P e ：528（KW ）；需用系数K x ：0.6；功率因数cos φ：0.7；同时系数K s ：0.9；S e =K x ×∑Pe cos φ =K x ×∑P e cos φ×K s = 0.6×5280.7 ×1 =407.31（KV A ） 电压损失计算：二次侧额定电压U 2e ：0.69(KV)；视在功率S e ：407.31(KV A)；额定容量S ：630（KV A ）；负荷系数β =S e S = 407.31630= 0.65；电阻压降U r ：4.96；电抗压降U x ：0.63；电压损失绝对值：ΔU b = U 2e ×β×(U r ×cos φ+U x ×sin ϕ)=0.69×0.65×(4.96×0.7+0.63×0.51)= 17.5(V)电压损失百分比：ΔU b %=β×(U r ×cos φ+U x ×sin ϕ) = 0.65×(4.96×0.7+0.63×0.51) = 2.54%变压器30-20负荷计算变压器基本参数：编号：30-20；型号：KBSGZY-500/6/0.69；视在功率计算：负荷额定总功率∑P e ：510（KW ）；需用系数K x ：0.53；功率因数cos φ：0.7；同时系数K s ：0.9；S e =K x ×∑Pe cos φ =K x ×∑P e cos φ ×K s = 0.53×5100.7 ×1 =347.53（KV A ）电压损失计算：二次侧额定电压U 2e ：0.69(KV)；视在功率S e ：347.53(KV A)；额定容量S ：500（KV A ）；负荷系数β =S e S = 347.53500= 0.7；电阻压降U r ：3.95；电抗压降U x ：0.62；电压损失绝对值：ΔU b = U 2e ×β×(U r ×cos φ+U x ×sin ϕ)=0.69×0.7×(3.95×0.7+0.62×0.51)=15.38(V)电压损失百分比：ΔU b %=β×(U r ×cos φ+U x ×sin ϕ) = 0.7×(3.95×0.7+0.62×0.51) = 2.23%变压器30-14负荷计算变压器基本参数：编号：30-14；型号：KBSGZY-1000/6/1.2；视在功率计算：负荷额定总功率∑P e ：1050（KW ）；需用系数K x ：0.53；功率因数cos φ：0.7；同时系数K s ：0.9；S e =K x ×∑Pe cos φ =K x ×∑P ecos φ ×K s = 0.53×10500.7 ×1 =715.5（KV A ）电压损失计算：二次侧额定电压U 2e ：1.2(KV)；视在功率S e ：715.5(KV A)；额定容量S ：1000（KV A ）；负荷系数β =S e S = 715.51000= 0.72；电阻压降U r ：5.46；电抗压降U x ：0.65；电压损失绝对值：ΔU b = U 2e ×β×(U r ×cos φ+U x ×sin ϕ)=1.2×0.72×(5.46×0.7+0.65×0.51)= 36.8(V)电压损失百分比：ΔU b %=β×(U r ×cos φ+U x ×sin ϕ) = 0.72×(5.46×0.7+0.65×0.51) = 3.07%变压器30-15负荷计算变压器基本参数：编号：30-15；型号：KBSGZY-1000/6/1.2；视在功率计算：负荷额定总功率∑P e ：1029（KW ）；需用系数K x ：0.53；功率因数cos φ：0.7；同时系数K s ：0.9；S e =K x ×∑Pe cos φ =K x ×∑P e cos φ×K s = 0.53×10290.7 ×1 =701.19（KV A ） 电压损失计算：二次侧额定电压U 2e ：1.2(KV)；视在功率S e ：701.19(KV A)；额定容量S ：1000（KV A ）；负荷系数β =S e S = 701.191000= 0.7；电阻压降U r ：5.46；电抗压降U x ：0.65；电压损失绝对值：ΔU b = U 2e ×β×(U r ×cos φ+U x ×sin ϕ)=1.2×0.7×(5.46×0.7+0.65×0.51)=36.07(V)电压损失百分比：ΔU b %=β×(U r ×cos φ+U x ×sin ϕ) = 0.7×(5.46×0.7+0.65×0.51) = 3.01%短路电流计算说明书############################################################################### 计算公式及参数： 两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I ed （A ）； 三相短路电流：223)()(3∑∑+⨯=X R U Ie d （A ）； 短路回路内一相电阻值的总和：21R R K K R R b bb ++⨯=∑； 短路回路内一相电抗值的总和21X X K K X X X b b b x ++⨯+=∑；e U ：变压器二次恻额定电压；b R 、b X ：变压器的电阻、电抗；b K ：矿用变压器的变压比；x X ：根据三相短路容量计算的系统电抗植；1R 、1X ：高压电缆的电阻电抗植；2R 、2X ：低压电缆的电阻电抗植；###############################################################################1回路序号:001高压电缆第一段高压电缆编号：01；型号：MYJV22-3X150；截面：1502m m ；长度：850 m ； 每公里电阻：0.143Ω/km ；每公里电抗0X ：0.06Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第一段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.143×850×10-3=0.12155Ω；第一段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.051×850×10-3=0.051Ω；高压电缆总电阻：1R =0.12155Ω；高压电缆总电抗：1X =0.051Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.12155Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.051=0.8448Ω；第二段高压电缆编号：02；型号：MYJV22-3X95；截面：952m m ；长度：500 m ；每公里电阻：0.306Ω/km ；每公里电抗0X ：0.061Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）；系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第三段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.306×500×10-3=0.153Ω；第三段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.01586×500×10-3=0.00793Ω； 高压电缆总电阻：1R =0.41591Ω；高压电缆总电抗：1X =0.13886Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.41591Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.13886=0.93266Ω； 短路电流计算（短路点名称：d1）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I p d = 6.3×10002×0.415912+0.932662 =3084.6265 (A)； 三相短路电流：223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 6.3×10003×0.415912+0.932662 =3561.8199 (A)；变压器变压器编号：30-16；型号：KBSGZY-630/6/0.69；短路容量d S ：50 (MV A)； 变压器一次侧额定电压p U ：6 KV ；二次侧额定电压e U ：0.69 KV ； 变压比：e pb U U K ==8.7；系统电抗值：de e x S U U X ⨯= =0.0095Ω； 变压器每相电阻b R ：0.0056Ω；每相电抗b X ：0.0415Ω；高压电缆总电阻1R ：0.4159Ω；高压电缆总电抗1X ：0.1389Ω； 短路回路内一相电阻值的总和：b bb R K K R R +⨯=∑1= 0.41598.7×8.7+0.0056=0.0111Ω； 短路回路内一相电抗值的总和：b bb x X K K X X X +⨯+=∑1=0.0095+0.13898.7×8.7+0.0415= 0.0528Ω； 短路电流计算（短路点名称：d1）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I ed = 0.69×10002×0.01112+0.05282 =4476.83(A)； 三相短路电流：223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 0.69×10003×0.01112+0.05282 =5169.4 (A)；低压电缆第一段低压电缆编号：001(9303皮带)；型号：MYP-3X70；截面：702m m ；长度：300 m ； 每公里电阻：0.315Ω/km ；每公里电抗0X ：0.078Ω/km ；第一段低压电缆电阻：=⨯=L r r 00.315×300×10-3=0.0882Ω；第一段低压电缆电抗：=⨯=L x x 00.078×300×10-3=0.0218Ω； 低压电缆总电阻：2R =0.0882Ω；低压电缆总电抗：2X =0.0218Ω；变压器每相电阻b R ：0.0056Ω；每相电抗b X ：0.0415Ω；高压电缆总电阻1R ：0.4159Ω；高压电缆总电抗1X ：0.1389Ω； 变压比：e pb U U K ==8.7；系统电抗值：de e x S U U X ⨯= =0.0095Ω； 短路回路内一相电阻值的总和：21R R K K R R b bb ++⨯=∑= 0.41598.7×8.7+0.0056+0.0882=0.0993Ω； 短路回路内一相电抗值的总和： 21X X K K X X X b b b x ++⨯+=∑=0.0095+0.13898.7×8.7+0.0415+0.0218= 0.0747Ω；短路电流计算（短路点名称：D2）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I ed = 0.69×10002×0.09932+0.07472 =2776.45 (A)； 三相短路电流：223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 0.69×10003×0.09932+0.07472 =3205.96 (A)；2回路序号:002高压电缆第一段高压电缆编号：01；型号：MYJV22-3X150；截面：702m m ；长度：850 m ； 每公里电阻：0.143Ω/km ；每公里电抗0X ：0.06Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第一段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.143×850×10-3=0.12155Ω；第一段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.051×850×10-3=0.051Ω； 高压电缆总电阻：1R =0.12155Ω；高压电缆总电抗：1X =0.051Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.12155Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.051=0.8448Ω；第二段高压电缆编号：02；型号：MYJV22-3X95；截面：952m m ；长度：500 m ； 每公里电阻：0.306Ω/km ；每公里电抗0X ：0.061Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第三段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.306×500×10-3=0.153Ω；第三段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.01586×500×10-3=0.00793Ω； 高压电缆总电阻：1R =0.41591Ω；高压电缆总电抗：1X =0.13886Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.41591Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.13886=0.93266Ω；第三段高压电缆编号：03；型号：MYJV22-3X95；截面：952m m ；长度：470 m ； 每公里电阻：0.306Ω/km ；每公里电抗0X ：0.061Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第三段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.306×470×10-3=0.07956Ω；第三段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.01586×470×10-3=0.01586Ω； 高压电缆总电阻：1R =0.41591Ω；高压电缆总电抗：1X =0.13886Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.41591Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.13886=0.93266Ω； 短路电流计算（短路点名称：d1）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I p d = 6.3×10002×0.415912+0.932662 =3084.6265 (A)； 三相短路电流： 223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 6.3×10003×0.415912+0.932662 =3561.8199 (A)；变压器变压器编号：30-20；型号：KBSGZY-500/6/0.69；短路容量d S ：50 (MV A)； 变压器一次侧额定电压p U ：6 KV ；二次侧额定电压e U ：0.69 KV ； 变压比：e pb U U K ==8.7；系统电抗值：de e x S U U X ⨯= =0.0095Ω； 变压器每相电阻b R ：0.0068Ω；每相电抗b X ：0.0427Ω； 高压电缆总电阻1R ：0.4159Ω；高压电缆总电抗1X ：0.1389Ω； 短路回路内一相电阻值的总和：b bb R K K R R +⨯=∑1= 0.41598.7×8.7+0.0068=0.0123Ω； 短路回路内一相电抗值的总和： b b b x X K K X X X +⨯+=∑1=0.0095+0.13898.7×8.7+0.0427= 0.054Ω； 短路电流计算（短路点名称：D1）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I e d = 0.69×10002×0.01232+0.0542 =4476.83(A)； 三相短路电流：223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 0.69×10003×0.01232+0.0542 =5169.4 (A)；低压电缆第一段低压电缆编号：003（轨道顺槽）；型号：MY-3X70；截面：702m m ；长度：250 m ；每公里电阻：0.315Ω/km ；每公里电抗0X ：0.078Ω/km ；第一段低压电缆电阻：=⨯=L r r 00.315×250×10-3=0.0788Ω；第一段低压电缆电抗：=⨯=L x x 00.078×250×10-3=0.0195Ω；低压电缆总电阻：2R =0.0788Ω；低压电缆总电抗：2X =0.0195Ω；变压器每相电阻b R ：0.0068Ω；每相电抗b X ：0.0427Ω；高压电缆总电阻1R ：0.4159Ω；高压电缆总电抗1X ：0.1389Ω； 变压比：e pb U U K ==8.7；系统电抗值：de e x S U U X ⨯= =0.0095Ω； 短路回路内一相电阻值的总和：21R R K K R R b bb ++⨯=∑= 0.41598.7×8.7+0.0068+0.0788=0.091Ω；短路回路内一相电抗值的总和：21X X K K X X X b b b x ++⨯+=∑=0.0095+0.13898.7×8.7+0.0427+0.0195= 0.0735Ω； 短路电流计算（短路点名称：D2）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I ed = 0.69×10002×0.0912+0.07352 =2947.42 (A)； 三相短路电流：223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 0.69×10003×0.0912+0.07352 =3403.39 (A)；4回路序号:煤机高压电缆第一段高压电缆编号：01；型号：MYJV22-3X150；截面：702m m ；长度：850 m ；每公里电阻：0.143Ω/km ；每公里电抗0X ：0.06Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第一段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.143×850×10-3=0.12155Ω；第一段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.051×850×10-3=0.051Ω；高压电缆总电阻：1R =0.12155Ω；高压电缆总电抗：1X =0.051Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.12155Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.051=0.8448Ω；第二段高压电缆编号：02；型号：MYJV22-3X95；截面：952m m ；长度：500 m ；每公里电阻：0.306Ω/km ；每公里电抗0X ：0.061Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第三段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.306×500×10-3=0.153Ω；第三段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.01586×500×10-3=0.00793Ω；高压电缆总电阻：1R =0.41591Ω；高压电缆总电抗：1X =0.13886Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.41591Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.13886=0.93266Ω；第三段高压电缆编号：03；型号：MYJV22-3X95；截面：952m m ；长度：470 m ；每公里电阻：0.306Ω/km ；每公里电抗0X ：0.061Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第三段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.306×470×10-3=0.07956Ω；第三段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.01586×470×10-3=0.01586Ω；高压电缆总电阻：1R =0.41591Ω；高压电缆总电抗：1X =0.13886Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.41591Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.13886=0.93266Ω；第四段高压电缆编号：04；型号：MYPTJ-3X70；截面：702m m ；长度：700 m ；每公里电阻：0.294Ω/km ；每公里电抗0X ：0.072Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第三段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.306×700×10-3=0.07956Ω；第三段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.01586×700×10-3=0.01586Ω；高压电缆总电阻：1R =0.41591Ω；高压电缆总电抗：1X =0.13886Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.41591Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.13886=0.93266Ω；短路电流计算（短路点名称：d1）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I pd = 6.3×10002×0.415912+0.932662 =3084.6265 (A)； 三相短路电流： 223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 6.3×10003×0.415912+0.932662 =3561.8199 (A)；变压器变压器编号：30-15；型号：KBSGZY-1000/6/1.2；短路容量d S ：50 (MV A)； 变压器一次侧额定电压p U ：6 KV ；二次侧额定电压e U ：1.2 KV ； 变压比：e pb U U K ==5；系统电抗值：de e x S U U X ⨯= =0.0288Ω； 变压器每相电阻b R ：0.0101Ω；每相电抗b X ：0.0931Ω；高压电缆总电阻1R ：0.6922Ω；高压电缆总电抗1X ：0.1672Ω；短路回路内一相电阻值的总和：b bb R K K R R +⨯=∑1= 0.69225×5+0.0101=0.0378Ω； 短路回路内一相电抗值的总和： b b b x X K K X X X +⨯+=∑1=0.0288+0.16725×5+0.0931= 0.1286Ω； 短路电流计算（短路点名称：D1）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I e d = 1.2×10002×0.03782+0.12862 =2476.83(A)； 三相短路电流：223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 1.2×10003×0.03782+0.12862 =3169.4 (A)；低压电缆第一段低压电缆编号：转载机；型号：MYP-3X50；截面：502m m ；长度：400 m ；每公里电阻：0.448Ω/km ；每公里电抗0X ：0.081Ω/km ；第一段低压电缆电阻：=⨯=L r r 00.448×400×10-3=0.2554Ω；第一段低压电缆电抗：=⨯=L x x 00.081×400×10-3=0.0462Ω；低压电缆总电阻：2R =0.2554Ω；低压电缆总电抗：2X =0.0462Ω；变压器每相电阻b R ：0.0101Ω；每相电抗b X ：0.0931Ω；高压电缆总电阻1R ：0.6922Ω；高压电缆总电抗1X ：0.1672Ω； 变压比：e pb U U K ==5；系统电抗值：de e x S U U X ⨯= =0.0288Ω； 短路回路内一相电阻值的总和：21R R K K R R b bb ++⨯=∑= 0.69225×5+0.0101+0.2554=0.2931Ω； 短路回路内一相电抗值的总和： 21X X K K X X X b b b x ++⨯+=∑=0.0288+0.16725×5+0.0931+0.0462= 0.1748Ω； 短路电流计算（短路点名称：D2）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I ed = 1.2×10002×0.29312+0.17482 =1758.07 (A)； 三相短路电流：223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 1.2×10003×0.29312+0.17482 =2030.04 (A)；6回路序号:4高压电缆第一段高压电缆编号：01；型号：MYJV22-3X150；截面：702m m ；长度：850 m ；每公里电阻：0.143Ω/km ；每公里电抗0X ：0.06Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第一段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.143×850×10-3=0.12155Ω；第一段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.051×850×10-3=0.051Ω；高压电缆总电阻：1R =0.12155Ω；高压电缆总电抗：1X =0.051Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.12155Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.051=0.8448Ω；第二段高压电缆编号：02；型号：MYJV22-3X95；截面：952m m ；长度：500 m ；每公里电阻：0.306Ω/km ；每公里电抗0X ：0.061Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第三段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.306×500×10-3=0.153Ω；第三段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.01586×500×10-3=0.00793Ω；高压电缆总电阻：1R =0.41591Ω；高压电缆总电抗：1X =0.13886Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.41591Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.13886=0.93266Ω；第三段高压电缆编号：03；型号：MYJV22-3X95；截面：952m m ；长度：470 m ；每公里电阻：0.306Ω/km ；每公里电抗0X ：0.061Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第三段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.306×470×10-3=0.07956Ω；第三段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.01586×470×10-3=0.01586Ω；高压电缆总电阻：1R =0.41591Ω；高压电缆总电抗：1X =0.13886Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.41591Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.13886=0.93266Ω；第四段高压电缆编号：04；型号：MYPTJ-3X70；截面：702m m ；长度：700 m ；每公里电阻：0.294Ω/km ；每公里电抗0X ：0.072Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第三段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.306×700×10-3=0.07956Ω；第三段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.01586×700×10-3=0.01586Ω；高压电缆总电阻：1R =0.41591Ω；高压电缆总电抗：1X =0.13886Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.41591Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.13886=0.93266Ω；短路电流计算（短路点名称：d1）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I p d = 6.3×10002×0.415912+0.932662 =3084.6265 (A)； 三相短路电流： 223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 6.3×10003×0.415912+0.932662 =3561.8199 (A)；变压器变压器编号：30-15；型号：KBSGZY-1000/6/1.2；短路容量d S ：50 (MV A)； 变压器一次侧额定电压p U ：6 KV ；二次侧额定电压e U ：1.2 KV ； 变压比：e pb U U K ==5；系统电抗值：de e x S U U X ⨯= =0.0288Ω； 变压器每相电阻b R ：0.0101Ω；每相电抗b X ：0.0931Ω；高压电缆总电阻1R ：0.6922Ω；高压电缆总电抗1X ：0.1672Ω；短路回路内一相电阻值的总和：b bb R K K R R +⨯=∑1= 0.69225×5+0.0101=0.0378Ω； 短路回路内一相电抗值的总和： b b b x X K K X X X +⨯+=∑1=0.0288+0.16725×5+0.0931= 0.1286Ω； 短路电流计算（短路点名称：D1）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I e d = 1.2×10002×0.03782+0.12862 =2476.83(A)； 三相短路电流：223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 1.2×10003×0.03782+0.12862 =3169.4 (A)；低压电缆第一段低压电缆编号：后部溜头；型号：MYP-3X50；截面：502m m ；长度：300 m ； 每公里电阻：0.448Ω/km ；每公里电抗0X ：0.081Ω/km ；第一段低压电缆电阻：=⨯=L r r 00.448×300×10-3=0.2419Ω；第一段低压电缆电抗：=⨯=L x x 00.081×300×10-3=0.0437Ω；低压电缆总电阻：2R =0.2419Ω；低压电缆总电抗：2X =0.0437Ω；变压器每相电阻b R ：0.0101Ω；每相电抗b X ：0.0931Ω；高压电缆总电阻1R ：0.6922Ω；高压电缆总电抗1X ：0.1672Ω； 变压比：e pb U U K ==5；系统电抗值：de e x S U U X ⨯= =0.0288Ω； 短路回路内一相电阻值的总和：21R R K K R R b bb ++⨯=∑= 0.69225×5+0.0101+0.2419=0.2797Ω； 短路回路内一相电抗值的总和： 21X X K K X X X b b b x ++⨯+=∑=0.0288+0.16725×5+0.0931+0.0437= 0.1723Ω； 短路电流计算（短路点名称：D3）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I ed = 1.2×10002×0.27972+0.17232 =1826.32 (A)； 三相短路电流： 222)()(3∑∑+⨯=X R U Ie d= 1.2×10003×0.27972+0.17232 =2108.85 (A)； 开关整定计算说明书############################################################################### 计算公式及参数： 负荷电流计算公式：)(cos 3A Ue PeKx Iw φ⨯⨯⨯=∑；最大电流计算公式：)(A Ie Kx Iqe Iw ∑⨯+=；∑Pe ：负荷功率（KW ）；e U :工作电压; x K :需用系数；d I 2:两相短路电流; φcos : 功率因数; s K : 灵敏度系数；z I ：过负荷保护整定值；dx I :短路保护整定值; sz I ：速断保护整定值;############################################################################### 1开关基本参数开关编号：28-1-1；型号：BKD20-630/1140；额定电压：1140 V ；额定电流：630 A ；保护类别：馈电开关(2)过负荷保护：通过开关的负荷电流∑e I ：362A ； 可靠系数K ：1.4；理论计算值：∑⨯=e z I K I =1.4×362=506.8A ；用户整定值z I ：500 A ；短路保护：灵敏度校验短路点：D2；校验点短路电流2d I ：2776.45A ；校核灵敏度系数s K ：1.2；通过开关的负荷电流∑e I ：362；短路保护整定倍数n ：8；理论计算值：∑⨯=Ie n I dz =8×362=2896 A ；用户整定值dx I ：2000 A ； 整定计算灵敏度：dzd s I I K 2==2776.452000 =1.39 A ； 校核结果：合格。
10kV高压开关柜整定计算书(综保整定计算)
10kV高压柜整定计算书机运事业部年月日审批记录10kV 高压柜整定书已知：110KV 变电所10KV 母线三相短路电流为)3(.c s I =13.44Ka,母线短路容量S k =Uav ⨯3)3(.c s I =1.732×10.5×13.44=244.4MW,电源电抗X S =2Uav /K S =10.52/244.4=0.45Ω。
一、主井10kV 高压柜整定计算书(400/5)根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×95mm 2电缆,400m 。
1、线路电抗X l =01X l=0.08×0.4=0.032Ω2、总电阻∑R=01R l=0.221×0.4=0.0884Ω3、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0032=0.4532Ω4、线路末两相短路电流)2(m in .s I =()()222∑∑+⨯X R Un=()()224532.00884.0210000+⨯=10875.48A5、线路最大长时工作电流： Ir=ϕcos 3⨯⨯U P =8.01031818⨯⨯=131A 6、过电流保护电流： Ig=KjKf KjzKrel ⨯⨯×I max=8085.00.115.1⨯⨯×（8.010316005.1⨯⨯⨯+8.010*********⨯⨯-）=3.19A 取3.2A 7、速断保护电流：Id=Kj KjzKrel⨯×)3(m ax.sI根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。
Id=Kj KjzKrel⨯×3Ir=800.115..1⨯×3×131=5.7A8、灵敏度校验：Km=)2(m in.sI/Kj×Id>1.5=10875.48/（80×5.7）=23.8>1.5满足条件。
10kV高压开关柜整定计算书(综保整定计算)22365
大砭窑煤矿地面10kV高压柜整定计算书机电科二零一七年八月一日审批记录10kV 高压柜整定书一、地面变电所10kV 高压柜整定计算书(1000/5)根据目前煤矿井下主要用电设备用电负荷统计知总负荷为9600KW ，最大设计负荷为7600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×185mm 2电缆,200m 。
1、线路电抗X l =01X l=0.08×0.2=0.016Ω 2、总电阻∑R=01R l=0.221×0.2=0.0442Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0016=0.4516Ω 4、线路末两相短路电流)2(m in .s I =()()222∑∑+⨯X R Un=22)4516.0()0442.0(210000+⨯=11019.09A5、线路最大长时工作电流： Ir=ϕcos 3⨯⨯U P=8.01039600⨯⨯=693A 6、过电流保护电流： Ig=KjKf KjzKrel ⨯⨯×I max=)8.0103760096008.010376005.1(20085.00.115.1⨯⨯-+⨯⨯⨯⨯⨯⨯=6.5A 7、速断保护电流：Id=KjKjz Krel ⨯×)3(m ax .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。
Id=KjKjzKrel ⨯×3Ir =6933200.115.1⨯⨯⨯ =11.85A 8、灵敏度校验：Km=)2(m in .s I /Kj ×Id>1.5=11019.1/（200×11.85）=4.58>1.5 满足条件。
式中K rel ――可靠系数，取K k ＝１.15K f ――返回系数, K f =0.85K jz ――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取1.0 K j ――电流互感器的变比式中ϕcos ――设备组平均功率因数，此取0.8 Imax — 线路最大工作电流)2(m in .s I ――被保护线路末两相短路电流二、通风机房高压柜整定计算书（300/5）根据目前通风机房用电设备用电负荷统计知总负荷为1120KW ，最大负荷功率为560KW,使用LG-120架空线，3000Km 。
10kV高压开关柜整定计算书(综保整定计算)模板
10kV高压柜整定计算书机运事业部年月日审批记录10kV 高压柜整定书已知：110KV 变电所10KV 母线三相短路电流为)3(.c s I =13.44Ka,母线短路容量S k =Uav ⨯3)3(.c s I =1.732×10.5×13.44=244.4MW,电源电抗X S =2Uav /K S =10.52/244.4=0.45Ω。
一、主井10kV 高压柜整定计算书(400/5)根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×95mm 2电缆,400m 。
1、线路电抗X l =01X l=0.08×0.4=0.032Ω2、总电阻∑R=01R l=0.221×0.4=0.0884Ω3、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0032=0.4532Ω4、线路末两相短路电流)2(m in .s I =()()222∑∑+⨯X R Un=()()224532.00884.0210000+⨯=10875.48A5、线路最大长时工作电流： Ir=ϕcos 3⨯⨯U P =8.01031818⨯⨯=131A 6、过电流保护电流： Ig=KjKf KjzKrel ⨯⨯×I max=8085.00.115.1⨯⨯×（8.010316005.1⨯⨯⨯+8.010*********⨯⨯-）=3.19A 取3.2A 7、速断保护电流： Id=KjKjz Krel ⨯×)3(m ax .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。
Id=KjKjzKrel ⨯×3Ir =80.115..1⨯×3×131 =5.7A 8、灵敏度校验：Km=)2(m in .s I /Kj ×Id>1.5=10875.48/（80×5.7）=23.8>1.5 满足条件。
用电负荷计算书.
用电负荷计算书工程名:计算者:计算时间:《民用建筑电气设计规范》JGJ/T 16-2008:参考手册：《工业与民用配电设计手册》第三版:用电设备组名称总功率需要系数功率因数额定电压设备相序视在功率有功功率无功功率计算电流1 1.5 1 0.9 220 L1相 1.67 1.50 0.73 7.582 1.5 1 0.9 220 L2相 1.67 1.50 0.73 7.583 1.5 1 0.9 220 L3相 1.67 1.50 0.73 7.584 1.5 1 0.9 220 L1相 1.67 1.50 0.73 7.585 1.5 1 0.9 220 L2相 1.67 1.50 0.73 7.586 1.5 1 0.9 220 L3相 1.67 1.50 0.73 7.58变压器S1的回路:123456S1负荷:【计算公式】：Pjs = Kp * ∑(Kx * Pe)Qjs = kq * ∑(Kx * Pe * tgΦ)Sjs = √(Pjs * Pjs + Qjs * Qjs)Ijs = Sjs / (√3 * U r)【输出参数】：进线相序 : 三相有功功率Pjs: 9.00无功功率Qjs: 4.07视在功率Sjs: 9.88有功同时系数kp：1.00无功同时系数kp：1.00计算电流Ijs: 15.01总功率因数: 0.90有功补偿系数α：0.75无功补偿系数β：0.80补偿前功率因数COSφ1: 0.89补偿后功率因数COSφ2: 0.9计算补偿容量QC1: 0.29(kvar)实际补偿容量QC2: (kvar)【计算过程(加入补偿容量)】：Pjs = Kp * ∑(Kx * Pe)=9.00(kW)Qjs = kq * ∑(Kx * Pe * tgΦ) - QC1 =4.07(kvar)Sjs = √(Pjs * Pjs + Qjs * Qjs)=9.88(kVA)Ijs = Sjs / (√3 * Ur)=15.01(A)【补偿容量】：COSφ1 =1/√[1+（β* Qjs/α* Pjs）2] =0.89COSφ2=0.9QC1=α* Pjs*（tgφ1- tgφ2）=0.29【变压器容量】：变压器系列：S9负荷率：80额定容量：200（KW）。
兴山二次降压变电所电气部分设计计算书
第二部分计算第十章 负荷计算和变压器选择计算10.1 变电所的负荷情况10kV 侧负荷表1) 其他条件: 2) 线损率取5％ 3) 负荷的同时系数取0.94) 有功负荷率取0.75；无功负荷率取0.8 5) 要求变电所的平均功率因数补偿到0.9以上。
10.2 主变压器的选择(1)变电所有功总负荷:P ∑=5300+3400+3800+4500+3400+800+800+1800=23800(KW) P M =0.9×P ∑=0.9×23800=21420(KW) (2)变电所无功总负荷Q ∑=P 1tg(arccos0.9)+ P 2tg(arccos0.91)+……+ P 8tg(arccos0.86) =5300×tg(arccos0.9)+3400×tg(arccos0.91) +…… +1800 tg(arccos0.86)=11807(kVar) Q M =0.9×Q ∑=0.9×11807=10626.3(KW)m ax S =(2∑P +2∑Q )1/2（KV A ）S单=m axS(1+5%)×70%=0.7×23911×1.05=17574.2（KV A）根据负荷情况, 为确保系统供电的安全可靠性, 保证设备和人身安全, 并考虑经济运行的角度, 选定高台变电所主变压器为SFZ7-20000/63型；两台变压器并列运行, 连接组别为:表10.1SFZ7-20000/63变压器主要参数表序号额定电压（KV）额定容量（KV A）损耗（KW）阻抗电空载电流10% 高压低压空载负载压UK%SFZ7-20000/63 63±8×1.25% 11/10.5 20000 30 99 9 0.9第十一章变压器无功补偿11.1 补偿容量的确定（1）补偿前10KV 负荷平均功率因数考虑到同时率时有功及无功负荷: P ca =0.9×23800=21420 KW Q ca =0.9×11807=10626（kVar ） P=αP ca (1+5%)= 0.75×21420×1.05=16868.25KW Q=βQ ca (1+5%)=0.8×10626×1.05=8926Kvar 补偿前的功率因数cosΦ1=P/22Q P +=16868.25/=0.88 （2）取补偿后的功率因数为: cos Φ2 = 0.93 （3）需补偿的无功容量:Qc= αP ca (tgΦ1 - tgΦ2 )=0.75×（0.53-0.32）×21420=2245(Kvar)根据计算取补偿容量为2245（Kvar ）则选补偿电容器为BGF10.5-200-1W 型, 数量12台 实际补偿值为:Qc=2245×（10/10.5）2=2036（Kvar ） （4）校验:计算补偿后高压侧平均功率因数及变压器功率损耗 补偿后的容量为:S=16868.2+j(8926-2036)=15935KW空载损耗: P0=30（KW ）, 空载电流: I0%=0.9； 负载损耗: Pk=99（KW ）阻抗电压: Uk%=9；变压器的有功及无功损耗:△P T =n △P 0+n △P K (S/nS N )2〕=2×30+2×99×[15935/（2×20000）]2=91.42（KW ） △Q T =n 〔I 0%/100〕×S N +n(U K %/100) ×S N ( S/2S N )2=2×0.009×20000+2×0.09×20000×[16868/(2×20000)]2 =1000（Kvar ）补偿后高压侧的计算负荷为: P I = 16868+91.42=16959.4（KW ） Q I = 8926+1000=9926（Kvar ） 补偿后高压侧的实际功率因数为cosΦ2=αP I /[(βQ I -Qc) 2+αP I 2]1/2=12720/（5695.82+127202）1/2=0.91 满足设计要求。
变电所变压器 负荷计算书2022
变电所变压器选择
变电所变压器 1TM3（住宅公共负荷）
用电设备组名 安装容量 需要系数 功率因数 有 功 计 算 无 功 计 算
称
Pe（KW）
Kx
Cosφ
容量
容量
备注
Pj（KW） Qj（Kvar）
1. 风机泵类
380
0.7
0.8
266
200
2．电梯
270
0.22
0.6
59
79
3. 照明
600
0.7
1358
679
536
无功补偿 300Kvar 后
1358
679
236
视在功率 S=719KVA 变压器损耗：ΔP=0.01S=8KW,ΔQ=0.05S=36Kvar
高压侧 S=739KVA,功率因数 Cosφ=0.95, 选 1000KVA 变压器
变电所变压器选择
变电所变压器 1TM1（住宅负荷）
Cosφ
容量
容量
备注
Pj（KW） Qj（Kvar）
1. 住宅用电
1825
0.4
小计
1825
0.8
730
548
730
548
取同期系数 1 后
1825
730
548
无功补偿 300Kvar 后
1825
730
248
视在功率 S=772KVA 变压器损耗：ΔP=0.01S=8KW,ΔQ=0.05S=39Kvar 高压侧 S=793KVA,功率因数 Cosφ=0.95, 选 1000KVA 变压器
0.8
224
168
4. 住宅用电
270
0.4
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10k V变电站负荷计算书10kV变电站负荷计算书一、建筑概况：工程为北京某度假村项目中某变配电间设计，配电室层高4.8m，下方设有电缆夹层,层高2.1m二、设计内容：本工程包括10/0.38kV配电系统，照明系统，插座系统和接地系统。
供电系统：1、用户供电方式的确定；2、光源的选择；3、用电负荷功率、额定电流的计算；4、导线、穿线保护管、断路器的选择；照明系统：照明从配电箱的引线，线路的敷设方式，包括照度的计算及灯具的选择，安装的高度。
插座系统：动力线的选择，插座的选型及安装高度。
接地系统：接地的方式。
三、设计依据：1、《10kv及以下变电所设计规范》 GB50053-942、《建筑照明设计规范》 GB50034-20043、《建筑防雷设计规范》 GB50057-2010四．设计思路：本次设计对10KV变电所系统进行设计，主要包括：用建筑设计规范来建立设计的整体思路，并完成强电系统的负荷计算、设备选型、系统构成、照度计算以及施工图的绘制，包括系统图和平面图，最后根据设计方案，选择相应的器材的型号和规格.高压系统：1. 高压两路10kV电源双路并行运行。
设有母联开关，为手投自复带电气闭锁。
高压主进开关与联络开关间设电气联锁，任何情况下只能合其中两个开关。
真空断路器选用弹簧储能操作机构，采用直流220V/65Ah铅酸免维护电池柜作为操作、继电保护及信号电源。
2. 高压开关柜采用KYN28A-12型金属铠装移开式开关柜，共10面，并排布置，其中进线柜2面，隔离柜2面，计量柜2面，母联柜2面，出线柜2面。
低压系统：1. 变压器低压侧采用单母线分段方式运行，联络开关采用互投自复或互投手复或手投手复（配转换开关），互投时应自动切断非保证负荷电源；低压主进开关与联络开关之间设电气联锁，任何情况下只能合其中两个开关。
低压开关柜采用GCK型抽屉式开关柜，共16面；其中受电柜2台，联络柜1台，馈电柜9台，电容器柜4台。
要求柜体断流能力>40kA。
2. 变压器为空气自冷干式变压器SCB10-2000KVA，户内型，接线均为Δ/Yn11，带IP20外壳及强迫风冷。
3. 低压主进开关设过载长延时、短路短延时保护脱扣器,联络开关设过载长延时、短路瞬时保护脱扣器，其他低压断路器设过载长延时、短路瞬时保护脱扣器，部分出线回路设有分励脱扣器。
4．无功功率采用低压集中自动补偿，在变配电所低压侧设功率因数自动补偿装置，补偿后变压器侧功率因数在0.9以上。
电容补偿容量为1440kvar。
五、设计方案：电气主结线设计：电气主结线代表了变电站电气部分主体结构，是电力系统网络结构的主要组成部分，它直接影响运行的可靠性和灵活性，并对电器选择，配电装置布置，继电保护，自动装置和控制方式的拟定，都有决定性的关系，对电气主结线设计的基本要求，应包括可靠性，灵活性和经济性，以及扩建的可能性，保证供电可靠性是电气主结线最基本的要求，电气主结线应能适应各种运行状态，并能灵活的进行运行方式的转换，主结线的设计应在满足可靠性和灵活性的前提下做到经济合理，应从以下几个方面考虑：a.投资省 b.占地面积小 c.电能损耗小。
无功补偿电站装设的并联电容器装置的主要目的是为了改善电网的功率因数，并联电容器装置向电网提供可阶梯调节的容性无功以补偿多余的感性无功，减少电网有功损耗和提高电压。
电压是电能质量的重要指标，电压质量对电力网络安全经济运行，对保证用户的安全用电和产品质量是非常重要的。
根据统计，用户消耗的无功功率是它有功功率的50%～100%。
同时，电力系统本身消耗的无功功率可以达到用户的25%～75%，无功功率不足，将造成电压的下降，电能损耗增大，电力系统稳定的破坏，所以电力系统的无功电源和无功功率必须平衡，系统的无功功率不仅靠发电机供给，而且调相机并联电力系统的无功补偿可以采用分散补偿的方式，因为电力系统的无功负荷主要是感性功率，所以具体无功补偿就是高压网上的低压侧并联电容器，利用阶梯式调节的容性无功补偿感性无功，所以无功补偿意义为：补偿变压器的无功损耗，补偿高压网的无功缺额。
电气设备的选择一般原则（1）应满足正常运行、检修、断路和过电压情况下的要求，并考虑远景发展的需要；（2）应按当地环境条件校核；（3）应力求技术先进和经济合理；（4）选择导体时应尽量减少品种；（5）扩建工程应尽量使新老电器型号一致；（6）选用新的产品，均应具有可靠的试验数据，并经正式鉴定合格. 电气设备和载流导体选择的一般条件：1．按正常工作条件选择（1）额定电压。
所选电气设备和电缆的最高允许工作电压不得低于装设回路的最高运行电压。
一般电气设备和电缆的最高允许工作电压：当额定电压在220KV 及以下时，为1.15Ue（2）额定电流。
所选电气设备的额定电流I e，或载流导体的长期允许电流I y不得小于装设回路的最大持续工作电流I max，即应满足条件I e（或I y）≥I ma六、电源及变压器情况：本变电间高压10kV电源采用双路供电，由区外电源进线电缆直埋引入至本变配电间分界室。
本变配电间高压开关柜出线共2路，分别带本变配电间2台2000kV·A变压器。
断路器的选择：进线柜：01 C 尺寸：1000X1000X2200断路器：E3N32 R5000/35kA；电流表：6L2-6x5000A 电缆型号：YJV-10-3x35无功补偿：刀熔开关：1x(HR3-600) 电容器：12x（BZMJ-0.4-30-3）2#消防：断路器：CM1-225(125)/1250；电流表：6L2-6x150A 电缆型号：ZR-YJV-5x25 电流互感器：3x(125/5) 32#空调：断路器：CM1-400(315)/3150；电流表：6L2-6x400A 电缆型号：YJV-3x185+2x95 电流互感器：3x(315/5) 3办公楼控制中心：断路器：CM1-63(63)/630；电流表：6L2-6x75A 电缆型号：YJV-5x10 电流互感器：3x(65/5) 34#消防：断路器：CM1-63(63)/630；电流表：6L2-6x75A 电缆型号：YJV-5x10 电流互感器：3x(65/5) 31-5AA:4#室外：断路器：CM1-400(315)/3150；电流表：6L2-6x400A 电缆型号YJV-3x185+2x95 电流互感器：3x(315/5) 33#室外：断路器：CM1-630(500)/50000；电流互感器：3x(500/5) 3 电流表：6L2-6x600A 电缆型号YJV-2x(4x95+1x50)3#照明：断路器：CM1-400(400)/4000；电流互感器：3x(400/5) 3 电流表：6L2- 6x500A电缆型号YJV-4x240+1x1204#设备：断路器：CM1-800(800)/8000；电流互感器：3x(630/5) 3 电流表：6L2-6x1000A 电缆型号YJV-2x(3x240+2x120)4#空调：断路器：CM1-225(200)/2000；电流互感器：3x(200/5) 3 电流表：6L2-6x300A 电缆型号YJV-3X70+2X354#照明（1-17）：断路器：CM1-400(400)/4000；电流互感器：3x(400/5) 3 电流表：6L2-6x500A 电缆型号YJV-3X70+2X354#照明（1-18）：断路器：CM1-225(200)/2000；电流互感器：3x(200/5) 3 电流表：6L2-6x300A 电缆型号YJV-4X70+1X351-7AA:3#消防：断路器：CM1-63(63)/630；电流互感器：3x(65/5) 3 电流表：6L2-6x75A 电缆型号ZR-YJV-5x10中心舞台：断路器：CM1-400(400)/4000；电流互感器：3x(400/5) 3 电流表：6L2-6x500A 电缆型号YJV-3x240+2x1202#设备：断路器：CM1-800(800)/8000；电流互感器：3x(630/5) 3 电流表：6L2-6x1000A 电缆型号YJV-2x(3x240+2x120)2#照明：断路器：CM1-400(315)/3150；电流互感器：3x(315/5) 3 电流表：6L2-6x400A电缆型号YJV-4x185+1x951#室外（1-24）：断路器：CM1-630(500)/5000；电流互感器：3x(500/5) 3 电流表：6L2-6x600A电缆型号YJV-2x(4x95+1x50)1#室外（1-25）：断路器：CM1-400(400)/4000；电流互感器：3x(400/5) 3 电流表：6L2-6x500A电缆型号YJV-4x240+1x1201-9AA:1#照明（1-26）：断路器：CM1-400(400)/4000；电流互感器：3x(400/5) 3 电流表：6L2-6x500A电缆型号YJV-4x240+1x1201#照明（1-27）：断路器：CM1-400(315)/3150；电流互感器：3x(315/5) 3 电流表：6L2- 6x400A电缆型号YJV-4x185+1x951#空调：断路器：CM1-225(125)/1250；电流互感器：3x(125/5) 3 电流表：6L2- 6x150A电缆型号YJV-5x352-6AA:3#室外：断路器：CM1-400(400)/4000；电流互感器：3x(400/5) 3 电流表：6L2- 6x500A电缆型号YJV-4x240+1x1203#设备：断路器：CM1-800(800)/8000；电流互感器：3x(630/5) 3电流表：6L2- 6x1000A电缆型号YJV-2x(3x240+2x120)2-5AA:3#照明：断路器：CM1-400(400)/4000；电流互感器：3x(400/5) 3 电流表：6L2- 6x500A电缆型号YJV-4x240+1x1202#设备：断路器：CM1-800(800)/8000；电流互感器：3x(630/5) 3电流表：6L2- 6x1000A电缆型号YJV-2x(3x240+2x120)1#消防：断路器：CM1-63(63)/630；电流互感器：3x(65/5) 3电流表：6L2-6x75A电缆型号YJV-5x102-4AA:2#照明：断路器：CM1-225(225)/2250；电流互感器：3x(250/5) 3电流表：6L2- 6x300A电缆型号YJV-4x9120+1x702#室外：断路器：CM1-400(400)/4000；电流互感器：3x(400/5) 3 电流表：6L2- 6x500A电缆型号YJV-4x240+1x1203#空调：断路器：CM1-225(125)/1250；电流互感器：3x(125/5) 3 电流表：6L2- 6x150A电缆型号YJV-5x352-3AA:无功补偿：刀熔开关：1x(HR3-600) 电容器：12x（BZMJ-0.4-30-3）进线柜：01 C 尺寸：1000X1000X2200断路器：E3N32 R5000/35kA；电流表：6L2-6x5000A 电缆型号：YJV-10-3x35母排型号：TMY-2(3x(100x10))七、负荷计算：1.负荷计算的目的：负荷计算是供电设计计算的基本依据，计算负荷确定的是否正确合理，直接影响到电器、导线、电缆的选择是否经济合理。