南采区绞车选型设计.
煤矿各型号调度绞车选型设计基础及校核
柱脚锚栓地脚螺栓锚固长度的计算可根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 提供的公式(第114页)：参考钢筋混凝土结构及砌体结构p55la=α*fy /ft *d式中：la——锚栓的锚固长度；fy——锚栓的抗拉强度设计值ft——混凝土轴心抗拉强度设计值d——钢筋的公称直径α——锚栓的的外形系数锚栓直径大于25mm时，锚固长度应乘以修正系数1.1钢筋的外形系数混凝土强度设计值参考钢筋混凝土结构及砌体结构p8;根据《钢结构设计规范》GB50017-2003所列数据显示，Q235的锚栓抗拉强度设计值为140N/mm2，Q345的锚栓抗拉强度设计值为180N/mm2。
《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》DL/T5154-2002所列数据显示，35#优质碳素钢锚栓抗拉强度设计值为190N/mm2， 45#优质碳素钢锚栓抗拉强度设计值为215N/mm2。
经计算得地脚螺栓锚固长度(混凝土强度C20)：Q235为22.4d(故实际取25d) Q345为28.8d(故实际取30d)35#为30.4d(故实际取35d) 45#为34.4d(故实际取35d)一、11.4绞车埋置式混凝土地锚K QLGb式中 G ----混凝土自重Q ------牵引力L ----牵引力转距b------重力转距k-----稳定系数 K 》1.4规格矿用11.4千瓦调度绞车11.4KW小绞车基础均要采用砼浇注，其基础规格为1.0×1.0×1.0米。
砼中水泥、黄沙、石子(瓜子片)的配合比为1：2：2；水灰比为0.4。
>1、凡需用小绞车的单位，必须提供布置图以及安装、使用管理措施，经有关单位审批后机电科方可办理设备出库手续。
2、小绞车的安装、摆放必须牢固、平稳，与轨道外侧的间距不小于600mm，与巷帮的间距不小于250mm.3、在用绞车必须实行包机管理，经常保持完好。
现场有岗位责任制、操作规程及管理牌板。
煤矿井下绞车选型设计
绞车选型设计地点：XXXX 轨道运输大巷（一）设计依据1、坡长：660m2、坡度：16°3、1t 矿车自重：610 kg载重量：1800 kg4、最大件重量：11t5、平板车自重：900kg（二）提升钢丝绳的选择1、绳端荷重Q=m （sin β+f 1cos β）m ——运输重量下大件时：Q 大件=（900+11000）×（sin16°+0.01×cos16°）=3394.47kg2、所需钢丝绳单位重量P k ≥)βcos β(sin /)σ101.1(26f L ma Q B +××σB ——钢丝绳公称抗拉强度ma ——钢丝绳安全系数f 2——钢丝绳沿托辊和底板移动阻力系数)61cos 2.061(sin 6005.6/)167001.1(47.3394°+°××=1.348 kg/m选择Φ21.5 6×19+NF 钢丝绳，其主要参数为：直 径：d k =21.5 mm单位重量：p k =1.65kg/m抗拉强度：σ=1670 MPa钢丝绳最小破断拉力：Q p =313kN钢丝破断拉力系数：（三）提升系统安全验算1、计算最大静张力F j =[2538.72+1.218×600×( sin16°+0.20×cos16°)]×9.8×10-3 =38.259kN2、验算提升钢丝绳安全系数提物（按大件）：259.38313=m =8.1＞6.5 （四）选择电动机1、提升速度按V m ′ =1.1m/s2、电动机功率N e =92.01.1259.3815.1××=52.606kW （五）提升机选择根据以上计算选择JD-55型防爆型调度提升绞车滚筒直径：D g =0.6m滚筒宽度：B=0.68m滚筒个数：1最大静张力：F j = 40kN绳速：最大绳速1.43 m/s 最小绳速0.958 m/s钢丝绳直径：21.5mm配套电机：YBJ-55 电机功率：55KW 电机电压：380/660V 机器重量：G=5670kg。
2.5m绞车选型设计
2.5m绞车选型设计主井提升设备选型计算机电科二00九年十二月∮2.5m 绞车选型设计一、已知条件:立井直径为3.5m ，装载标高为-194m ，卸载标高为+48 m ，井口标高为+35.5m 。
提升容器采用非标箕斗，自重3000kg 、载重2500kg 。
年产量为45万t/a 。
二、提升速度的选择：V m =0.6H =0.6242? =9.3m/s在提升机技术规格表中预选最大速度V m =4.8m/s 三、提升容器的选择：一次提升时间的估算Tx=Vm/a 1+H/Vm+t 1+θ =9.2+50.4+10+8 =77.6Sa 1---加速度，暂选为0.52m/s 2 t 1---容器减速与爬行的估算附加时间θ---箕斗休止时间 1、一次提升量：A 时=3600时日年t t Tx af A C =3600163506.772.11.1450000=2.28t/次C---提升工作不均衡系数 af---提升设备富裕系数t 日-年提升天数取350天（改扩建矿井）t 时–每天提升时间取16小时选用非标箕斗技术数据如下：箕斗自重：3000kg箕斗载重：2500kg四、钢丝绳的选择：1、钢丝绳单位长度重量计算:m p＝（m0+m1）/{[(1.1×δ)/n]-H C}＝（3000+2500）/{[(1.1×17000)/6.5]-258.5}＝2.1kg/m式中：m0――箕斗自重3000kgm1――箕斗载重2500kgδ――钢丝绳的抗拉强度17000kgf/cm21.1――系数H C――天轮中心线至装载水平的高度258.5m2、钢丝绳的选择:根据现场使用情况决定选用，鞍钢钢绳有限责任公司生产的钢丝绳名称：光面多股钢绳；结构：18×7+NF；直径：30㎜；捻法：ZS；级别：1770MPA；破断拉力：546.5KN；1470KG/400M4、钢丝绳安全系数：m a＝P K/ F jm＝546.5/63.209＝8.6＞6.5式中：P K为钢丝绳破断力，KNF jm为绳端总负载，KN五、提升机选择：1、卷筒直径D g≥80d=80×30=2400 mm式中：D g――滚筒直径，mmd――钢丝绳直径，mmD g≥δ=1200×2=2400mmδ――最粗钢丝直径，mm2、滚筒宽度：B＝｛（H+15）/πD+n｝×(d+ε)＝｛（242+15）/(π×2.5)+3｝×(30+3) =1179mm式中：H――井筒提升高度，242m15——试验绳长n——摩擦圈数D――提升机直径，2.5md- -钢丝绳直径30mmε――钢丝绳缠绕相邻两绳圈间隙宽度，3 mm 故选用2JK-2×1.2/20E型提升机其参数如下：滚筒直径2.5m，滚筒宽度1.2m最大静张力为Fjm=9000kg最大静张力差为Fjc=5500kg提升速度为4.8m/s减速器型号为ZZL710速度比为20提升机的变位重量为14000kg滚筒中心高0.7 m两筒中心距1.51 m3、提升机强度校验:最大静张力：F jm={（m0+m1）+m P Hc}g={（3000+2500）+3.675×258.5}×9.8=63209N＜90000N式中：m0――箕斗自重，3000kgm1――箕斗载重量，2500kgm P――钢丝绳每米重量，3.675kgHc――从天轮轴线到装载水平高度，258.5m 最大静张力差：F jc=(m P×Hc＋m1)g=(3.675×258.5＋2500) ×9.8=33809N＜55000N式中：Hc――从天轮轴线到装载水平高度，258.5m故符合要求. 六、天轮选择计算：1、天轮直径D 天≥80d=80×30=2400 mm 式中：D 天――天轮直径，mm d ――钢丝绳直径，mm D 天≥δ=1200×2=2400mm δ――最粗钢丝直径，mm 2、选择天轮天轮直径D 天=2.5m 天轮变位重力：G 天=5500N七、井架与提升机的相对位置1、主轴中心线与井筒中心线水平距离L smin ≥0.6H j +3.5+D=0.6×29+3.5+2.5=21.4m Hj=29m根据实际情况选择主轴中心线与井筒中心线水平距离为26m 2、钢丝绳弦长L X =220)2()(t s j D L C H -+- =22)2250026000()70029000(-+-=37.5m3、两个天轮中心距1510 mm4、外偏角、内偏角、出绳角验算：天轮中心高――29000mm 天轮直径――2500mm井口中心离滚筒中心距――26000mm 滚筒中心高――700mm 最大外偏角：а1=arctgLxd a s B )(32/)(ε+---=arctg37500)326(32/)101510(1200+---=0.550＜10 30′ 故符合要求。
采掘小型绞车钢丝绳选型设计
采掘小型绞车钢丝绳选型设计1.绞车工作条件分析：首先，需要对绞车的工作条件进行分析，包括工作负荷、提升高度和工作周期等。
这些因素会影响到绞车的选型和钢丝绳的选择。
2.钢丝绳参数选择：在选型设计中，需要考虑的关键参数包括绳径、结构、强度和材料等。
绳径的选择与提升高度和工作负荷有关，绳径较大能够提供更大的强度和承载能力，但也会增加重量和成本。
结构包括绳芯和绳股的结构形式，绳芯一般选择纤维芯或钢丝芯，绳股的数量和排列方式会影响到绞车的工作效率和寿命。
强度包括静态强度和疲劳强度，在实际工作中应该考虑到不同工况下的安全系数。
材料选择一般包括普通钢丝绳、镀锌钢丝绳和不锈钢丝绳等，根据工作环境和要求选择合适的材料。
3.绞车选型：根据绞车的工作条件和钢丝绳参数选择的结果，可以进一步进行绞车的选型。
绞车选型要考虑到绞车的额定载荷、额定速度、功率和工作时间等要素，这些参数决定了绞车的工作能力和效率。
4.绞车和钢丝绳的匹配：在选型设计的过程中，需要考虑绞车和钢丝绳的匹配问题。
绞车和钢丝绳之间的力学特性和工作特点需要互相匹配，以确保绞车的正常工作和安全性。
5.其他因素：除了上述的参数选择和选型设计，还需要考虑到其他因素，如绞车的安装和维护、使用条件和环境等。
这些因素会影响到绞车和钢丝绳的寿命和安全性。
总结：在采掘小型绞车钢丝绳选型设计中，需要综合考虑绞车的工作条件和要求，选择合适的钢丝绳参数，并进行绞车的选型和钢丝绳的匹配。
同时，还需要考虑到其他因素对绞车和钢丝绳的影响。
通过合理的选型设计，能够提高绞车的工作效率和安全性，延长绞车和钢丝绳的使用寿命。
矿井调度绞车选型安装设计
JD-1.6调度绞车设计审批意见：设计：机电科长：运输副总：机电矿长：审批日期：年月日一、调度绞车安装设计1、根据提供的材料道现场巷道布置图和提升中心线等参数，设计绞车安装位置及硐室尺寸，挡车设施安装形式及位置。
（附图：绞车安装位置示意图、挡车设施安装布置图）2、经过选型计算，需安装一台JD-1.6型调度绞车，绞车与周壁的有效间距不少于0.5m，绞车外缘与轨道外侧间距不少于0.5m，峒室尺寸（宽×深×高）硐室尺寸：宽3.2m、深2m、高2 m。
3、绞车安装在轨道中心线位置，提升中心线与轨道中心线误差不得大于50mm，其过卷距离不小于3.5m；绞车在轨道一侧安装时，其外缘距轨道外侧距离不得小于0.5m。
4、用锚杆固定时，只能在岩石底板中采用，锚杆直径不小于φ20mm，全螺纹锚杆长度不小于2m，锚深不小于1.6m，锚固长度不小于0.7m，锚固力不小于130KN/根。
5、钢丝绳勾头必须加装绳蹼，勾头的绳蹼形状应用桃形为宜，并与绳结合紧密。
主钢丝绳及尾绳绳头插接长度不小于钢丝绳直径20倍。
6、钢丝绳在滚筒上的固定必须可靠。
钢丝绳长度不得超过绞车最大容绳量，滚筒边缘的高度高出2.5倍的钢丝绳直径。
滚筒上的摩擦绳不少于3圈，绳头固定可靠，不得采用剁股穿绳的办法。
严禁采用加高滚筒边缘的做法增加容绳量。
7、主要提升的上部平车场、采区提升的上部平车场地面应使用水泥混凝土进行铺设硬化。
各车场设照明灯，光线充足。
管线整齐、周围环境清洁、无杂物。
8、在各车场安设能够防止带绳车辆误入非运行车场或者区段的阻车器。
在上部平车场入口安设能够控制车辆进入摘挂钩地点的阻车器。
在上部平车场接近变坡点处,安设能够阻止未连挂的车辆滑入斜巷的阻车器。
在变坡点以下略大于一列车长度的地点装设常闭挡车栏。
安装原则是待下放车辆全部进入斜坡后，变坡点以下的挡车栏方可处于非挡车状态。
斜巷内每100米设一组跑车防护装置（超速挡车器）。
南翼-123探煤下山调度绞车选型、基础设计
南翼-123探煤下山调度绞车选型、基础设计一、调度绞车选型：设计：南翼—123探煤下山选用JD-2型（25KW）调度绞车并配用Φ15.5mm提升钢丝绳（每米质量P=0.863Kg/m，Le=80m，钢丝绳破断拉力总和Qg=166.4KN），斜巷倾角β=25°（Sinβ=0.42，Cosβ=0.91）,矿车载负荷（矸石）重量G=1400Kg,矿车自重G O=480Kg，每次提升车数Z=1辆，g=9.8m/Kg，矿车运行阻力系数ω=0.015，钢丝绳局部在地轮上摩擦系数ω’=0.4。
Qg/Qmax= Qg/[Z（G+G O）（Sinβ+ωCosβ）+PLe(Sinβ+ω’ Cosβ)]g = [1×（1400+480）×（0.42+0.015×0.91）+（0.863×80）×（0.42+0.4×0.91）]×9.8=166.4×1000/8526.49=19.52＞6.52、JD-2型调度绞车的实际静张拉力[Z（G+G O）（Sinβ+ωCosβ）+PLe(Sinβ+ω’ Cosβ)]g= [1×（1400+480）×（0.42+0.015×0.91）+（0.863×80）×（0.42+0.4×0.91）]×9.8=8526.49NJD-2型调度绞车最大静张拉力F j=20000N＞8526.49N经计算，南翼-123探煤下山选用JD-2型（25KW）调度绞车及配用Φ15.5mm提升钢丝绳80m能够满足使用要求，符合《煤矿安全规程》的相关规定。
二、调度绞车基础设计：调度绞车基础图见附图1：南翼-123探煤下山JD-2型调度绞车基础设计图。
设计要求：1、绞车安装地点应平整、宽敞、便于操作、观察，正常运转时底座不应有明显振动；2、卷筒应与滑轮或矿车挂钩对中，此中线力求与绞车轴线垂直；3、地基混凝土中水泥、石子、沙配用比例为1:2:3。
煤矿主提升绞车选型设计
副斜井提升系统设计报告目录一、X XX煤矿概况 (2)二、绞车选型设计 (2)（一）、提升系统概况 . (2)（二）、设计计算的依据 . (2)三）、一次提升量和车组中矿车数的确定 . 错误 ! 未指定书签四）、提升钢丝绳的选择 . ...............五）、绞车的选型计算 . ....... 错误! 未指定书签（六）、绞车电机功率计算 . (8)三、结论及存在的问题 (9)（一）、结论 . (9)（二）、设计存在的问题 . (9)四、过卷距离计算依据 (10)亠、XXX煤矿概况矿井设计生产能力 15 万吨，井田面积 0.6488km2, 剩余可采储量 162.6 万吨，服务年限7.7年；开采二1煤层，煤层平均厚度6.48m,煤层平均倾角7°;煤尘无爆炸危险性，煤层自燃发火等级皿级，为不易自燃煤层；瓦斯相对涌出量 0.97m3/t ,绝对涌出量为 4.94 m3/min ,属瓦斯矿井；矿井水文地质条件简单，矿井设计正常涌水量30〜50m3/h,最大涌水量为150n3/h。
采用主、副斜井提升。
其中副斜井斜长220m坡度22度、断面12〃，提升物料及提矸任务，主斜井皮带运输、绞车选型设计（一）、提升系统概况XXX提升系统示意图（二）、设计计算的依据1、年生产量A N= 15t/a,矸石率25%2、斜井倾角：B =22°3、副井斜长220m根据绞车房的位置，实际提升斜长为L t = 250m4、工作制度：年工作日br =300天，二班作业，每天净提升时间t = 12小时。
5、提升不均衡系数：C=1.25 （有井底煤仓时C=1.1〜1.15，无井底煤仓时C=1.2; 矿井有两套提升设备时C=1.15，只有一套提升设备时C=1.25）。
6煤矿提煤与矸时，选用1.0m3U型侧翻式矿车。
矿车自身质量：Q k =600kg;矿车载煤量：Q zm=1000kg;矿车载矸石量：Q zg =1500kg。
皮带及绞车的选型确定办法
11071工作面运输（主、辅助）设备安装设计方案第一章 皮带运输部分 一、概况11071工作面位于三煤组东翼采区，机巷长度约970m 。
机巷沿煤层底板施工，坡度较小。
二、输送机型号选择与线路设计根据11071实际运输条件，运送的大多为有磨损性的中小物料，查表得带式输送机推荐带速为1.0—2.5 m/s 之间，准备使用DSJ100/630/2×75型带式输送机运送，带速为1.9m/s 。
长度约930米，其后搭接转载输送机。
机巷人行道设在巷道北帮，带式输送机距巷帮的距离行人侧不得小于700㎜，另一侧不得小于400㎜，并满足起吊检修要求。
另外一部DSJ80/630/2×75型带式输送机安装在11071改造机巷，长度约110米，机巷人行道设在巷道西帮，带式输送机距巷帮的距离行人侧不得小于700㎜，另一侧不得小于400㎜，并满足起吊检修要求。
需扩帮时，及时与生产科联系。
第一部皮带机 一）运行阻力的计算 1、基本阻力带式输送机的基本阻力计算包括重段阻力和空段阻力两部分。
它们分别由下式计算()cos ()sin zh d gd W q q q Lg q q Lg ωββ''=++±+＝（61.7＋11.3＋14.667）930×10×0.04×cos5°-(61.7+11.3)930 ×10×sin5° = -26582.62 （A ）()cos sin k d gd W q q Lg q Lg ωββ''''=+=(11.3+5.667)930×10×0.035 cos5°+11.3×930×10×sin5° ＝14643.497 N (B)式中 q ——每米输送带的货载质量，kg/m ，q=A/3.6ν=61.7； qd ——每米输送带的质量，kg/m ；初选1000s ，每米11.3kg/m 。
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南采区辅助运输绞车设计一、概述南采区辅助运输设备有JD-4型绞车、JWB110BJ型无极绳绞车、JWB75BJ 型无极绳绞车、、JD-25型调度绞车。
二、绞车选型设计〔一〕无极绳绞车房JD-4绞车选型设计1〕设计依据：1. 斜坡长：500m2. 斜坡倾角：80提升重量：20000kg4.提升方式：单钩串车提升2〕选型计算：钢丝绳选择①钢丝绳绳端荷重Q=n(m+m)(sin±f.cos)1z1B B =20000×(sin8±cos8)=20000×±×0.99)=3097kg式中：f1取〔滚动轴承〕②钢丝绳单重m pQ d11*106(/m a)L(sin B f2.cos B)式中：＆—钢丝绳抗拉强度，取61670×10paBm a---平安系数，提物时取〔平安规程〕1f---钢丝绳移动阻力系数，f取22L---钢丝绳下放点至井下停车点之间的斜长，500mB---斜坡倾角80将上述参数代入式中：m p30976(1670*106/6.5)500(sin80.25*cos8)11*10m p=kg/m据?矿井运输提升学?表 5—8及参照我矿现有资料，选用6×19S+FC 型钢丝绳，其绳径d=21.5mm,每米钢丝绳重量m p=kg/m，全部钢丝绳的破断力总和Q p=273kN。
③钢丝绳平安系数校验。
m aQ pg*Q d m p*L(sin f2*cos)gm a273*103 9.8*30971.73*500(sin8m p=＞〔查平安规程〕因此，所选钢丝绳满足要求。
④最大静张力计算：F jmax=n(m1+m z1)(sin B＋f1.cos B)g+m p.L(sin B＋f1.cos B)g 将数据代入公式：F jmax=20000×(sin8+0.015 cos8)××500×cos8)9.8=33629=根据以上计算材料可选用JD-4型调度绞车。
2⑤JD-4型调度绞车参数：外层钢丝绳静张力：40KN绳速：电机功率：55KW钢丝绳直径：①电动机功率验算。
Fjmax*VN*N1000*j＜55KW所以JD-4型调度绞车满足要求〔二〕东一车场JD-4绞车选型设计1〕设计依据：1.斜坡长：570m2.斜坡倾角：90提升重量：20000kg4.提升方式：单钩串车提升2〕选型计算：钢丝绳选择①钢丝绳绳端荷重Qd =n(m+m)(sin±f1.cos)1z1B B=20000×(sin9±cos9)=3425kg式中：f1取〔滚动轴承〕②钢丝绳单重m pQ d11*106(/m a)L(sin B f2.cos B)式中：＆—钢丝绳抗拉强度，取61670×10paB3m---平安系数，提物时取〔平安规程〕af---钢丝绳移动阻力系数，f取22L---钢丝绳下放点至井下停车点之间的斜长，500mB---斜坡倾角80将上述参数代入式中：m p342511*106(1670*106/6.5)570(sin90.25*cos9)m p=kg/m据?矿井运输提升学?表 5—8及参照我矿现有资料，选用6×19S+FC 型钢丝绳，其绳径d=21.5mm,每米钢丝绳重量m p=kg/m，全部钢丝绳的破断力总和Q p=273kN。
③钢丝绳平安系数校验。
Q pm a m a g*Q d m p*L(sin f2*cos)g 273*1039.8*3425 1.73*570(sin9m p=＞〔查平安规程〕因此，所选钢丝绳满足要求。
④最大静张力计算：F jmax=n(m1+m z1)(sin B＋f1.cos B)g+m p.L(sin B＋f1.cos B)g 将数据代入公式：F jmax=20000×(sin9+0.015 cos9)××570×cos9)×9.8=37463=4根据以上计算材料可选用JD-4型调度绞车。
⑤JD-4型调度绞车参数：外层钢丝绳静张力：40KN绳速：电机功率：55KW钢丝绳直径：①电动机功率验算。
F jmax*VN*N1000*j=55KW所以JD-4型调度绞车满足要求〔三〕东五车场JD-4绞车选型设计1〕设计依据：1.斜坡长：300m2.斜坡倾角：70提升重量：20000kg4.提升方式：单钩串车提升2〕选型计算：钢丝绳选择①钢丝绳绳端荷重Q d=n(m1+m z1)(sin B±f1.cos B)=20000×(sin7±cos7)=2697kg式中：f1取〔滚动轴承〕②钢丝绳单重m pQ d11*106(/m a)L(sin B f2.cos B)5式中：＆—钢丝绳抗拉强度，取61670×10paBm---平安系数，提物时取〔平安规程〕af2---钢丝绳移动阻力系数，f2取L---钢丝绳下放点至井下停车点之间的斜长，500mB---斜坡倾角80将上述参数代入式中：m p34256(1670*106/6.5)570(sin90.25*cos9)11*10m p=kg/m据?矿井运输提升学?表 5—8及参照我矿现有资料，选用6×19S+FC 型钢丝绳，其绳径d=21.5mm,每米钢丝绳重量m p=kg/m，全部钢丝绳的破断力总和Q p=273kN。
③钢丝绳平安系数校验。
m aQ pg*Q d m p*L(sin f2*cos)gm a273*1039.8*2697 1.73*300(sin7m p=＞〔查平安规程〕因此，所选钢丝绳满足要求。
④最大静张力计算：F jmax=n(m1+m z1)(sin B＋f1.cos B)g+m p.L(sin B＋f1.cos B)g将数据代入公式：F jmax=20000×(sin9+0.015 cos9)××570×cos9)69.8=28511=根据以上计算材料可选用JD-4型调度绞车。
⑤JD-4型调度绞车参数：外层钢丝绳静张力：40KN绳速：电机功率：55KW钢丝绳直径：①电动机功率验算。
F*VjmaxN*N1000*j＜55KW所以JD-4型调度绞车满足要求〔四〕东五车场JD-4绞车选型设计1〕设计依据：1.斜坡长：600m2.斜坡倾角：50提升重量：20000kg4.提升方式：单钩串车提升2〕选型计算：钢丝绳选择①钢丝绳绳端荷重Q d=n(m1+m z1)(sin B±f1.cos B)=20000×(sin5±cos5)=2042kg式中：f1取〔滚动轴承〕②钢丝绳单重7m pQ d11*106(/m)L(sin f.cos)Ba2B式中：＆B—钢丝绳抗拉强度，取1670×106pam a---平安系数，提物时取〔平安规程〕f2---钢丝绳移动阻力系数，f2取L---钢丝绳下放点至井下停车点之间的斜长，500mB---斜坡倾角80将上述参数代入式中：m p204211*106(1670*106/6.5)600(sin50.25*cos5)m p=kg/m据?矿井运输提升学?表 5—8及参照我矿现有资料，选用6×19S+FC 型钢丝绳，其绳径d=21.5mm,每米钢丝绳重量m p=kg/m，全部钢丝绳的破断力总和Q p=273kN。
③钢丝绳平安系数校验。
m aQ pg*Q d m p*L(sin f2*cos)gm a273*1039.8*20421.73*600(sin5m p=＞〔查平安规程〕因此，所选钢丝绳满足要求。
④最大静张力计算：F jmax=n(m1+m z1)(sin B＋f1.cos B)g+m p.L(sin B＋f1.cos B)g将数据代入公式：8F jmax=20000×(sin9+0.015 cos9)××570×cos9)9.8=23436=根据以上计算材料可选用JD-4型调度绞车。
⑤JD-4型调度绞车参数：外层钢丝绳静张力：40KN绳速：电机功率：55KW钢丝绳直径：①电动机功率验算。
F*VjmaxN*N1000*j=38KW＜55KW所以JD-4型调度绞车满足要求〔五〕无极绳绞车房JWB110BJ无极绳绞车选型设计、巷道〔顺槽〕条件和工况运输巷道全长1200m，坡度≤9°；最大单件运输重量〔含平板车〕20t；轨距600mm，轨型22kg/m。
其他要求：、运输方式：双轨运输、井下电压等级660V/1140V。
、拟选用钢丝绳24NAT6×19S+FC1670SZ266q破断力为：Q365KN≥R Z3、无极绳连续牵引绞车设计计算91〕拟选用无极绳连续牵引绞车主要技术参数型号最大牵牵引速度滚筒直径钢丝绳mm轨距轨型引力kN m/s mm mm kg/mJWB110BJ8012006×19-Φ2460022 2〕计算①绞车牵引力计算F (G G0) (0.02 cos max sin max)2q R L式中：G———最大载荷重量，G=20tG0———梭车自重，G0=2tμ———钢丝绳阻力系数，μq R———单位长度钢丝绳重量，Φ24，q Rβmax——运行线路最大坡度，βmax=9°L———运输距离,L=1200m那么： F (20 2.0) (0.02 cos9s in9) 1000 2 0.25 1.99 1200∴F=5070Kg=49687N=50KN∴按此计算，只要牵引力大于50kN的连续牵引车都可供选用，选用JWB110BJ型连续牵引车，最大牵引力80KN，能够满足。
②钢丝绳张力计算S1(1)S1FS4S1n S410式中：n———摩擦力备用系数，可取～，取μ———钢丝绳与驱动轮间的摩擦系数，可取μα———钢丝绳在驱动轮上的总围抱角，α×2π=7π③绞车电机功率验算——电机为110kWFV50N43.75KW式中：F———绞车牵引力，F=50KNV———梭车速度，η———绞车传动效率，取η∴功率备用系数：K110＞∴连续牵引车可选用110kW，功率满足要求。
④钢丝绳强度验算n Q Z[n]n365S4＞式中：n———钢丝绳平安系数Q Z———钢丝绳破断力，Q Z=365KN〔1670MPa〕S4———钢丝最大绳张力，S4———钢丝绳许用平安系数，[n]=∴连续牵引车选用Φ24mm，满足?煤矿平安规程?使用要求。
⑤绞车滚筒直径选择依据MT/T988-2006?无极绳连续牵引车?行业标准第的规定,绞车滚绳筒上绳衬直径应满足以下要求：抛物线滚绳筒绳衬直径至少应为牵引钢丝绳直径的50倍，根据前面所述，选用JWB110BJ型无极绳绞车的11滚筒直径为φ1200mm，选用φ24mm的钢丝绳，绳径比为50，符合行业标准要求。