永定河2号大桥桥梁设计
张家口永定河大桥总体及高位转体系统设计
１ ５ ０ ｄ １ ８ ０ ｄ 。 年 降水 量 不 足 ４ ０ ０ ｍ ｍ 。年 平 均 风 速 在
４ ． Ｏ ｍ ／ ｓ 左右 。
１ ． ３工程 地质 条件 １ ）水文地 质 条件 建 设 场地 水 位 埋 深在 １ ． ０ — ２ ． ５ ｍ 之 间 ，稳 定水
第 二 作 者 ： 胡浩 ， 男 ，本 科 ， 高级 工 程 师 ，研 究 方 向：桥 梁 设 计 与施 工
团 炙 蕴 ｊ 柱 吏 促Ｉ ２ ０ １ ３ 年第２ 期
技 术 一 线
⑦ 与 上 下球 铰 相焊 接 钢 管 中心 轴 务必 与转 动
轴 重 合 ，其 误 差 丰ｌ ｍ ｍ ，钢管 务必 铅垂 。 钢 球 铰 面在 工 厂 制造 加 工 ，在 下 球铰 面 上 按 设计 位 置 铣钻 四氟 板 镶 嵌孑 Ｌ ， 同时在 下 球 铰 面 上 设 置 适 量 的混 凝 土 振捣 孔 ， 以确 保球 铰 面 下 混凝 土 的施 工质量 。 施 工 中要 精确 安装 下球 铰 ，精确 对 位 后 进行 锁 定 。在 混凝 土 灌 注 前将 球 铰 中心轴 的预 埋 套 管
为一 ８— １ １ ℃ ；绝对 最低 气温 一 ２ ２— ２ ６ ℃。无霜 期 为
０ ． ３ ５ ｓ ，水平 地震 影 响系数 最大 值 为０ ． １ ６ ，场地 特 征地 震加速 度 时程 曲线 的最大 值 为７ ０ ｃ ｍ ／ ｓ 。 。 １ ． ４ 冻土 厚度 本场 地标 准冻 深 １ ． ２ ０ ｍ 。 １ ． ５ 官厅水 库 官 厅水 库 大 坝位 于 大 桥上 游 ５ ０ ０ ｍ 处 ，大坝 下
② 球 铰 转 动 中心 务 必 位 于 设 计 位 置 ，其 误
塘汉快速路永定新河特大桥方案比选
道路等级近期为 Ｉ 级公路 ， 远期为城市快速路 ， 双 向 ６车道 ，设 计 车 速 为 ８ ０ ｋ ｍ ／ ｈ ，设 计 洪水 频 率 为 ２ ０ ０ ａ一 遇 ， 设计洪水位为 ５ ． ３ ６ ８ ｍ， 河 道 无 通 航 要 求。 该 桥 位 的特 点 为 ： （ １ ） 桥位上游 ９ ０ ｍ处 ， 是 建于 １ ９ ８ ０年 的京 山 铁路桥 ，为 ３ 孑 Ｌ １ ４ ４ ｍ连续钢桁架结构 ；桥位下游 ３ ． ３ ｋ ｍ处 ， 是建于 １ ９ ９ ８ 年的彩虹大桥 ， 为３ 孔１ ６ ８ ｍ 下 承 式钢 管混 凝 土拱 桥 结 构 。 （ ２ ） 桥 位处地 质情况 良好 ， 水 深较 浅 ， 搭 设支 架方便 ， 适合支架施工 。 （ ３ ） 桥 位位 于高 烈 度 地震 区 。
行分 幅设 置 ， 标准 梁高 ３ ． ０ ｍ， 在 中墩支 点处梁 高 由５ ． ０ ｍ按直 线渐变 至 ３ ． ０ Ｉ Ｔ Ｉ ， 主塔 高 ２ ０ ｉ ｎ ， 全 桥 共设斜拉索 １ ｌ ２ 根。 墩柱高约 １ ３ ｉ ｎ ， 为门形混凝土 框 架形式 ， 主塔墩及边墩位置均设 支座 ， 将 上 部 结 构重量传递至 门形框架墩横梁， 下部结构采用矩形 承台及钻孔灌注桩基础。
１ ． １ 基本 资 料
天津市属于暖温带半湿润季风气候 ， 年平均气 温１ １ ． １ ～１ ２ － ３ ｏ Ｃ，年平均降水量为 ５ ５ ０ ６ ８ ０ ｍ ｍ， 年 平 均风 速 ２—５ ｍ ／ ｓ 。 桥位处永定新河为永定河 系的下游泄洪尾 间 河道 ， 位 于天津 市北部 ， 为一级重要 行洪河 道 ， 是 海河流域防洪体系的重要 组成部分 ，以深槽行洪
作者简介 ： 王秀艳 （ １ ９ ８ １ 一 ） ， 女， 河 北人 ， 硕士， 工程 师 ， 从事桥 梁工程 设计工作 。
浅谈钢结构特大桥的施工方案经济比选
浅谈钢结构特大桥的施工方案经济比选摘要：相对于传统的钢筋混凝土结构，钢梁具有跨越能力大，工厂化加工精度高，便于运输，施工速度快，构件易于修复和更换，材料可回收再利用等优点，被广泛应用于桥梁结构施工中。
基于此，以永定河特大桥为研究对象,通过对钢结构特大桥的场地布置施工方案进行经济型对比，从而降低施工成本，进而体现场地布置对钢结构施工成本控制的重要性。
关键词：钢结构；应用；经济性比选；1.工程概况京雄高速跨永定河特大桥是京雄高速起点，位于永定河规划城市段中部，是雄安新区进出北京中心城区的门户，是区域重要的景观标志性桥梁。
合同工期2020年12月8日至2022年12月31日。
永定河特大桥全长1.620km, 主桥采用中承式拱桥结构，在边孔两侧设置辅助孔，组成60+50+300+50+60=520m的5孔主桥，主拱肋和主梁均采用钢结构设计，钢材用量约2.56万吨。
本工程主桥中孔钢箱梁节段为高度3.5m，桥面宽度48m，并存在48～59.3m宽度渐变段；主桥边孔钢箱梁高度3.5m，宽度24米。
受桥梁结构、现场环境和施工方案影响，箱梁分段方式复杂。
主桥边孔钢箱梁为单箱四室截面梁，且两侧风嘴封闭，风嘴斜腹板、箱内纵向腹板与隔板的定位对接难度较大。
本工程主桥钢拱肋采用复杂空间曲面结构，拱圈截面由拱顶异形五边形渐变至拱脚异形四边形，上下游拱肋间设置“中国结”造型风撑。
2.总体施工组织永定河大桥钢结构加工工程主要分为钢结构加工厂内板单元制造和桥址现场节段拼装两部分。
在板单元加工基地进行钢拱肋板单元的下料，散件的组拼焊接，板单元底漆、中间漆的涂装。
板单元加工采用流水作业，板单元加工完成后通过汽运至桥址现场进行节段拼装。
在桥址西岸河滩临近引桥便道位置规划一处钢箱梁和钢拱肋拼装厂，梁场规划面积32300㎡（折合48.5亩）。
桥址梁场配置三台64m跨度20t龙门吊进行梁段整体组拼，配置三台24m跨度10t龙门吊进行板材料转运和板单元二拼。
2012年“海河杯”天津市优秀勘察设计奖评选获奖名单
2
天津泰达园林规划设计院有限公司
天津大道绿化工程
一等奖
3
天津大学建筑设计研究院
京唐港湖林新河河道景观工程
一等奖
6
序号
单 位 名 称
项 目 名 称
获奖等级
获奖人员名单
王洪成、吉训宏、翟金燕、韦 、尹伊君 力、刘 钊、孙 宁
4
天津市园林规划设计院
西安花博会天津园规划设计
一等奖
5
天津市市政工程设计研究院
23
铁道第三勘察设计院集团有限公司
辽宁省滨海公路（大连市段）
三等奖
24
天津市市政工程设计研究院
天津集疏港公路二期南段工程
三等奖
25
天津华厦建筑设计有限公司
天津市武清开发区三期西、北区市政工程
三等奖
琳、赵田也
26
天津华厦建筑设计有限公司
天津宝坻塑料制品工业区起步区基础设施工程
三等奖
宁、甄文鹏、沈
琳、赵田也
三等奖
10
天津市市政工程设计研究院
石家庄市滹沱河污水处理厂工程
三等奖
4
序号ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
单 位 名 称
项 目 名 称
天津市海河两岸基础设施项目堤岸工程大光明 桥至刘庄桥段堤岸结构
获奖等级
获奖人员名单
杜雷功、王志红、陶连银、吕中维、朱 、张永超、张 樑 琳、王秀香
11
中水北方勘测设计研究有限责任公司
三等奖
12
天津市华淼给排水研究设计院有限公 司
三等奖
崔志刚、李 强、周建成、洪 、任育新、徐 建 陈 亮、张 滔、王 、黄国凇、田 丹 黄国凇、支燕武、林 、魏 鹏、苗 鑫
北拒马河连续梁悬浇施工线形控制技术
Ｓ ＨＡＮ ＡＲＣＨＩ ＥＣ ＵＲＥ ＸＩ Ｔ Ｔ
山 西 建 筑
Ｖ０ ． ８ Ｎｏ １ １３ ． ８
Ｊ ｎ ２ １ ｕ． ０２
・１ ６９ ・
文章编号 ：０ ９６ ２ （ ０ ２）８ ０ ６ －３ １０ —８ ５ ２ １ １ － １ ９０
计算分析确定 索力 。实测结果表 明， 上下游索力的实测值具有较好 危 害， 但是这种危 害的显 现必 然还有 个 时间反应 的过程 ， 南京 对 的对称性 ， 大小 基本 相 同， 比雪灾 前后 索力测 试结 果 ，６ 对 １０根 索 长 江第二 大桥雪 灾后 的损伤评 估也会 是一个 长期 的 比较 分析过
位置宽 ２ ９ 两线 间距为 ５ｍ， ．５ｍ， 桥体 挠度变化 预告挂篮定位标高
施 工
测 量
钢 筋绑扎 浇筑混凝土 张 拉预 应力钢绞线
标高 、 温度 截面尺寸 挂篮、 模板定位误差 预应 力误差 温度影响 徐变影响
索力测试与分析报告 ［ ．０ ８ Ｒ］２ ０ ． 的影 响 ， 目前主要体 现在 铺装 表 面损伤 上 ， 对桥 梁结构 尚未 造成 ２ 冬 Ｚ． 较大影响 ， 但鉴于冰 雪损 伤有着 隐蔽 性 和长期 性 的特点 ， 面影 ［ ］ 南京长江第二大桥有 限责任 公 司． 季扫雪组 织预 案 ［ ］ 负
２ 线形 控 制流程 图
表 ２所示 。ｂ 实 际预拱度值。根据理论 预拱度 值 的计 算 ， ． 结合 挂
为确保连续梁合龙 后 ， 面高程 误差 在允 许 范 围以 内， 小 篮 弹性 变形值 ， 梁 减 本连续梁 ０号 一 ６号各节 段实 际模板 支立 预拱 度 梁面 处理费用 ， 保证 连续 梁线 形 美观 ， 在施 工过 程 中制 定 了严 格 值 Ａ ｈ如表 ３所示 。 的线形 控制措施 ， 连续梁 线形 控制流程 图如 图 １ 所示 。 ３ 预应力损 失 。为 防止预应 力损 失 ， ） 张拉 前对 千斤 顶 、 油表
康祁公路永定河大桥高墩转体设计与计算
康祁公路永定河大桥高墩转体设计与计算陈敬松【摘要】为了跨越永定河及丰沙铁路，康祁公路永定河大桥设计了59 m、56 m 高墩双转体预应力混凝土连续刚构-连续梁组合结构，其中1，2号墩为2个高墩，2，3号墩为2个转体墩，并对1，2号高墩的3个控制截面进行静力计算和在 E1与 E2地震波作用下的抗震计算，合理解决了在不中断铁路运行条件下跨峡谷河流桥梁的设计与计算难题，有效指导了工程实施，保证了桥梁结构安全及交通安全，节省了工期。
【期刊名称】《交通科技》【年(卷),期】2016(000)002【总页数】3页(P8-10)【关键词】桥梁工程;连续刚构-连续梁组合结构;高墩设计;转体设计;静力计算;抗震计算【作者】陈敬松【作者单位】中铁轨道工程研究设计有限公司武汉 430074【正文语种】中文康祁公路永定河大桥为高墩双转体预应力混凝土连续刚构-连续梁组合结构，跨越官厅水库下游永定河段及丰沙铁路，全长308 m，桥跨布置58 m+93 m+97m+58 m，梁宽12.4 m，1,2号桥墩分别为59，56 m的高墩结构，3号桥墩为7 m的矩形截面结构。
桥位上游官厅水库洪水位为482.30 m,最大泄洪量为2 000 m3/s，泄洪水头高约10 m。
桥梁设计荷载为1.3×公路-I级,设计速度为60 km/h,按照VIII度抗震设防,地震动峰值加速度值为0.2g。
1.1 总体方案设计本桥为高墩大跨连续转体刚构，具有墩高、联长、施工难度大，控制因素多等特点，高墩设计时主要考虑的因素有：桥墩应有足够的刚度，以满足温度、混凝土收缩徐变等引起的变形，及其在运营过程中自身的受力需求；应满足转体施工的要求，尽量减小官厅水库泄洪对桥梁的影响，满足地震作用下桥梁结构的安全。
本桥桥位处地形地貌复杂，高差约为70 m，永定河河道底宽约为90 m，河道成U 形。
由于路线与沟底高差较大，且永定河泄洪水量较大，而丰沙铁路上下行线间距30 m，同时应保证合龙段与铁路有较大的平面距离，设计采用93 m+97 m不等跨转体方案，最大限度减少桥梁对永定河泄洪的影响，并保障铁路的运营安全。
长安街西延永定河大桥斜拉索风雨振及减振措施研究
48世界桥梁2020年第48卷第3期(总第205期)长安街西延永定河大桥斜拉索风雨振及减振措施研究张为刘庆宽刘小兵2(1.北京市市政工程设计研究总院有限公司，北京100082； 2.石家庄铁道大学风工程研究中心，河北石家庄050043)摘要：为明确长安街西延永定河大桥斜拉索的风雨振特性，提出有效的减振措施；进行斜拉索风雨振计算分析，并通过风洞试验分析风速和雨强对斜拉索风雨振的影响；研究不同阻尼比和斜拉索表面缠绕双螺旋线的减振效果$结果表明：该桥大部分斜拉索在不采取减振措施的情况下有发生风雨振的可能;斜拉索风雨振的振幅随着风速的增大先增大后减小，随着雨强的增大逐渐减小；增大阻尼比能有效减小斜拉索风雨振的振幅。
建议该桥斜拉索安装阻尼器时，阻尼比不小于0.9%；当螺旋线的直径为1.2mm时，单根螺旋线的间距取6倍的斜拉索直径；当单根螺旋线的间距为12倍的斜拉索直径时，螺旋线的直径取20mm$关键词：斜拉索；风雨振；风洞试验；风速；雨强；减振措施；阻尼比；螺旋线中图分类号：U443.38；U441.3文献标志码：A文章编号：1671—7767(2020)03—0048—051引言随着现代斜拉桥跨度的不断增大，斜拉索作为主要受力构件，其长度不断增加，刚度不断减小，风振问题日益突出$在斜拉索的各种振动形式中，风雨振由于具有振幅大和破坏严重的特点受到了国内外设计和研究人员的高度关注$斜拉索风雨振最早于20世纪在日本的名港西大桥上被观测到$此后，在美国的弗雷德•哈特曼桥(Fred Hartman Bridge)%英国的塞文二桥(Second Severn Bridge)、法国的布鲁东纳桥(Brotonne Bridge)%德国的科尔布兰特桥(KoehlZrant Bridge)以及我国的杨浦大桥、南京长江二桥、岳阳洞庭湖大桥等国内外多座大桥上均观测到了这种振动现象$长期频繁的大幅度斜拉索风雨振不仅会降低钢丝的抗疲劳性能，也可能导致索锚连接处开裂，破坏其防腐系统$Hikami、Flamand、顾明和李永乐等通过风洞试验分析了风速、风向角及斜拉索频率等参数对风雨振的影响，找出了风雨振易发生的条件(14$许林汕等5在高精度降雨环境下发现斜拉索风雨振根据风速和雨量可分为4个区间。
永定河大桥维修加固的实验分析
基 础上 对桥 梁下 部进 行检 测 、 验算 。
１ Ｉ Ｅ ｔ 桥 下部结构 情 况 １ ． １ １ ９ ６ ５年 建下 部结 构 （ 以下 简称 ６ ５ 侧） 桥 墩桩 基为 ８根 ４ ０ ｃ ｍ×４ ０ ｃ ｍ 矩 形打 人桩 ，
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ２ － １ ０ — ３ １
Ｍｅ ａ ｎ ｗｈ ｉ ｌ ｅ ，ａ ｓ ｔ ｈ ｅ ｍａ ｉ ｎ ｃ ａ ｂ ｌ ｅ ｃ ａ ｎ ｎ ｏ ｔ ｂ ｅ ｒ ｅ ｐ ｌ ａ ｃ ｅ ｄ，ｔ ｈ ｅ ｌ ｉ ｒ ｅ ｏ ｆ ｍａ ｉ ｎ ｃ ａ ｂ ｌ ｅ ｉ ｓ ｔ ｏ ａ ｆ ｆ ｅ ｃ ｔ ｔ ｈ ｅ ｂ ｒ ｉ ｄ ｇ ｅ ｓ ｅ ｒ ｖ ｉ ｃ ｅ
Ｇ１ ０ ６线永 定 河大 桥初 建 于 １ ９ ６ ５年 ， 采用 ２ ５ 孔 １ ６ ． ８ ０ ｍ钢筋混凝土 Ｔ梁 ， 设 计 荷 载 汽 车一 １ ８ 级、 拖一 ８ Ｏ ； １ ９ ９ ６年 在 旧 桥 左 侧 采 用 ８ ５规 范 标 准 进行 了加 宽 ， 加宽 后桥 宽为 净 １ ２ ． ５ ｍ４ － ２ ×０ ． ５ ｍ
防撞 护栏 。
顺桥 向坡 度 为 ８：１ ， 承台高 １ ． １ ｍ， 其 上 为 直 径 ８ ５ ｃ ｍ 的混 凝 土 柱 ， 柱间距 ４ ． ６ ｍ， 盖 梁 为 Ｔ 型
断面。
南岸 桥 台桩基 为 ５根 ４ ０ ｃ ｎ ］ ×４ ０ ｃ ｍ 矩 形 打 入桩 ， 均直立； 北 岸 桥 台桩 基 础 为 １ Ｏ根 ３ ５ ｃ ｍ×
４ ０ ｃ ｍ 矩 形 打人桩 ， 其 中 ５根 直 立 ， ５根 顺 桥 向坡 度 ８： １ 。打 入桩 基长 度均 为 １ ９ Ｉ ＇ Ｄ － 。
回弹推 测混 凝土 强度 为柱 基 ２ ９ ． ８ ＭＰ ａ ， 盖 梁
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永定河2号大桥1 设计资料1.1设计尺寸要求桥面宽度：净-9＋2×1.0m。
桥梁分孔布置：4等跨。
标准跨径:20.00m。
计算跨径:19.50m。
主梁全长:19.96m。
桥梁总长:20.00×4m。
1.2设计荷载要求设计荷载：公路-Ⅱ级，人群荷载为3.0KN/㎡。
1.3设计材料要求钢筋：主筋采用型号为HRB335钢筋，其他采用型号为R235钢筋。
混凝土：采用C30混凝土，采用2cm沥青混凝土，6-12cmC25混凝土垫层。
1.4桥梁基本设计依据《公路工程技术标准》（JTG B01—2003），简称《标准》；《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004），简称《桥规》；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）。
《公路桥涵标准图》（JT/GQB 004-1973）《公路桥涵施工技术规范》 (JTJ 041-2000)《路桥用水性沥青基防水涂料》（JT/T 535-2004）1.表中d系指国家标准中的钢筋公称直径；2.钢筋混凝土轴心受拉和小偏心受拉构件的钢筋抗拉强度设计值大于330 MPa时，仍应采用330 MPa；3.构件中有不同种类钢筋时，每种钢筋应采用各自的强度设计值。
2 方案构思与设计2.1 工程概述本设计桥梁地处普通公路，跨越主要排洪河道，河道宽度为80米。
本设计桥梁与河道正交，桥梁平面位于直线段上，全长4×20m,，宽度11米，上部结构为装配式混凝土简支T型梁桥,桥位起点桩号k2+600.35，终点桩号k2+679.65,设计速度60km/h,双向两车道，设计荷载为公路-Ⅱ级。
2.2 桥型方案比选桥梁结构的系统中包括很多桥型，其中有斜拉桥、拱桥、梁式桥等。
根据桥设计的基本原则和设计最终需要以及经济、美观等因素确定桥梁形式。
根据这一原则进行比选1）、斜拉桥又称斜张桥，是由承压塔、弯起索以及承弯梁体组成优点：使梁体内部弯矩减小，降低建筑物的高度，减轻了结构自重，节省了建筑材料，桥跨跨越性大。
缺点：属于多次超静定结构，设计计算复杂，索与梁和塔连接构造复杂，施工高空作业情况比较多且施工技术要求高。
结论：斜拉桥并不适用于本次设计。
2）、拱桥拱桥（archbridge）指的是在竖直平面内以拱作为结构主要承重构件的桥梁。
优点：可以将桥面板传来的压力转为轴向压力，不需多考虑受拉受弯情况。
缺点：构造复杂、不易制作，故一般采用无铰拱体系，同时增加了超静定次数，附加内力大，必须寻求较为合理的拱轴线形式以获得结构合理的受力状态，水流超过拱矢2/3，不能承受水的浮力给予的压力。
地基要求高。
结论：斜拉桥并不适用于本次设计。
1）、梁式桥分类：混凝土简支梁桥、混凝土连续梁桥、梁拱组合体系。
⑴、混凝土简支梁桥（详见图2-1）①简单的力量，旨在促进计算，梁只有积极的时刻，系统温度变化，收缩和徐变，预应力没有额外的内力在梁，超静定结构，结构的内力从地面变形的影响，一个较低的水平，并可以应用到建设的基础上桥位不佳的桥梁。
②、跨径一般，线条明晰，但比较单调，与景观配合很不协调。
③养护维修费用小。
④设计技术经验较丰富，国内先进水平⑤选择20米标准跨度张法简支梁制作施工方法，你可以节省大量的脚手架，缩短建设周期，加快速度建设的桥梁有多种可选的起重机械。
⑥工期较短。
图2-1简支梁桥示意图⑵、混凝土连续梁桥（详见图2-2）①在竖向荷载作用下，只有垂直反作用力和无水平推力;结构刚性好，变形小，动力性能，温柔的主梁变形弯曲线，有利于高速行驶。
②、侧面上看线条明晰，与当地的地形配合，显得美观大方。
③养护维修费用小④设计技术经验较丰富，国内先进水平⑤满堂支架浇筑地点：平稳和可靠的施工，没有大型起重设备;桥整体性好，建设系统的转换，不产生静载荷蠕变内力，施工方便。
⑥工期较短。
图2-2 连续梁桥示意图⑶、梁拱组合体系（详见图2-3）①梁拱形成一个联盟结构的弯曲和压力特性的使用，预应力混凝土结构，梁体保留了巨大的压力承受水平推力拱，因此，这种类型的结构的特点，拱，但无推力。
②、跨径较大，线条非常美，与环境和谐，增加了城市的景观。
③养护维修费用较大。
④经验一般，国内一般水平。
⑤转体施工法，你可以利用地形的施工现场预制场地安排，在施工期间不中断导航，不影响大桥交通，建筑设备，设备简单，容易掌握，减少高空作业，施工难度大。
⑥工期较长。
图2-3梁拱组合桥示意图综上所述，结合实际情况考虑，本设计选用混凝土简支梁桥。
3 初步设计3.1 初步设计主梁、横隔梁片数与间距为考虑经济因素，随梁高与跨径增大主梁间距通常应该加宽，并且为提高主梁截面效率指标ρ通常也会采用加宽翼板的方法，所有在许可条件下应该一定程度内适当加宽T梁翼板。
但标准设计主要为了配合各桥面板的宽度，使桥梁尺寸标准采用统一的主梁间距。
交通《公路桥涵标准图》中，钢筋混凝土装配式简支T形梁跨径从8m到20m,主梁间距均为1.5到2.2m，考虑到人行道时应适当挑出，本设计为净9＋2×1.0m，采用六片主梁，并且设置五根横隔梁。
设计结构尺寸详见图3-1所示，模型试验结果表明，主梁在荷载作用的位置弯矩横向分布，在当该位置有横隔梁时比较均匀，否则主梁弯矩较大。
为了尽量减小对主梁设计起到主要控制作用的主梁跨中弯矩，本设计在跨中位置设置一道中横隔梁；本设计在桥跨中、四分点附近、支点处一共设置五道横隔梁，其间距为4800mm。
横隔梁采用开洞形式，他的高度取1200mm平均厚度170mm，（详见图3-1），3.2主梁跨中截面主要尺寸拟订根据桥面板承受车轮局部荷载的要求设计T梁翼板的厚度，除此之外还应考虑其能否满足在主梁受弯时上翼板的受压状态的强度要求，交通《公路桥涵标准图》中，钢筋混凝土装配式简支T形梁跨径从8m到20m,主梁间距均为1.5到2.2m，装配式简支T 型梁桥主梁尺寸要求（详见表3.1），表3.1 装配式简支梁桥主梁尺寸图3-1 桥梁横纵断面图单位：cm本设计主梁截面细部尺寸：T型梁的翼板厚度取用100mm，翼板根部加厚至180mm用以抵抗翼缘根部承受的较大的弯矩。
考虑到腹板本身的稳定性条件，腹板厚度不应小于主梁高度的1/15，并且介于160mm到200mm之间。
故腹板厚度取200mm。
按照上述所拟订的T型梁外形尺寸，就可绘出预制梁的跨中截面图（详见图3-2）。
图3-2 跨中截面尺寸图（单位：cm）4 主梁的荷载横向分布系数4.1结构自重效应计算4.1.1计算结构的自重集度结构自重内力计算，（详见图4-1），（1）主梁：g(1) =[0.20×1.60+(0.10+0.18)/2×(1.80-0.20)] ×25=13.60kN/m（2）横隔梁：对于边主梁: g(2)=[1.20-(0.10+0.18)/2]×(1.80-0.20)/2×(0.15+0.17)/2×5 ×25/19.50=0.87 kN/m对于中主梁: g(2) =2×0.87=1.74 kN/m（3）桥面铺装层：g(3)= [0.02×9×23+0.09×24×7.5]/6=3.93 kN/m（4）栏杆和人行道：g(4) =2×8/6=2.27 kN/m（5）合计：边主梁g=13.6+0.87+3.93+2.27=19.73 kN/m中主梁G=11.24+1.74+5.64+2.00=21.54 kN/m图4-1 结构自重内力图（单位：cm）4.1.2主梁自重产生的内力边主梁：支点处剪力Q=（20.67×19.5）/2=201.5KN支点处弯矩M=0L/4处剪力Q=（20.67/2）×(19.5-19.5/4)=100.8KNL/4处弯矩M=（20.67/2）×（19.5/4）×(19.5-19.5/4)=736.8 KN·mL/2处剪力Q=0L/2处弯矩M=（20.67×19.52）/8=982.5KN·m中主梁：支点处剪力Q=（21.54×19.5）/2=201KN支点处弯矩M=0L/4处剪力Q=（21.54/2）×(19.5-19.5/4)=105.0KNL/4处弯矩M=（21.54/2）×（19.5/4）×(19.5-19.5/4)=767.8 KN·mL/2处剪力Q=0L/2处弯矩M=（21.54×19.52）/8=1023.9KN·m4.2 计算支点处的各主梁的荷载横向分布系数M0支点处的荷载，应该按照杠杆原理法计算荷载横向分布系数，（详见图4-2）1）1#主梁的荷载的横向分布系数汽车公路—Ⅱ级：m=0.722/2=0.361cq人群荷载：m=1.279cr12）2#主梁的荷载的横向分布系数汽车公路—Ⅱ级：m=0.5cq人群荷载：m=01cr3) 3#主梁的荷载的横向分布系数汽车公路—Ⅱ级：m=0.693cq人群荷载：m=01cr图4-2 杠杆原理法计算横向分布系数（尺寸单位：cm）4.3 计算跨中截面处的各主梁的荷载横向分布系数M0图4-3 偏心压力法计算跨中截面荷载横向分布系数（单位：cm）由于L/B=19.5/(6×1.6)﹥2, 应该按照修正偏心压力法计算荷载横向分布系数0.9β=，（详见图4-3），()()()()()()()62222222123456122222222.5 1.8 1.5 1.80.5 1.80.5 1.8 1.5 1.8 2.5 1.832.4ii a aa a a a a m ==+++++=⨯+⨯+⨯+-⨯+-⨯+-⨯=∑1）1#主梁的荷载的横向分布系数计算公路—Ⅱ级：0.4520.3240.2310.1030.010.1180.5012cq m ++++-==人群荷载：0.524cr m =2） 2#主梁的荷载横的向分布系数公路—Ⅱ级：0.3390.2610.2060.1280.0730.0050.5062cq m ++++-==人群荷载：0.381cr m =3） 3#主梁的荷载的横向分布系数 公路—Ⅱ级：0.2240.1980.1800.1540.1360.1100.5012cq m +++++== 人群荷载：0.238cr m =表4.1 各梁横向分布影响线系数5 作用效应计算5．1荷载计算与梁的内力影响线面积计算1）、人群荷载取每延米 p 人=3×0.75=2.25 KN/m 2)、汽车公路-Ⅱ级集中荷载P K 、q k弯矩效应计算时 ()3601800.7518019.55505178.5K P KN ⎡-⎤⎛⎫=⨯⨯⨯- ⎪⎢⎥-⎝⎭⎣⎦= 剪力效应计算时 178.5 1.2214.2K P K N =⨯= 取公路-Ⅰ级车道荷载的0.75倍为公路-Ⅱ级车道荷载的取值，即， 均布荷载 q k =7.875KN/m 3）、冲击系数μ 对于单根主梁 A = 0.536㎡I C = (180×143)/12+180×14×(50.45-7)2+1/(20×1423)/12+20×142(50.45-89)2 =0.13997G=25A=25×0.536=10.76KN/m G/g=1.015KN·s 2/㎡强度为C30的混凝土，E=3×1010 N/㎡ 简支梁桥的自振频率（基频）482.810153997.01035.19221022=⨯⨯⨯⨯==ππm EI l f c 362.00157.0ln 1767.0=-=f u故（1+μ）=1.3624）、影响线面积详见表5.1表5.1 各梁的内力影响线面积计算5.2 支点截面汽车荷载最大剪力计算1）、1#主梁1#主梁沿桥纵向变化的荷载横向分布系数分布图与支点剪力影响线，详见图5-1所示横向分布系数的变化区段的长度：横向分布系数变化区中荷载的重心位置的内力影响线坐标为，y=1⨯（19.6-1/3⨯5.02）/19.6=0.915故，()()48.99KN915.0501.0361.024.9575.9501.0875.71623.1y m m 2a m qk )1(c 0c 0=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯-⨯+⨯⨯⨯⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+Ω⋅⋅+=ξμ均QKN 32.1051214.6613.01623.1y p m )1(i k i 0=⨯⨯⨯⨯=⋅⋅+=ξμ集Q则公路－Ⅱ级作用下，1#梁支点的最大剪力为KN 31.54132.10599.48000=+=+=均集Q Q Q图5-1 1#梁支点剪力计算图示 （单位：cm ）2）、2#主梁2#主梁沿桥纵向变化的荷载横向分布系数分布图与支点剪力影响线，详见图5-2所示横向分布系数的变化区段的长度：横向分布系数变化区中荷载的重心位置的内力影响线坐标为y=1⨯（19.6-1/3⨯5.02）/19.6=0.915故，图5-2 2#梁 支点剪力计算图示 （单位：cm ）()()KN01.05915.0506.0361.024.9575.9506.0875.71623.1y m m 2a m qk )1(c 0c 0=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯-⨯+⨯⨯⨯⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+Ω⋅⋅+=ξμ均QKN 87.1451214.65.01623.1y p m )1(i k i 0=⨯⨯⨯⨯=⋅⋅+=ξμ集Q则公路－Ⅱ级作用下，2#梁支点的最大剪力为KN 88.19587.14501.50000=+=+=均集Q Q Q3）、3#主梁2#主梁沿桥纵向变化的荷载横向分布系数分布图与支点剪力影响线，详见图5-3所示横向分布系数的变化区段的长度：横向分布系数变化区中荷载的重心位置的内力影响线坐标为y=1⨯（19.6-1/3⨯5.02）/19.6=0.915故，图5-3 3#梁 支点剪力计算图示 （单位：cm ）()()48.99KN915.0501.0361.024.9575.9501.0875.71623.1y m m 2a m qk )1(c 0c 0=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯-⨯+⨯⨯⨯⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+Ω⋅⋅+=ξμ均QKN 43.1861214.6639.01623.1y p m )1(i k i 0=⨯⨯⨯⨯=⋅⋅+=ξμ集Q则公路－Ⅱ级作用下，3#梁支点的最大剪力为KN 42.23543.18699.48000=+=+=均集Q Q Q5.3永久作用效应计算1）、1#主梁/2020.6747.53982.44L M q kN m ω==⨯=∙ /4020.6735.65736.89L M q kN m ω==⨯=∙ 0020.679.75201.53Q q kN m ω==⨯=∙桥梁永久荷载作用效应计算，（详见图5-4）图5-4 永久荷载作用效应计算 （单位：cm ）2)、2#主梁/2021.5447.531023.80L M q kN m ω==⨯=∙ /4021.5435.65767.9L M q kN m ω==⨯=∙ 0021.549.75982.44Q q kN m ω==⨯=∙ 3）、3#主梁/2021.5447.531023.80L M q kN m ω==⨯=∙ /4021.5435.65767.9L M q kN m ω==⨯=∙ 0021.549.75982.44Q q kN m ω==⨯=∙5.4可变作用效应计算5.4.1可变作用效应（弯矩）计算1）、公路-Ⅱ级产生的弯矩 ⑴、1#主梁/20(1)()0.501(10.362)(7.87547.53178.5 4.875)849.18L k k k M q P y kN m ημω=++=⨯+⨯⨯+⨯=∙ /40(1)()0.501(10.362)(7.87547.53178.5 3.656)636.88L k k k M q P y kN mημω=++=⨯+⨯⨯+⨯=∙ ⑵、2#主梁/20(1)()0.501(10.362)(7.87547.53178.5 4.875)849.18L k k k M q P y kN m ημω=++=⨯+⨯⨯+⨯=∙ /40(1)()0.506(10.362)(7.87547.53178.5 3.656)643.23L k k k M q P y kN mημω=++=⨯+⨯⨯+⨯=∙ ⑶、3#主梁/20(1)()0.501(10.362)(7.87547.53178.5 4.875)849.18L k k k M q P y kN m ημω=++=⨯+⨯⨯+⨯=∙ /40(1)()0.506(10.362)(7.87547.53178.5 3.656)643.23L k k k M q P y kN mημω=++=⨯+⨯⨯+⨯=∙ 2）、人群荷载产生的弯矩 ⑴、1#主梁/200.524 2.2547.5356.03L M P kN m ηω==⨯⨯=∙ /400.524 2.2535.6542.03L M P kN m ηω==⨯⨯=∙ ⑵、2#主梁/200.381 2.2547.5340.74L M P kN m ηω==⨯⨯=∙ /400.381 2.2535.6530.56L M P kN m ηω==⨯⨯=∙ ⑶、3#主梁/200.238 2.2547.5325.45L M P kN m ηω==⨯⨯=∙ /400.238 2.2535.6519.89L M P kN m ηω==⨯⨯=∙3）、弯矩基本组合进行弯矩效应基本组合时，按照《桥规》4.1.6规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数分别为：永久荷载作用分项系数： 1.2Gi γ= 汽车荷载作用分项系数：1 1.4Q γ= 人群荷载作用分项系数： 1.4Qj γ=桥梁结构重要性系数：00.9γ=与其他可变荷载作用效应组合系数：0.8c ψ=⑴、1#主梁 L/2截面处：001111()0.9(1.2982.44 1.40.856.03 1.4849.18)2187.48nnud Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i i S S S S kN mγγγγψγ===++=⨯⨯+⨯⨯+⨯=∙∑∑ L/4截面处：001111()0.9(1.2736.89 1.40.842.03 1.4636.88)1640.68nnud Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i i S S S S kN mγγγγψγ===++=⨯⨯+⨯⨯+⨯=∙∑∑ ⑵、2#主梁 L/2截面处：001111()0.9(1.21023.80 1.40.840.74 1.4857.66)2227.42n nud Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i i S S S S kN mγγγγψγ===++=⨯⨯+⨯⨯+⨯=∙∑∑ L/4截面处：001111()0.9(1.2767.90 1.40.830.56 1.4643.23)1670.67nnud Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i i S S S S kN mγγγγψγ===++=⨯⨯+⨯⨯+⨯=∙∑∑ ⑶、3#主梁 L/2截面处：001111()0.9(1.21023.80 1.40.825.45 1.4849.18)2201.32n nud Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i i S S S S kN mγγγγψγ===++=⨯⨯+⨯⨯+⨯=∙∑∑L/4截面处：001111()0.9(1.2767.90 1.40.819.89 1.4643.23)1659.85n nud Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i i S S S S kN mγγγγψγ===++=⨯⨯+⨯⨯+⨯=∙∑∑ 5.4.2可变荷载剪力效应计算剪力计算过程中，按照《桥规》4.3.1条规定，集中荷载标准值需要乘以系数1.2 1）、跨中剪力计算⑴、公路-Ⅱ级产生的跨中剪力 ①、1#主梁/20(1)()0.501(10.362)(7.875 2.4380.5214.2)86.70L k k k V q P y kN mημω=++=⨯+⨯⨯+⨯=∙ ②、2#主梁/20(1)()0.506(10.362)(7.875 2.4380.5214.2)87.05L k k k V q P y kN mημω=++=⨯+⨯⨯+⨯=∙ ③、3#主梁/20(1)()0.501(10.362)(7.875 2.4380.5214.2)86.70L k k k V q P y kN mημω=++=⨯+⨯⨯+⨯=∙ ⑵、人群荷载产生的弯矩 ①、1#主梁/200.524 2.25 2.438 2.87L V P kN m ηω==⨯⨯=∙ ②、2#主梁/200.381 2.25 2.438 2.09L V P kN m ηω==⨯⨯=∙ ③、3#主梁/200.238 2.25 2.438 1.31L V P kN m ηω==⨯⨯=∙ 2）、支点剪力计算图5-5⑴、 汽车荷载作用下梁端效应计算支点到L/4处横向分布系数变化，详见图5-5， ① 、1#主梁(1)19.519.519.521.362214.20 1.00.3617.8750.5010.750.0650.50.250.0652483114.68d i i iV y p kNμη=+⎡⎤⎛⎫=⨯⨯⨯+⨯⨯-⨯⨯-⨯⨯⨯ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦=∑ ②、2#主梁(1)19.519.519.521.362214.20 1.00.3617.8750.5060.750.0460.50.250.0462483146.68d i i iV y p kNμη=+⎡⎤⎛⎫=⨯⨯⨯+⨯⨯-⨯⨯-⨯⨯⨯ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦=∑ ③、3#主梁(1)19.519.519.521.362214.20 1.00.6937.8750.5010.750.1860.50.250.1862483178.08d i i iV y p kNμη=+⎡⎤⎛⎫=⨯⨯⨯+⨯⨯-⨯⨯-⨯⨯⨯ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦=∑⑵、人群荷载作用下梁端效应计算支点到L/4处横向分布系数变化，详见图5-6，图5-6①、1#主梁()1119.50.524 2.2519.5 1.2790.524 2.250.9172815.29d V kN=⨯⨯⨯+⨯⨯-⨯⨯= ②、2#主梁()1119.50.381 2.2519.500.381 2.250.917286.44d V kN=⨯⨯⨯+⨯⨯-⨯⨯= ③、3#主梁()1119.50.238 2.2519.500.238 2.250.917284.02d V kN=⨯⨯⨯+⨯⨯-⨯⨯= 3）、剪力效应的基本组合进行剪力效应基本组合时，按照《桥规》4.1.6规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数分别为：永久荷载作用分项系数： 1.2Gi γ= 汽车荷载作用分项系数：1 1.4Q γ= 人群荷载作用分项系数： 1.4Qj γ=桥梁结构重要性系数：00.9γ=与其他可变荷载作用效应组合系数：0.8c ψ=⑴、1#主梁L/2截面处：001111()0.9(1.2201.53 1.40.815.29 1.4114.68)377.56nnud Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i i S S S S kN m γγγγψγ===++=⨯⨯+⨯⨯+⨯=∙∑∑ L/4截面处：001111()0.9(1.20 1.40.8 2.87 1.486.70)112.13nnud Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i i S S S S kN mγγγγψγ===++=⨯⨯+⨯⨯+⨯=∙∑∑ ⑵、2#主梁L/2截面处：001111()0.9(1.2210.02 1.40.8 6.44 1.4146.63)418.07n nud Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i i S S S S kN m γγγγψγ===++=⨯⨯+⨯⨯+⨯=∙∑∑ L/4截面处：001111()0.9(1.20 1.40.8 2.09 1.487.05)111.79nnud Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i i S S S S kN mγγγγψγ===++=⨯⨯+⨯⨯+⨯=∙∑∑ ⑶、3#主梁L/2截面处：001111()0.9(1.2210.02 1.40.8 4.02 1.4178.08)455.25n nud Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i i S S S S kN m γγγγψγ===++=⨯⨯+⨯⨯+⨯=∙∑∑L/4截面处：001111()0.9(1.20 1.40.8 1.31 1.480.19)113,73n nud Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i i S S S S kN m γγγγψγ===++=⨯⨯+⨯⨯+⨯=∙∑∑6 持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算6.1配置主筋根据弯矩基本组合计算知，2#主梁d M 值最大，为2227.42d M KN m =∙，为使得施工方便，且偏于安全地一律按照2#主梁计算弯矩进行配筋。