碳钢在H2S盐水体系中的腐蚀及保护
碳钢材质对硫化氢的要求
碳钢材质对硫化氢的要求
碳钢在工业和制造领域中被广泛使用，然而在一些特定的环境下，碳钢可能会受到硫化氢的侵蚀和腐蚀。
硫化氢是一种具有强烈
腐蚀性的气体，它会对碳钢材质造成严重的损害。
因此，对于碳钢
材质在含硫化氢环境下的使用，有一些特定的要求和注意事项。
首先，碳钢材质在含硫化氢环境下需要具有良好的耐腐蚀性能。
这意味着碳钢的合金成分需要经过精心设计，以确保其在硫化氢环
境中不会受到腐蚀。
通常情况下，添加一些合金元素如铬、镍等可
以提高碳钢的耐腐蚀性能。
其次，碳钢在硫化氢环境中需要具有良好的抗应力腐蚀开裂性能。
硫化氢环境下的应力腐蚀开裂是碳钢材质面临的另一个重要问题，因此碳钢的制造和使用需要避免或最小化应力腐蚀开裂的风险。
此外，对于碳钢在硫化氢环境中的使用，还需要注意材质的表
面处理和防护措施。
例如，可以采用特殊的涂层或表面处理技术来
增强碳钢材质的抗腐蚀性能，从而延长其在硫化氢环境中的使用寿命。
总的来说，碳钢材质在硫化氢环境中的要求主要包括良好的耐腐蚀性能、抗应力腐蚀开裂性能以及有效的表面处理和防护措施。
通过合理的材质设计和相关的工艺控制，可以确保碳钢在含硫化氢环境中的安全可靠使用。
循环水系统碳钢的腐蚀及控制
循环水系统碳钢的腐蚀及控制一、腐蚀的机理碳钢在水中的腐蚀是一个电化学过程。
由于碳钢组织表面的不均一性（材料中存在缺陷、杂质和溶质等），因此，当其侵入水中时，在其表面就会形成许多微小的腐蚀电池，其腐蚀机理及示意图（图一）如下：图一碳钢的电化学腐蚀阳极反应：Fe-→Fe2++2e阴极反应:02+2H20+4e->40Π沉淀反应：FeFOHfFe（OH）2I由上述腐蚀机理可知：造成碳钢腐蚀的是碳钢的阳极溶解反应，因此，碳钢的腐蚀破坏仅出现在腐蚀电池的阳极区，而腐蚀电池的阴极区是不腐蚀的。
且上述反应属于共物反应，即阳极氧化反应和阴极还原反应必须同时进行，如其中一个反应被停止，则整个反应就会停止。
二、腐蚀的形态在冷却水中碳钢的腐蚀是电化学腐蚀，且电化学腐蚀又分为全面腐蚀和局部腐蚀。
1.全面腐蚀全面腐蚀又称为均匀腐蚀，即在碳钢表面上大量分布着微阴极和微阳极，这种腐蚀不易造成穿孔，腐蚀产物氧化铁可在整个金属表面形成，在一定情况下有保护作用。
全面腐蚀的阴、阳极并不分离，阴极面积等于阳极面积，阴极电位等于阳极电位。
全面腐蚀示意图见图二，如下：图二全面腐蚀示意图2.局部腐蚀当腐蚀集中在碳钢表面的某些部位时，称为局部腐蚀。
局部腐蚀的速度很快，往往在早期就可使碳钢腐蚀穿孔或龟裂，所有危害性很大。
循环冷却水处理中腐蚀控制的重点就是防止或减缓局部腐蚀的发生。
局部腐蚀过程中阴、阳极互相分离，阴极面积大于阳极面积，但是阳极电位小于阴极电位，腐蚀产物无保护作用。
循环冷却水系统中常见的碳钢换热器局部腐蚀的形态见下述：3.1.电偶腐蚀电偶腐蚀又称为双金属腐蚀或接触腐蚀。
当两种不同的金属浸在导电性（循环冷却水）的水溶液中时，两种金属之间通常存在电位差（见图三部分金属的电偶序）。
如果这两种金属互相接触，则该电位差就会驱使电子在它们之间流动，从而形成一个腐蚀电池。
与不接触时相比，耐蚀性较差的金属（即电位较低的金属）在接触后腐蚀速度通常会增加，而耐蚀性较好的金属（即电位较高的金属）在接触后腐蚀速度将下降。
碳钢在硫氢化铵溶液中的冲蚀规律
图 ２ 三 电 极 电 化 学 传 感 器 结 构 示 意 图 Ｆｉｇ．２ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｔｈｒｅｅ－ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ ｅｌｅｃｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌ ｓｅｎｓｏｒ
１．３ 测 试 方 法 将待 测 试 传 感 器 测 试 面 用 ４００＃ 、６００＃ 、１０００＃
的水砂纸逐级打磨，用丙酮除油，去离子水冲洗，用 万能表确认传感器各电极通路后，旋入实验装置的螺 纹孔中。确保实验装置密封性良好，依次将含有氯离 子 的 蒸 馏 水 、 液 氨 、Ｈ２Ｓ 气 体 通 入 实 验 装 置 ， 按 比 例 配制成 ＮＨ４ＨＳ腐蚀性介质。通过电加热器加热至实 验 所 需 温 度 ， 并 恒 温 预 膜 １５ｄ。 设 置 特 定 转 速 ， 由 电 化学传感器测得极化曲线，并对预膜试件的表面和截 面进行扫描电镜（ＳＥＭ）分析。根据 Ｔａｆｅｌ 极化曲线直 线外推法原 理，得 出１０＃ 碳 钢 试 件 在 ＮＨ４ＨＳ溶 液 中 的腐蚀 电 流 密 度，应 用 法 拉 第 定 律 计 算 得 出 腐 蚀 速 率［１０］。参考美国 ＡＰＩ协 会 的 相 关 标 准 规 范［１１］计 算 实 验流体对应的剪切应力，并与石油化工工业管道中的 剪切应力对应，将转速转化成流体流速（ｖ）。
Ｅｒｏｓｉｏｎ－Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ Ｂｅｈａｖｉｏｒｓ ｏｆ １０＃ Ｃａｒｂｏｎ Ｓｔｅｅｌ ｉｎ ＮＨ４ＨＳ Ｓｏｌｕｔｉｏｎ
ＯＵ Ｇｕｏｆｕ１，２，ＲＥＮ Ｈａｉｙａｎ１，ＷＡＮＧ Ｋｕａｎｘｉｎ１，ＺＨＡＮＧ Ａｄｕｏ１，ＪＩＮ Ｈａｏｚｈｅ１，２
（１．Ｔｈｅ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｍｕｌｔｉ－Ｐｈａｓｅ Ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ ａｎｄ Ｅｒｏｓｉｏｎ，Ｚｈｅｊｉａｎｇ Ｓｃｉ－Ｔｅｃｈ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｈａｎｇｚｈｏｕ３１００１８，Ｃｈｉｎａ； ２．Ｈａｎｇｚｈｏｕ Ｆｌｕｉｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｃｏｍｐａｎｙ Ｌｉｍｉｔｅｄ，Ｈａｎｇｚｈｏｕ３１００１８，Ｃｈｉｎａ）
湿硫化氢环境中碳钢设备的防腐蚀
702004.1化工设备与防腐蚀应用广场版Application１ 前 言在石油、化工行业中，处理含硫化氢介质的生产装置大都采用碳钢设备，多数设备投用以后，运行正常，但也存在少数设备因湿硫化氢腐蚀而被损坏的情况，不仅造成环境污染，使整个系统被迫停产检修而造成重大经济损失，而且危及操作人员的生命安全。
因此，不仅要从设计方面，而且要从制造方面充分考虑湿硫化氢的腐蚀问题。
２ 湿硫化氢应力腐蚀环境液体介质中硫化氢含量对碳钢设备的腐蚀影响，因材质的不同而区别较大，对低碳钢而言，当溶液中硫化氢含量从２×１０－６增加到１．５×１０－４时，腐蚀速度增加较快；但含量＜５×１０－５时，破坏时间较长；硫化氢含量为（１．５×１０－４）～（４．０×１０－４）时，腐蚀速度基本恒定；硫化氢含量继续增加到１．６×１０－３时，腐蚀速度迅速下降；当硫化氢含量为（１．６×１０－３）～（２．４×１０－３）时，腐蚀速度基本不变。
这表明高含量硫化氢并不比低含量的硫化氢腐蚀严重。
但对高强度钢来说，即使是很低的硫化氢含量，仍能引起迅速破裂。
对于含硫化氢的气体介质，当操作温度和操作压力可能使介质中的水形成液相时，决定腐蚀程度的就是硫化氢的分压，而不是硫化氢的含量了。
３ 设计方面应注意的问题３．１ 图样设计图样上一定要注明设备存在硫化氢应力腐蚀的倾向，以引起制造及使用单位的重视。
在技术要求湿硫化氢环境中碳钢设备的防腐蚀黄光磊（安徽淮化集团有限公司，安徽 淮南 ２３２０３８）中应对制造、焊接、热处理、无损检测等提出具体要求。
３．２ 选材湿硫化氢应力腐蚀环境应慎选设备各受压元件的材质。
应从ＧＢ １５０—１９９８《钢制压力容器》、ＧＢ ６６５４—１９９６《压力容器用钢板》中选取锰、硫、磷含量较低的钢材。
锰元素在钢材生产和设备的焊接过程中，会产生出马氏体／贝氏体高强度、低韧性的显微金相组织，表现出极高的硬度，这对设备抗硫化氢应力腐蚀极为不利。
硫化氢腐蚀与防护
1. 选用抗硫化氢材料抗硫化氢材料主要是指对硫化氢应力腐蚀开裂和氢损伤有一定抗力或对这种开裂不敏感的材料。
同时采用低硬度（强度）和完全淬火＋回火处理工艺对材料抗硫化氢腐蚀是有利的。
美国国家腐蚀工程师学会(NACE)标准MR－01－75(1980年修订)中规定：含硫化氢环境中使用的钻杆、钻杆接头、钻铤和其它管材的最大硬度不许高于HRC22；钻杆接头与钻杆的焊接及热影响区应进行淬火＋595℃以上温度的回火处理；对于最小屈服强度大于655MPa的钢材应进行淬火＋回火处理，以获得抗硫化物应力腐蚀开裂的最佳能力抗H2S腐蚀钢材的基本要求:⑴成分设计合理：材料的抗H2S应力断裂性能主要与材料的晶界强度有关，因此常常加入Cr、Mo、Nb、Ti、Cu等合金元素细化原始奥氏体晶粒度。
超细晶粒原始奥氏体经淬火后，形成超细晶粒铁素体和分布良好的超细碳化物组织，是开发抗硫化物应力腐蚀的高强度钢最有效的途径。
⑵采用有害元素(包括氢, 氧, 氮等)含量很低纯净钢；⑶良好的淬透性和均匀细小的回火组织，硬度波动尽可能小；⑷回火稳定性好，回火温度高(＞600℃)；⑸良好的韧性；⑹消除残余拉应力。
2.添加缓蚀剂实践证明合理添加缓蚀剂是防止含H2S酸性油气对碳钢和低合金钢设施腐蚀的一种有效方法。
缓蚀剂对应用条件的选择性要求很高，针对性很强。
不同介质或材料往往要求的缓蚀剂也不同，甚至同一种介质，当操作条件(如温度、压力、浓度、流速等)改变时，所采用的缓蚀剂可能也需要改变。
用于含H2S酸性环境中的缓蚀剂，通常为含氧的有机缓蚀剂(成膜型缓蚀剂)，有胺类、米唑啉、酰胺类和季胺盐，也包括含硫、磷的化合物。
如四川石油管理局天然气研究所研制的CT2－l和CT2－4油气井缓蚀剂及CT2—2输送管道缓蚀剂，在四川及其他含硫化氢油气田上应用均取得良好的效果。
3.控制溶液pH值提高溶液pH值降低溶液中H+含量可提高钢材对硫化氢的耐蚀能力，维持pH值在9～11之间，这样不仅可有效预防硫化氢腐蚀，又可同时提高钢材疲劳寿命。
碳钢在盐水—油—气多相流中腐蚀规律的研究
压力 ： 常压 ， 不可调节 ；
液 体泄 漏量 ： Ｌ ｈ ≤２ ／ 。
１２腐蚀 实验 ．
实验 介 质 为 ３ 的 ＮＣ 溶 液 。腐蚀 失 重 实验 ％ ａ１
石 油 化 工 腐 蚀 与 防 护
第 ｌ ９卷
于湍流状态 。处 于湍流状态的流体不仅可 以促进
阴极 去极 化剂 的供 给 、 速 阴极 去极 化 过程 ， 加 而且 金属 和流 体 间的剪 切应 力会 使腐蚀 产物 脱落 ， 使得 金属 表面 腐蚀 更加 严重 【ｌ ２。 从图 ｌ 还发 现 ， 当流 速 大 于 ｌ ／， 蚀 速率 随 ｍ ｓ腐 流速 增大 而 变大 ， 这可 能是 高流速 时介质 对金 属 冲 刷 引起 的腐蚀 开始 起 主要作 用 Ｊ 。
测试循环装置正常运行所能达到的各项性能参数
指标 如 下 ：
流速 ： ． ～１７ ／ 连 续 可 调 ， 速 波 动 范 围 ０ １ ．ｍ ｓ 流
－
ｔＯ． ２ － ０ ｍ／ｓ ；
温度： ’ 一
年大连理 工大学化 工学 院应 用化学 专 业毕 业 ， 获工 学硕 士学位。现为华 中理工 大学 化学 系博 士生 ， 究方 向 为 研 应用 电化学和材料腐蚀 与防护 ， 已经在 《 中国腐蚀 与防护 学报》 《 、材料保 护》 《 、腐蚀 科学 与 防护技 术》 等核心 期 刊
氧扩 散浓 度梯度 上 升 ， 散层 变薄 ， 而使 氧 的传 扩 从 质 阻力减 少 ， 加速 了碳 钢 的腐蚀 。通 过计算 各 流速 下 的 Ｒｙｏ ｅｎｌ ｄ常数 ， 明在整 个实验 流 速下 ， 表 流体 处
浅论油气开发中硫化氢对钢材的腐蚀及对策
浅论油气田开发中硫化氢对钢材的腐蚀及对策摘要本文从材料因素和使用环境因素分析了油气田开发中硫化氢对钢材的腐蚀问题．提出了在实践中钢材从选择材料及其热处理方法、合理选择工艺及设计思路和其它方法防止预防对策进行探讨，以期对油气田生产、科研中对刚才的选择有所参考。
关键词钢材硫化氢防腐蚀对策油气田生产中起腐蚀作用的主要是盐水、硫化氢、二氧化碳和有机酸。
在各种腐蚀介质中硫化氢的腐蚀最为严重，它是造成材料快速破裂的主要原因之一。
本文试从钢材硫化氯腐蚀的因素进行分析并对预防对策进行探讨，以期对油气田生产、科研中对钢材的选择有所参考。
1 钢材硫化氢腐蚀的因素分析1.1材料因素在油气田开发、使用过程中发生的腐蚀类型里面，以硫化氢腐蚀时材料因素的影响较大，材料因素主要有材料的显微组织、机械性能指标及合金元素等。
l.1.1 材料的机械性能指标一般认为，强度越高的钢材对腐蚀的敏感性越大。
在含硫化物的介质中，屈服点高于630Mpa的钢管由介质引起的性质改变会突然发生破裂，随着拉伸性能的增加，即使硫化氢含量减少到极小的数量，也会引起突然破坏。
在很大的应力作用下，只需有低达千万分之一的硫化氢就足以使抗拉强度为1050Mpa的钢管产生脆性破坏。
同样，在没有一点硫化氢存在的情况下，当二氧化碳的分压力为0．21kg／mm2时，也可以引起脆性状态而使钢材破坏，因此材料强度的提高对硫化物应力腐蚀的敏感性越高，材料的断裂大都出现在硬度大于HRC22(当于HB200)的情况下，因此通常HRC22可能作为判定钻柱材料是否适合于含硫油气井钻探的标准。
1.1.2 材料的显微组织材料的性能是由它内部的组织和相结构决定的。
有些科研人员认为，钢的组织比成分对在硫化物中应力腐蚀开裂的稳定性的影响要大。
组织为马氏体或铁素体的钢在高应力及高的含氢条件下对硫化物中的腐蚀开裂是高度敏感的，尤其是马氏体对硫化氢应力腐蚀开裂（以下简称SSCC）和氢致开裂非常敏感，但在其含量较少时，敏感性相对较小，随着含量的增多，敏感性增大，严重时即时加上百分之几屈服强度的应力也可能发生断裂。
碳钢设备的抗湿硫化氢腐蚀问题
钢和低合金钢来讲，其在含硫化氢的水溶液中的应力腐蚀，是阴极反应 析出的氢进入钢中， 并富集在某些关键部位而引起的 \ # ] 。同时由于 S* K 的 存在加速了氢进入钢中。且在氢的富集区内由于 S 的存在使氢与碳反应 生成的甲烷的扩散更进一步的减慢，从而造成严重的沿晶界的开裂，从 而导致压力容器的破坏。 */ ! 介质 从 R* S 应力腐蚀的条件及其机理来看，对碳素钢及低合金钢来讲， 若在生产条件及经济条件许可的情况下，可以采用脱硫设施，将硫化氢 表# 实验效果较好的防结块剂及矿物油用量
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王永兴
碳钢设备的抗湿硫化氢腐蚀问题
科技研讨
的浓度降低至允许范围； 或是提高介质的 <L 值， 使其 <L 值大于 ’ ， 这样 就可以避免 L% 2 的应力腐蚀的发生。 %, % 材料 在湿硫化氢腐蚀环境中， 选择设备的各受压元件的材料十分重要。 这是设计者在了解设备的工作环境后所要考虑的首要问题。 众所周知， 钢材中影响硫化氢腐蚀的主要化学元素是锰和硫。锰元 素在钢材的生产和设备的焊接过程中， 产生出马氏体 S 贝氏体高强度、 低 韧性的显微金相组织，表现出极高的硬度，这对设备抗 L% 2 腐蚀极为不 致使局部显微组织 利。硫元素则在钢材中形成 ()2、 T>2 非金属夹杂物， 疏松， 在湿硫化氢环境下诱发应力腐蚀。 UV’’"# —!11. 和 UV’11 —.. 两 标准分别对压力容器用钢的锰、硫含量和非金属夹杂物级别做了规定， 为设计选材提供了依据。 %, 0 制造缺陷 在制造过程中， 由于锻打、 金加工、 冷作、 焊接等原因， 在设备的表面 留下划痕、凹坑、裂纹等制造缺陷。当设备在湿硫化氢工作环境下运转 时， 这些缺陷极易引发 L% 2 应力腐蚀。 大量硫化氢腐蚀破坏事例说明， 开 裂往往起源于设备接触介质的壁面缺陷处。有的设备投产仅 0 、 # 个月， 就因泄漏而停产检修，给使用设备单位的生产造成极大的损失，这一点 应引起注意。 %, # 结构设计 结构设计的不合理易引起该部位的应力集中，产生局部拉应力，在含 硫化氢介质作用下诱发应力腐蚀。结构设计的影响主要有以下几种情况： 一是设备的同一受压元件形状或尺寸发生突变； 二是异种钢材的焊 接。 第一种情况的典型结构是管板兼做法兰的固定管板换热器厚管板 与薄壁筒体的焊接。该部位除存在焊接热应力外， 还存在因壁厚不同而 产生的不连续应力， 操作过程中还将产生法兰弯矩的弯曲应力。同一受 压元件的形状和尺寸发生突变， 容易在死角处造成腐蚀介质的积聚或停 滞， 形成浓差电池， 而且在突变部位也存在不连续应力。 第二种情况异种 钢的焊接，因金相组织的差异或合金成分的不同，焊接接头的局部应力 升高， 焊缝出现裂纹的现象较为普遍。 %, " 操作压力波动和频繁开停工 操作压力波动和频繁开停工的性质相当于设备承受交变压力的作 用。 在这种工况下， 接触含硫化氢介质的碳钢设备容易产生疲劳腐蚀。 有 文章介绍一套天然气净化装置， 投产初期， 由于供电原因而频繁开停工， 投产不到 !$ 个月， 装置排出的污物中就含大量的硫化铁黑色粉末。 国外 一些研究结果也表明， 操作压力的波动能加速应力腐蚀开裂。 5%0" !$ %$& !’()& 牌号 等级
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1, 1’ . 20 ℃ 2, 2’ . 60 ℃ 3, 3’ . 80 ℃
3 结束语
K + V C1 可得C , 又 C 1 = 0. 2C 0 0 = M + V
上述计算仅为理论值, 在实际生产中, 磷化渣浓度受许多因 素的影响, 如磷化液种类, 处理方式, 除渣设备的运行状况等。 因 此, 确认磷化渣浓度许可范围时, 须考虑多种因素, 尤其是产量。
图 4 碳钢在 50 m g L H 2 S23%N aC l 溶液体系 中的腐蚀产物的电子探针分析
实测
pH 值
理论
pH 值
3. 2. 2 H 2 S 浓度对碳钢腐蚀的影响
于 60 ℃、 腐蚀周期为 16 h 条件下试验了 30 m g L H 2 S、 50
200 m g L H 2 S、 500 m g L H 2 S、 1 000 m g L H 2 S、 1 m g L H 2 S、 500 m g L H 2 S 在 3%N aC l 溶液中对碳钢的腐蚀, 结果见表 3。
而增加。
( 3) 碳钢在 H 2 S 盐体系中的腐蚀产物, 主要以 Fe 的硫化物 ( 4 ) ZY121、 ZY122 缓蚀剂具有良好的缓蚀效果, 且 ZY122
ｗｗｗ．ｂｚｆｘｗ．ｃｏｍ
为主, 未发现氯化物。 在常温下具有较好的水溶性。 参
1984. 2 R am anarayanan T A , Sm ith S N. C rro sion of Iron in Gaseou s Envi2 ronm en ts and in Gas2Satu rated A queou s Environm en ts. Co rro sion, 1990. 3 L yer R N , T akeuch i I, Zam anzadeh M et al . H yd rogen Su lfide Effect on H yd rogen En try In to Iron 2 A M echan istic Study. Co rro sion, 1990 (46) 4 张学元, 杜元龙. Fe 的硫化物膜对 U N S G 11180 钢在含 H 2S 的 N aC l
M A TER IAL S PRO TECT I ON
. 32 N o. 3 Se ria l N o. 242 ISSN 1001- 1560 M a rch 1999 V o l
CO NTENTS & ABSTRACTS
Structure and Growth M echan ism of Electroless Pla ted Co - N i- P F ilm B ei D uohu i, Xuan T ianp eng, H uang X inm in ……………… ( 1) T he stu rctu re and g row th m echan ism of electro less p la ted Co 2 N i2P film w ere stud ied by T EM , XRD and A FM. It w a s show n tha t w ith increa sing of [Co 2+ ] [Co 2+ ]+ [N i2+ ] in the ba th, the Co con ten t increa sed, and N i and P con ten t decrea sed in the film. T he m o re con ten t of N i and P in the film , the sm a ller the size of crysta ls w ou ld be. W hen the film becam e th icker, the stuctu re of the film w ith P% > 6. 5% changed in to am o rp hou s sta te. W hen P in the film lay in 5. 0%～ 6. 5% , the film w a s com po sed of crysta llites ～ 120 nm in size. M icrostructure of Pd- N i A lloy Electrodeposit L i Feng ling, Yang Fangzu, L i Zhen liang et a l …………… ( 4 ) T he stress, g ra in size, la ttice p a ram eters and p referred o rien ta2 tion of Pd 2 N i a lloy w ere investiga ted by XRD. It show ed tha t the a lloy coa ting s w ere so lid so lu tion w ith FCC la ttice and ( 200) p referred o rien ta tion. W ith increa sing of n ickel con ten t in de2 po sit, the g ra in size and stress increa sed and la ttice p a ram eters of the a lloy decrea sed. N i-M o- P - S iC Com posite Electropla ting W en M ingfen, Guo Zhongcheng, Yang X ianw an …………… ( 6) Hard Cr Electropla ting of N i Electroless Pla ted A lum inum A lloy W ang H a ilin, H e Q ing lin,M a Zongqiang et a l ……………… ( 7) Surface Technology for Trade M ark Pla te of Autom ob ile L i Changcheng, Xu Guanqing, Yang Zhongguo …………… ( 9) D eterm ina tion of Tota l Chrom inum , H 2 SO 4 , Fe, Cu in Cr Pla ting Ba th Solution by ICP -AES M a X iaoguo, Cheng X iao ling ……………………………… ( 11) Comm on Troublesom eness in Hard Chrom inum Electropla ting of P iston R ings W ang Hongn ian …………………………………………… ( 12) Corrosion Resistance of M icro- Pla sma Arc Surface Rem elted 1Cr18N i9T i L uo W ei, Zhang X iaob ing ………………………………… ( 13) Su rface m od ifica tion u sing m icro 2 p la sm a a rc fo r the au sten itic sta in less steel w a s conducted in the study. T he su rface of the m a teria l w a s rem elted by 3 A , 5 A m icro 2 p la sm a a rc and w a s an 2 a lyzed u sing X 2ray d iffraction, op tica l m icro scop y, scann ing elec2 tron m icro scop y and anode po la riza tion cu rves in 0. 5 m o l L H 2 SO 4 so lu tion. T he resu lts show ed tha t the rem elting ha s re2 su lted in an refinem en t in m icro structu re and eli m ina tion in m i2 cro seg rega tion. A s a resu lt, the co rro sion resistance w a s sign ifi2 can tly i m p roved. Corrosion Resistance of Hea t Affected Zone of Porcela in Sprayed P ipe W ang Yong, H an T ao ……………………………………… ( 15) T he co rro sion resistance of hea t affected zone of p rocela in sp rayed p ip e w a s investiga ted by XRD , w eld ing si m u la tion and . T he resu lts show ed the structu re of electrochem ica l techn iques enam el coa ting a t 1 350 ℃ w a s exam ined a s fu ll vitrescence, w h ile the structu re after cyclic hea ting a t low p eak tem p era tu re w a s m a in ly vitrescence together w ith N a 2M oO 4 (M oO 3 ) y crys2 ta lline p ha se. An ti- Therma l Shock Behav ior of ZrO 2 Therma l Barr ier W ith D ifferen t Sea l in