第3章 整体式单向板肋梁楼盖设计例题
(第3部分)梁板结构及设计例题
实际配筋面积mm2
0.096 0.101
344
344 Φ8/10＠
180 358
0.096 0.101
344
344 Φ8/10＠
180 358
0.065 0.067 228
228 Φ8＠180
279
0.074 0.077 262
262 Φ8＠180
279
边跨中
4.11 0.096 0.101
线恒荷载设计值： g=1.2×2.74KN/m2 =3.29KN/m 线活荷载设计值：q=1.3×6.0KN/m2 =7.8KN/m 合计每米宽荷载设计值：g+q=11.09KN/m
（2）板内力计算 计算跨度（按塑性理论）：
边跨： lnh 22 .20 .1 2 0 2 .20 2 .82 .0m 2 ln a 2 2 .2 0 .1 2 0 2 .2 0 .2 1 2 2 .0m 4 2 .0m 2取： l0 2.02m
四周与梁整体连接的单向板，由于拱效应使板中 各计算截面弯矩减少，中间跨的跨中截面和中间支 座计算弯矩都按减少20％计算，其他截面不减少。
3. 板的承载力计算 按照第4章所介绍的方法计算受力纵筋，受力纵筋沿
短跨方向布置。并符合构造要求。
一般不验算斜截面承载力。
4. 梁的承载力计算
梁的跨内在正弯矩作 用下按T计算。 梁的支座在负弯矩作 用下按矩形计算。
251
217.6 Φ8＠200
251
计算部位 选配钢筋
表1.2.4 连续板各截面配筋计算
边区板带①--②，⑤--⑥轴线间
边跨中
离端第二 支座
离端第二 垮内，中
间跨内
中间支座
单向板肋梁楼盖例题
单向板肋梁楼盖设计实例(注意：楼板有单、双向之分，其中单向楼板L/b>=2,即长/宽>=2,双向楼板L/b<2) 内容很多，考试一般不会叫你设计，因为耗时间太多例题 现浇单向板肋梁楼盖设计 （1）设计资料 1）结构形式某工厂仓库，采用多层砖混结构，内框架承重体系。
外墙厚370mm ，钢筋混凝土柱截面尺寸为300mm ×300mm 。
楼盖采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，其结构平面布置如图1所示。
图示范围内不考虑楼梯间。
图1 楼盖结构平面布置图2）楼面做法20mm 厚水泥砂浆面层，15mm 厚石灰砂浆抹底。
3）楼面荷载恒荷载：包括梁、楼板及粉刷层自重。
钢筋混凝土容重253/m kN ，水泥砂浆容重3/20m kN ，石灰砂浆容重173/m kN ，荷载分项系数2.1=G γ。
活荷载：楼面均布活荷载标准值82/m kN ，荷载分项系数3.1=G γ（楼面活荷载标准值≥42/m kN ）。
4）材料选用混凝土采用C20，梁中受力主筋采用HPB335级钢筋，其余均采用HPB235级钢筋。
（2）设计要求1）板、次梁按塑性内力重分布方法计算。
2）主梁按弹性理论计算。
3）绘制板、次梁的结构施工图。
解:（1）楼盖结构布置及截面尺寸 1）梁格布置如图1所示，确定主梁的跨度为6m ，次梁的跨度为5m ,主梁每跨内布置2根次梁，板的跨度为2m 。
2）截面尺寸板考虑刚度要求，板厚度mm h 57~502000351~401=⨯⎪⎭⎫⎝⎛≥。
考虑工业建筑楼板最小厚度为80mm ，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足：mm l h 417~2785000121~181121~1810=⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛=。
考虑到楼面活荷载较大，取次梁截面尺寸mm mm h b 400200⨯=⨯。
主梁截面高度应满足：mm l h 750~429600081~14181~1410=⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛=，取主梁截面尺寸mm mm h b 600250⨯=⨯。
建筑整体式单向板肋形楼盖设计
第二节单向板肋形结构设计例题一：基本情况某现浇钢筋砼钢筋肋形楼盖（2级建筑物），其结构平面布置图如图所示，楼面面层用20mm 厚水泥砼砂浆抹面，梁，板的底面用15mm厚混合砂浆粉刷，试设计该楼盖。
二：设计资料（1）楼面构造做法：20mm厚水泥砂浆（重度为20KN/m3）面层，钢筋混凝土现浇板（重度为25KN/m3）,20mm厚混合砂浆顶棚抹灰（重度为17KN/m3）。
（2）四周为普通的浆砌墙，墙厚为240mm，直接承载主梁位置设有扶壁，尺寸如图所示。
钢筋混凝土400mmx400mm。
（3）（4）楼面荷载：均布可变荷载标准值为7.0KN/m2。
（5）材料选用：1）混凝土：强度等级为C252）钢筋：梁内受力钢筋采用HRB335级，其余钢筋采用HPB235三：设计过程（一）楼盖的架构平面布置采用横墙承重方案，即主梁横向布置，次梁纵向布置。
主梁跨度为6.6m ，次梁6.0m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2m 。
此时，板的长短夸之比为6.0/2.2=2.7>2.0.按单向板设计，长边方向布置足够的构造钢筋，短边布置受力钢筋，板的厚度h 不小于跨度的1/40;h ≥L/40=2200/40=80mm （二）板粱的截面尺寸拟定考虑刚度要求，连续板的板厚不小于跨度的l /40，h ≥l /40=2200/40=55mm 次，取80mm 。
梁的截面高度根据一般要求： h=L 0/25=6000/25=240mm ，取400mmb=（21~31）h=200mm主梁的截面高度根据一般要求 h=L 0/25=6600/25=440mm ，取600mmb=（21~31）h=300mm（三）板的设计 1荷载计算在垂直于次梁的方向取1m 宽的板作为板的计算单元 板的永久荷载标准值：80mm 厚钢筋砼板 0.8x1.0x25=2KN/m 20mm 厚水泥砂浆抹面0.2x1.0x20=0.4KN/m15mm 厚混合砂浆粉刷 0.015x1.0x17=0.26KN/m 小计 2.7KN/m 可变荷载标准值： 7.0KN/m 折算荷载：g 'k =g k +q k /2=2.7+7.0/2=6.2KN/m q 'k =q k /2=7.0/2=3.5KN/m2. 计算简图3. 次梁的截面为200mmx400mm ，取板在墙上的支承长度为120mm ，板的尺寸及其支承情况如图所示。
整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计例题
1．设计资料本设计为一工业车间楼盖，采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，楼盖梁格布置如图T-01所示，柱的高度取9m，柱子截面为400mm×400mm。
图T-01（1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层，20mm厚混合砂浆顶棚抹灰。
（2）楼面活荷载：标准值为8kN/m2。
（3）恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3（因为楼面活荷载标准值大于4kN/m2）。
（4）材料选用：混凝土：采用C20（,）。
钢筋：梁中架立钢筋、箍筋、板中全部钢筋采用HPB235（）。
其余采用HRB335（）。
2．板的计算。
板按考虑塑性内力重分布方法计算。
板的厚度按构造要求取。
次梁截面高度取，截面宽度，板的尺寸及支承情况如图T-02所示。
图T-02图T-03（1）荷载：恒载标准值：20mm水泥砂浆面层；80mm钢筋混凝土板；20mm混合砂浆顶棚抹灰；；恒载设计值；活荷载设计值；合计；即每米板宽。
（2）内力计算：计算跨度：边跨；中间跨；跨度差，说明可以按等跨连续板计算内力。
取1m宽板带作为计算单元，其计算简图如图T-03所示。
各截面的弯矩计算见表Q-01。
（3）截面承载力计算：,各截面的配筋计算见 表Q-02。
中间板带②～⑤轴线间，其各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨中和中间支座考虑板的内拱作用，其弯矩降低20%。
3．次梁的计算。
次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。
取主梁的梁高，梁宽。
荷载：恒载设计值：由板传来；次梁自重；梁侧抹灰；；活荷载设计值：由板传来；合计：；（1）内力计算：计算跨度：边跨：；；中间跨：；跨度差：；说明可以按等跨连续梁计算内力。
次梁弯矩和剪力见表Q-03及表Q-04。
（2）截面承载力计算：次梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度为：边跨：;离端第二跨、中间跨：;梁高：;翼缘厚：;判别T形截面类型：故各跨中截面均属于属于第一类T形截面。
支座截面按矩形截面计算，离端第二支座按布置两排纵筋考虑，取，中间支座按布置一排纵筋考虑，。
2019100443单向板肋梁楼盖设计例题
单向板肋梁楼盖设计例题一、设计资料某多层厂房的建筑平面如图1所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁边的附属房屋内。
楼面均布活荷载标准值为6kN/m2,楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
试进行设计，其中板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁按弹性理论设计。
1）楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板；20mm石灰砂浆抹底。
2）材料：混凝土强度等级025;梁内受力纵筋为HRB400,其它为HPB235钢筋。
@④曲阳三横急建找平面二、楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.6m、次梁的跨度为6.6m,主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2m,102/101=6.6/2.2=3,因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h>2200/40=55mm,对工业建筑的楼盖板，要求h>80mm,取板厚h=80mm。
次梁截面高度应满足h=l0/18~l0/12=6600/18~6600/12=367~550mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取为b=200mm。
主梁的截面高度应满足h=10/15~l0/10=6600/15~6600/10=440~660mm,取h=650mm,截面宽度取为b=300mm。
楼盖结构平面布置图见图2。
网口楹族越构平面南置图三、板的设计1.荷载板的恒荷载标准值：水磨石面层80mm 钢筋混凝土板20mm 石灰砂浆2.99kN/m 2 6kN/m 2。
1.2;因楼面活荷载标准值大于4.0kN/m 2,所以活荷载分项系数应取2g=2.99X1.2=3.588kN/m2q =6X1.3=7.8kN/mg +q =11.388kN/m 2,近似取为g +q =11.4kN/m 2。
2.计算简图次梁截面为200mmx500mm,现浇板在墙上的支承长度不小于100mm,取板在墙上的支承长度为120mm 。
按内力重分布设计，板的计算跨度：边跨l 0=l n +h /2=2200-100-120+80/2=2020mm<1.025l n =2030mm,取l 0=2020mm 中间跨l 0=l n =2200-200=2000mm因跨度相差小于10%,可按等跨连续板计算。
1-2-4 整体式单向板肋梁楼盖设计例题
1.2.4 整体式单向板肋梁楼盖设计例题
▪设计基本步骤
设计资料、使用年限、结构类型、施工方式及材料等级选定 结构（构件）布置
构件（梁、板）截面尺寸预估
荷载（标准值）计算（恒载、活载）
板、次梁和主梁计算简图
内力计算、内力组合
配筋计算与构造要求
绘制配筋图和整理计算书
分步解析－结构布置
梁板结构布置平面图
▪分步解析－板：尺寸、荷载、计算简图、内力计算、配筋
(a) 板的尺寸 (b)计算简图γ
g
=1.3 (1.0)
γ
q
=1.5 (0.0)
(a) 边区板带 (b)中间区板带
计算单元取单位宽度
内力和配筋为单位宽度内的结果
直接查表计算塑性弯矩、不考虑抗剪
抗弯配筋可计内拱效应（配筋弯矩降低20%）
▪分步解析－次梁：尺寸、荷载、计算简图、内力计算、配筋
(a) 次梁尺寸 (b)计算简图γ
g
=1.3 (1.0)
γ
q
=1.5 (0.0)
连续次梁配筋示意图
中间次梁导荷面积为次梁间距
跨中：矩形截面；支座：T形截面（翼缘计算宽度） 直接查表计算塑性弯矩和剪力
▪分步解析－主梁：尺寸、荷载及布置、计算简图、内力计算、 内力组合、配筋
(a) 主梁尺寸 (b)计算简图
主梁配筋示意图
主梁一般多按弹性理论进行设计 主梁自重（均布）折算成集中荷载 直接查表计算弹性弯矩和剪力 最不利荷载布置与内力组合
荷载布置与组合
弯矩图和剪力图
▪分步解析－配筋图
钢筋弯起
钢筋弯钩（方向）
钢筋定位
钢筋布置（交错）
钢筋编号
梁侧面钢筋
梁内拉筋
板的分布钢筋
其它构造钢筋。
第3章 整体式单向板肋梁楼盖设计例题
例题——整体式单向板肋梁楼盖设计1.设计资料某多层仓库的平面柱网布置如图3.24所示。
楼盖拟采用整体式钢筋混凝土结构。
23图3.24楼盖平面柱网布置1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层；20mm厚混合砂浆板底抹灰。
2）楼面活荷载：均布活荷载标准值为8kN/m23)荷载效应组合仅考虑由可变荷载控制的基本组合,即恒荷载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3（因楼面活荷载标准值大于4kN/m2）4）材料选用混凝土：采用C30；钢筋：梁中受力钢筋采用HRB400级，其余采用HPB235级钢筋。
42.楼盖的结构平面布置•主梁沿房屋的横向布置，次梁沿纵向布置。
•主梁的跨度为6.9m；次梁的跨度为6m；•主梁每跨内布置两根次梁，其间距为2.3m；•楼盖结构平面布置见图3.25。
56图3.25楼盖结构平面布置图根据构造要求，截面尺寸取定板厚取h=80mm≥1/40l≈2300/40=57.5mm6.0/2.3=2.6，按单向板考虑。
次梁——截面高度应满足：h=(1/18~1/12)l=6000/18~6000/12=(333~500)mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=450mm ——截面宽度取b=200mm7主梁——截面高度应满足h=(1/15~1/8)l=6900/15~6900/8=(460~862.5)mm取h=650mm ——截面宽度：取b=250mm83.板的设计•板按考虑塑性内力重分布方法计算。
（板的计算要点）（1）荷载恒荷载标准值20mm水泥砂浆面层0.02×20kN/m3=0.4(kN/m2)80mm钢筋混凝土板：0.08×25kN/m3=2.0(kN/m2)20mm板底混合砂浆：0.02×17kN/m3=0.34(kN/m2)g k=2.74kN/m2活荷载标准值q k=8kN/m2910恒荷载设计值：g =1.2×2.74=3.29kN/m 2活荷载设计值：q =1.3×8=10.4kN/m 2总计：g +q =13.69kN/m 2（2）计算简图次梁截面为200×450mm 。
单向板肋梁楼盖设计计算书(参考例题)
目录1、设计任务书-------------------------------------------------（1）2、设计计算书-------------------------------------------------（2）3、平面结构布置----------------------------------------------（2）4、板的设计----------------------------------------------------（3）5、次梁的设计-------------------------------------------------（6）6、主梁的设计-------------------------------------------------（10）7、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------（16）附图1、平面结构布置图------------------------------------（18）附图2、板的配筋图------------------------------------------（19）附图3、次梁的配筋图---------------------------------------（20）附图4、主梁配筋图------------------------------------------（21）钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书一、设计题目单向板肋梁楼盖设计二、设计内容1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算）3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算）4、主梁强度计算（按弹性理论计算）5、绘制结构施工图（1）、结构平面布置图（1：200）（2）、板的配筋图（1：50）（3）、次梁的配筋图（1：50；1：25）（4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图（5）、钢筋明细表及图纸说明三、设计资料1、楼面的活荷载标准值为9.0kN/m22、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm.3、材料选用：（1）、混凝土：C25（2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级。
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例题——整体式单向板肋梁楼盖设计1.设计资料某多层仓库的平面柱网布置如图3.24所示。
楼盖拟采用整体式钢筋混凝土结构。
图3.24 楼盖平面柱网布置1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层；20mm厚混合砂浆板底抹灰。
2）楼面活荷载：均布活荷载标准值为8kN/m23)荷载效应组合仅考虑由可变荷载控制的基本组合,即恒荷载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3（因楼面活荷载标准值大于4kN/m2）4）材料选用混凝土：采用C30；钢筋：梁中受力钢筋采用HRB400级，其余采用HPB235级钢筋。
2.楼盖的结构平面布置•主梁沿房屋的横向布置，次梁沿纵向布置。
•主梁的跨度为6.9m；次梁的跨度为6m；•主梁每跨内布置两根次梁，其间距为2.3m；•楼盖结构平面布置见图3.25。
图3.25 楼盖结构平面布置图根据构造要求，截面尺寸取定板厚取h=80mm≥1/40l≈2300/40=57.5mm6.0/2.3=2.6，按单向板考虑。
次梁——截面高度应满足：h=(1/18~1/12)l=6000/18~6000/12=(333~500)mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=450 mm ——截面宽度取b=200mm主梁——截面高度应满足h=(1/15~1/8)l=6900/15~6900/8=(460~862.5)mm取h=650 mm ——截面宽度：取b=250 mm3.板的设计•板按考虑塑性内力重分布方法计算。
（板的计算要点）（1）荷载恒荷载标准值20mm水泥砂浆面层0.02×20 kN/m3=0.4 (kN/m2)80mm钢筋混凝土板：0.08×25 kN/m3=2.0 (kN/m2)20mm板底混合砂浆：0.02×17 kN/m3=0.34 (kN/m2)g k =2.74 kN/m2活荷载标准值q k =8 kN/m2恒荷载设计值：g =1.2×2.74=3.29 kN/m 2活荷载设计值：q =1.3×8=10.4 kN/m 2总 计：g +q =13.69 kN/m 2（2）计算简图次梁截面为200×450mm 。
板在墙上的支承长度取为120mm (板支承长度应满足其受力钢筋在支座内锚固的要求，且不小于板厚，同时在砌体上的支承长度≦120mm ，在混凝土构件上的支承长度≦100mm )。
则板的计算跨度：边跨 208.022.012.03.22101+--=+=h l l n=2.12（m ）＜1.025l n1=2.132 m（梁2101al l n +==2.14＞1.025l n1=2.132 m ） 修改为：208.022.012.03.22101+--=+=h l l n =2.12（m ）＜212.022.012.03.22101+--=+=a l l n =2.14（m ）取l 01==2.12 m中间跨：l 02= l n2=2.3-0.2 =2.1(m) 跨度差 (2.12-2.1)/2.1=1%＜10%，可按等跨连续板计算，取1m 宽板带作为计算单元，计算简图如图所示。
图3.26 板的计算简图(a)板的构造(b)板的计算简图（3）内力计算——见P163 板搁在墙上）。
各截面的弯矩计算见表3.6（弯矩系数αm表3.6 连续单向板（考虑塑性内力重分布）的弯矩设计值(4)正截面受弯承载力计算b=1000mm，h=80mm，h0=80-20=60mm。
（截面有效高度h0）C30混凝土，α1=1.0，f c=14.3 KN/m2；HPB235钢筋，f y=210 KN/m2，板的配筋计算见表3.7。
表3.7 板的配筋计算对轴线②~⑤间的板带，其各内区格板的四周与梁整体连接，考虑到板的内拱作用，其跨内截面2、3和支座截面C的弯矩设计值可折减20%。
表3.7中同时给出了采用分离式及弯起式配筋方式时的选筋结果。
分离式配筋方式可不考虑板底跨中筋和支座负筋之间的相互联系，两者分别设置，设计和施工均很方便。
大多数工程都采用此种配筋方式。
采用弯起式配筋方式时，应注意相邻板底筋和支座负筋共用部分钢筋的直径和间距要统一。
（5）施工图采用分离式配筋。
4．次梁设计次梁按考虑塑性内力重分布方法设计。
——“次梁的计算要点”。
（1）荷载恒荷载设计值由板传来 3.29×2.3=7.57 (kN/m) 次梁自重： 1.2×0.2×(0.45-0.08)×25=2.22 (kN/m)梁侧抹灰：1.2×0. 02×(0.45-0.08)×17×2=0.30 (kN/m)g=10.09 kN/m 活荷载设计值由板传来q=10.4×2.3=23.92 kN/m合计：g +q=34.01 kN/m（2）计算简图次梁在砖墙上的支承长度为240mm ，主梁截面为250mm ×650mm 。
次梁的计算跨度为：——P42表3.1边跨：224.0225.012.00.62101+--=+=a l l n=5.875m ＜1.025l n1=1.025×5.755=5.899m 取l 01=5.875m 。
中间跨：l 02= l n2=6.0-0.25=5.75m跨度差：(5.875-5.75)/5.75=2.2%因相邻跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。
次梁的计算简图见图3.27。
图3.27 次梁的计算简图(a)次梁的构造(b)次梁的计算简图(3)内力计算连续次梁各截面的弯矩及剪力计算分别见表3.8及表3.9。
表3.7 次梁的弯矩计算弯矩系数αm查P49表3.2表3.9 次梁剪力计算剪力系数αm查P50表3.3（4）承载力计算1）正截面受弯承载力计算。
进行正截面受弯承载力计算时，跨中截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度b f/为：边跨b f/=1/3l o=1/3×5875=1958(mm)＜b+s n=200+2100=2300mm，取b f/=1958mm离端第二跨、中间跨b f/=1/3×5750=1917mm＜b+s n=200+2100=2300mm，取b f/=1917mm梁高:h=450mm，ho=450-35=415mm翼缘厚h f/=80 mm判别T形截面类型：α1f c b f/h f/(h0-h f//2)＝1.0×14.3×1917×80×(415-80/2) =822.39 KN·m＞106.72 KN·m或70.28KN·m故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。
支座截面按矩形截面计算，梁宽b=200mm，先按单排筋考虑，即ho=415mm。
次梁正截面承载力计算过程见表。
计算结果表明ξ均小于0.35；符合塑性内力重分布的条件。
表3.10 次梁正截面承载力计算2）斜截面受剪承载力计算。
b=200mm,ho=415mm,f t=1.43N/mm2,f yv=210 N/mm2。
腹筋仅配置箍筋，次梁斜截面的配筋计算过程见表3.11。
表3.11 次梁斜截面承载力计算箍筋间距：参见上册书P89表6.3。
当V＞0.7 f t bh0，300＜h≤500时，梁中箍筋最大间距为200mm。
（5）配筋图：参见P71图3.31次梁配筋图。
参考P55图3.19。
5．主梁设计主梁按弹性理论设计。
（1）荷载为简化计算，将主梁自重及梁侧抹灰重量等效为集中荷载。
恒载设计值：由次梁传来10.09×6.0=60.54(KN)主梁自重 1.2×0.25×(0.65-0.08)×2.3×25=9.83(KN)梁侧抹灰1.2×0.02×(0.65-0.08)×2.3×17×2=1.07(KN) 小计G=71.44 KN活荷载设计值由次梁传来Q=23.92×6=143.52 KN合计G+ Q=214.96 KN（2）计算简图主梁端部支承在砖墙上，支承长度为370mm；中间支承在柱上，钢筋混凝土柱截面尺寸为400mm×400mm。
墙、柱为主梁的铰支座，主梁按连续梁计算。
计算跨度：边 跨)(58.624.012.09.61m l n =--= 2025.1101b l l n +=24.058.6025.1+⨯==6.945 (m) 22101b a l l n ++=24.0237.058.6++==6.965 (m) 取较小值：l 01=6.945 m中间跨：l02= l n2+b=(6.9-0.4)+0.4=6.9 (m) 跨度差：（6.945-6.9）/6.9=0.6%＜10% 主梁可按等跨连续梁计算。
主梁计算简图见下图3.28。
图3.28 主梁的计算简图（a）主梁的构造(b)主梁的计算简图(3)内力计算及包络图内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行。
跨中和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算：M =表中系数（G+Q）lV= 表中系数（G+Q）式中系数由附录16中相应栏内查得。
不同荷载组合下各截面的弯矩及剪力计算结果见表3.12和表3.13。
表3.12 主梁弯矩计算（KN·m）表3.13 主梁剪力计算（KN）对于跨内弯矩，附表中只提供了弯矩最大截面的弯矩系数。
实际上，只要已知某跨两端支座截面弯矩，即可根据该跨的静力平衡条件求得跨内各截面弯矩。
如在恒荷载作用下（项次①），以这两个支座弯矩值的连线为基线，叠加边跨在恒荷载G=71.44KN作用下的简支梁弯矩图，则第一个集中荷载作用点的弯矩值为1/3Gl01-1/3M B=1/3×71.44×6.945-1/3×132.47=121.23(KN·m)第二个集中荷载作用点截面的弯矩值为1/3Gl01-2/3M B=1/3×71.44×6.945-2/3×132.47=77.07 (KN·m)其计算结果与查弯矩系数所计算的结果之间存在微小差异，其原因在于该主梁并非是严格的等跨连续梁。
表3.12中，在附表中未提供弯矩系数的截面弯矩均按此方法计算而得。
将以上最不利内力组合下的弯矩图及剪力图分别叠画在同一坐标图上，画其外包线可得到主梁的弯矩包络图及剪力包络图。
见图3.29。