洞室地基稳定性计算表
地基变形及稳定性计算
2、在满足地基稳定和变形要求的前提下，基础 宜浅埋，当上层地基的承载力大于下层土时， 宜利用上层土作持力层。除岩石地基外，基础
埋深不宜小于 0.5m。
3、高层建筑物筏形和箱形基础的埋置深度应满 足地基承载力、变形和稳定性要求。位于岩石 地基上的高层建筑，其基础埋深应满足抗滑要 求。在抗震设防区，除岩石地基外，天然地基 上的筏形和箱形基础其埋置深度不宜小于建筑 物高度的1 15。桩箱或桩筏基础的埋置深度（不 计桩长）不宜小于建筑物高度的1 18 。位于岩
zs——土的类别对冻深的影响系数，按表2-1采用; zw——土的冻胀性对冻深的影响系数，按表2-2采用; ze——环境对冻深的影响系数，按表2-3采用。
8、季节性冻土地区基础埋置深度宜大于场地 冻结深度。对于深厚季节冻土地区，当建筑基 础地面土层为不冻胀、弱冻胀、冻胀土时，基 础埋置深度可以小于场地冻结深度，基础底面 下允许冻土层最大厚度应根据当地经验确定。 没有地区经验时可按规范附录G查取。此时， 基础最小埋置深度可按下式计算：
sin k
1 2
1
3
1 2
1
3
ck
cot k
将 1 及 3代入上式并经整理后可得：
z
p
md
sin 2 sin k
2
ck
cot k
m
d
上式即土中塑性区边界线的表达式。
临塑荷载和临界荷载的计算：
zmax
岩石地基：
覆盖土层较薄的岩石地基：一般应清除覆盖 土和风化层后，将基础直接修建在新鲜岩面上。
如岩石的风化层很厚： 难以全部清除时，基 础放在风化层中的埋置深度应根据其风化程度、冲 刷深度及相应的容许承载力来确定。
边坡稳定性验算Excel表
传递系数 ψ 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
条块传递 下滑力（kN/m） 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
总下滑力 (kN/m)
0.00
班级：
姓名：
条块传递 抗滑力 （kN/m）
总抗滑力 (kN/m)
稳定 系数Fs
边坡稳定性验算表
条块编号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 滑动面 倾角 （°） 滑动面长度 (m) 填土条块 面积 (m2) 粉质粘土 条块面积 (m3) 填土重度 (kN/m3) 19.00 19.00 19.00 19.00 19.00 19.00 19.00 19.00 粉质粘土重 度(kN/m3) 20.08 20.08 20.08 20.08 20.08 20.08 20.08 20.08 条块重力 (kN/m) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 粘聚力 c (kPa) 0.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00
法向分力Ni (kN/m) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
下滑力Ti (kN/m) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
抗滑力Ri (kN/m) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
பைடு நூலகம்
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00
#DIV/0!
#DIV/0! 学号： 20125612
稳定性计算表格
2983.34 6102.51 14452.67 13620.26 18309.34 13203.96 7539.62 1085.84
水力坡 Φ(°) 度角 (°) 18.23 0.00 18.23 0.00 18.23 0.00 18.23 0.00 14.00 3.80 14.00 5.60 14.00 14.00 14.20 0.00
水的 渗透压力 重度 下滑分力 (kN/m) (kN/m3) 10.00 0.00 10.00 0.00 10.00 0.00 10.00 0.00 10.00 167.38 10.00 194.33 10.00 10.00 202.66 0.00
209.44 155.36 234.49 189.52 176.18 0.00
0 0 111.69 187.47 157.39 72.08
485.40 499.46 581.33 337.13 95.50 0.00
14704.00 13806.69 18590.72 13431.38 7751.04 864.96
100.00 100.00 0.00 0.00 0.00 0.00
36.08 25.64 34.79 28.50 25.11 11.26
27.00 20.20 13.50 6.30 0.70 -3.70
23.50 23.50 16.00 16.00 16.00 14.60
18.23 18.23 14.00 14.00 14.00 13.27
143.43 293.39 694.84 654.82 927.51 714.12 429.07 72.08
滑坡稳定性及推力计算表
71.8073 270.1833 445.9729 603.0760 431.3099 825.2492 507.9058 643.1863
1.027
工况
条 天然
块 编
重度
号g
饱和 重度
gsat
水重 度
gw
总iu1
浸润线 以上体
积
Viu2
浸润线 下体积
Vid
浸润线 上土重
Li bi
ai
pwi
c
内摩 擦角
j
条块重 Wi
条块下 条块抗 滑力 滑力
Ti
Ri
传递系数 yj Πψj
传递抗力 Ri*Πψj
传递下滑力
稳定系 数
Ti*Πψj
Fs
1 19.0 20.0 10.0 6.70 0.00 2 19.0 20.0 10.0 23.50 0.00 3 19.0 20.0 10.0 39.10 0.00 正常 4 19.0 20.0 10.0 55.90 0.00 工况 5 19.0 20.0 10.0 43.40 0.00 6 19.0 20.0 10.0 101.80 0.00 7 19.0 20.0 10.0 63.20 0.00 8 19.0 20.0 10.0 79.80 0.00 9 19.0 20.0 10.0 79.50 0.00
6.70 0.00 23.50 0.00 39.10 0.00 55.90 0.00 43.40 0.00 101.80 0.00 63.20 0.00 79.80 0.00 79.50 0.00
127.30 0.00 446.50 0.00 742.90 0.00 1062.10 0.00 824.60 0.00 1934.20 0.00 1200.80 0.00 1516.20 0.00 1510.50 0.00
洞室地基稳定性计算表
岩体内摩擦角 Ф
坚固系数Fkp
3.6
2.24
33
形成卸荷拱 的岩体厚度
岩体重度γ
分项系数K
11
25
1.7
卸荷拱的平均 半个卸荷拱的 卸荷拱极限承
跨度Lx
自重Wx
载力Px(kPa)
0.6
压力拱高h1
5.03 基底压力P （kPa）
岩体抗压强度 标准值Frk （kPa） 5200
基础荷载F
12.00
1397.970 1171.845 1172.500 Px大于P则稳定，否则不稳定
5500
基础的高度
0.8
上部结构传至 基础的垂直荷
载设计值FS
设计的条荷载p （KN/m）
4000
500
基础的高度 8
设计的条荷载FS （KN）
5500 。
基底面积A 4.8
基础自重G
128
最小安全厚度H
3.367 围岩抗压强度
标准值f 2.7
1.无铰拱模式计算
支座反力R
拱脚支座反力 H`
拱顶支座反力V
基础底面下洞 顶板厚度h
10
分项系数
1.1
2.冲切破坏模式（对于条形基础）
岩体抗拉强度 标准值（kPa）
基础底面宽度b
基础底面长度L
基础底面下洞 顶板厚度h
冲垮比
400
0.6
8
2
冲切破坏锥体 洞顶板冲切极 FF=FS+G+(b+λ
在h/2高度底周 限承载力设计 *h)*（L+λ
长
值F1
*h）*γ*h
19.6
5880
4612.000
地下洞室稳定性与控制-3
ua
C ctg
曲线1为围 岩位移特性 曲线，
直线2和3分 别为两种不 同刚度的支 架特性曲线。
ua(R0=a) u Δua
uac
ua
u
uamax
注：设坑道开挖后，周边发生瞬时弹性位移 ua(R0 a)
7 地下洞室稳定性与控制
7.4 围岩压力分析与计算
7.4.1 变形地压及围岩与支护相互作用原理
1）挡土墙理论
挡土墙：
阻止土体ABC滑落而 构筑的人工构筑物。
主动土压力：
潜在滑动土体ABC将 滑而未滑动时作用于 挡土墙上的水平压力
A
C
1 h H
3
3
1
B
450
2
Q
3
Htg 2 (450
)
2
7 地下洞室稳定性与控制
7.4 围岩压力分析与计算
7.4.2 松脱地压计算
（2）松散体力学分析方法
1）挡土墙理论
当 h= 0 时， v 0，最后得到：
v
a1
c
h tg
(1 e a1 )
tg
7 地下洞室稳定性与控制
7.4 围岩压力分析与计算
7.4.2 松脱地压计算
（2）松散体力学分析方法
3）太沙基（K·Terzaghi）理论
当h= H1 时，即得到巷道顶压为：qv
a1
c
H1 tg
(1 e a1 )
tg
C h dh H1
H
B
B’
C’
v c htg
h v
v d v dw 2a1dh
2a1
A O
A’
450
O’
2
力学计算模型
边坡桩基础稳定性计算书
边坡桩基础稳定性计算书计算依据：1《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012、参数信息1. 基坑基本参数边坡桩基稳定性二、桩侧土压力计算1、水平荷载(1)、主动土压力系数：K ai=tan2( 45°如/2) = tan2(45-30/2) =0.333;K a2=tan2(45°©2/2) = tan2(45-30/2) =0.333;K a3=tan2(45°©3/2) = tan2(45-30/2) =0.333;K a4=tan2(45°©4/2) = tan2(45-30/2) =0.333;K a5=tan2(45°©5/2) = tan2(45-20/2) =0.49;K a6=tan2(45°©6/2) = tan2(45-20/2) =0.49;(2)、土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平荷载: 第1层土：0 ~ 1米；(未与桩接触)第2层土： 1 ~ 2米；(未与桩接触)第3层土： 2 ~ 3米；H3' = EY Y= 36/18 = 2;oa-上= [ 3H3'+P i+P2aV(a2+2l2)]K a3-2c3K a3°.5 = [18 2+10+2.5]区333-2 WX).3330.5 = 4.62kN/m ；oa3r = [ 3fH3'+h3)+ P l + P2a2/(a2+2|2)]K a3-2c3K a30.5 =[18 €+1)+10+2.5] 0.333-2 WX).3330.5 = 10.62kN/m；第4层土： 3 ~ 4米；H4' = !h i / 彳=54/20 = 2.7;oaz上= [ 4H4'+P1+P2a2/(a e+212)]K a4-2c4K a40.5 = [20 27+10+2.5] 0333-2 WX).3330.5 = 10.62kN/m；oa4r = [ 4jH4' + P1 + P2a2/(a2+2l2)]K a4-2C4K a4°.5+ Y4'h4K a4+ Y w h4'=[20.2.7+10+2.5] 0..333-2 1.0.0.3330.5+20.1.0.333+10.1= 27.286kN/m；第5层土： 4 ~ 5米；H5' = E i h i/ 5' = 74/24 = 3.083；0.5oa5h = [ 5；H5' + P1 + P2a2/@+2l2)]K a5~2C5K a5 . + Y w h4'=[24.3.083+10+2.5] 0..49-2 8..0.490.5+10.1 = 41.207kN/m；0.5oa5F = [ 5H5' + P1 + P2a2/@+2l2)]K a5~2C5K a5 . + Y5'h5K a5+ Y w h5'=[24.3.083+10+2.5] 0..49-2 8..0.490.5+24.1.0.49+10.2= 62.974kN/m；第6层土： 5 ~ 9米；H6' = E i h i/ 6' = 98/24 = 4.083；oae上= [ 6H6'+P1]K a6-2c6K a60.5+ r h5' = [24 4.883+10] (X49-2 8O0.490.5+10>2 =61.748kN/m；0.5oa6r = [ 6jH6' + P1]K a6-2c6K a6 + 0h6K a6+ ^h6'=[2484.083+10] 08.49-2 8880.490.5+248480.49+1086= 148.816kN/m；( 3)、水平荷载：第1层土：E a1=0kN/m；第2层土：E a2=0kN/m；第3层土：E a3=h3X (a3上+ oa3下)/2=1 (4.62+10.62)/2=7.62kN/m;作用位置：h a3=h3(2 a3上+ oa3下)/(3 a3t+3 oa3^2 >4.62+10.62)/(3 4.62+3 X0.62)+6=6.434m；第4层土：下)+ Xh=1E a4=h4X (a飪+ oa4下)/2=1 (20.62+27.286)/2=18.953kN/m；作用位置：h a4=h4(2 a4上+ oa4下)/(3 afc+3^4X2 20.62+27.286)/(3 10X2+3 X7.286)+5=5.427m；第5层土：下)+ Xh=1E a5=h5X (ast + oas下)/2=1 (41.207+62.974)/2=52.09kN/m；作用位置：h a5=h5(2 a5上+ oa5下)/(3 a5上+3 oa5X(2 >41.207+62.974)/(3 41宦07+3 62.974)+4=4.465m；第6层土：下)+ Di i=1E a6=h6X (a6上+ oa6下)/2=4 (61.748+148.816)/2=421.128kN/m；作用位置：h a6=h6(2 a6上+ oa6下)/(3 a6t+3 oa6Xh4X(2 >61.748+148.816)/(3 61.748+3 148.816)+0=1.724m；下)+土压力合力：E a= 2Si= 7.62+18.953+52.09+421.128=499.791kN/m 合力作用点：h a=Xh ai/E o F(7.62 6.434+18.953 5427+52.09 4465+421.128 K724)/499.791=2.222rr；2、水平抗力计算(1 )、被动土压力系数：K p1=tan2(45° + 1尼)=tan2(45+20/2) =2.04；K p2=tan2(45° + 2/2)= tan2(45+20/2) =2.04；( 2)、土压力、地下水产生的水平荷载：第1 层土： 4 ~ 5米；01 上=2c1K p10.5 = 2 8X2.040.5 = 22.85kN/m；01 下=1YnK p1+2c1K p10.5 = 21 1X2.04+2 8X2.040.5 = 65.682kN/m；第2层土：5 ~ 9米；H2' = !hYY = 21/24 = 0.875;oa2h =才H2'K p2+2c2K p20.5 = 24 (X875 送.04+2 8>2.040.5 = 65.682kN/m；oa2下= Y H2'K p2+2C2K p20.5+ Y'h2K p2+ Yv h2‘ =24X).875 送.04+2 8>2.040.5+24用>2.04+10 官=301.484kN/m；(3)、水平荷载：第1层土：E pi=h i X (pt上+ 炉下)/2=1 (22.85+65.682)/2=44.266kN/m；作用位置：h pi=h i(2 t上+ opi下)/(3 pl?±+3 cpiX(2 >22.85+65.682)/(3 22.85+3 65.682)+4=4.419m；下)+ Xh=1第2层土：E p2=h2 X (p2上+ o2下)/2=4 (65.682+301.484)/2=734.333kN/m；作用位置：h p2=h2(2 02上+ op2r)/(3 p2上+3 Cp2X(2 >65.682+301.484)/(3 65.682+3 301.484)+0=1.572m；下)+ Xh=4土压力合力：E p=工pi= 44.266+734.333=778.599kN/m；合力作用点：h p=》h pi/E p= (44.266 4.419+734.333 1>572)/778.599=1.734m；三、桩侧弯矩计算1. 主动土压力对桩底的弯矩M i = 0.7 06 499.791 2.222 = 466.468kNm；2. 被动土压力对桩底的弯矩M2 = 0.6 778.599 1.734 = 809.935kN m；3. 支撑对桩底弯矩M3 = 170kN m；四、基础稳定性计算M3+M2> K(M+M I)170+809.935=979.935kN - m > 1.2 X (100+466.468)=679.762kN -m 塔吊稳定性满足要求！。
基坑稳定验算书
基坑稳定验算书一、基坑稳定分析验算主要考虑基坑的失稳类型：a、支撑强度不够，刚度不够；b、整体滑动失稳；c、踢脚引起隆起失稳；d、砂地层管涌失稳；e、低鼓失稳（本工程地下无承压水）。
本次论证主要是关于钢板桩及支撑结构的稳定问题，其中以支撑强度不够或刚度不够、整体滑动失稳和踢脚引起隆起失稳为主要验算对象。
（一）、W47钢板桩挡土结构的内力简化模型与分析计算1、W47工作井参数的选用地层情况，见表1，地下水位地面以下6米，接收坑开挖深度为6.58米，基坑宽×长为B×L=3.5×7.5m。
地层可分为粘性土层和砂层（如图1），并将粘性土层和砂层的γ、c、ϕ值各自算得加权平均值。
（1）、粘性土层：3118 1.918.7 1.718.1 1.918.3/5.5i ih KN m h γγ⨯+⨯+⨯===∑116 1.914 1.719 1.916.45.5i ia c h c KP h ⨯+⨯+⨯===∑11.90.287 1.70.394 1.90.133tan tan 0.2675.5i ih h ϕϕ⨯+⨯+⨯===∑tan0.1312ϕ=（2）、砂层：则有加权浮重度'''329.8/iihKN m h γγ==∑，'tan 0.732ϕ=，'tan0.3272ϕ=。
2、内力的计算（1）、钢板桩外侧主动土压力（采用粘性土层和砂层分开计算主动土压力的方法其中将水头压力看作为主动土压力的一部分）2001tan (45)2tan(45)22a P h c ϕϕγ=---'''22tan (45)2aP h ϕγ=-其中 20tan (45)0.5902a K ϕ=-=''20tan (45)0.2572aK ϕ=-=式中：a P —粘土层主动土压力； 'a P —砂土层主动土压力； a K —粘土层主动土压力系数；'a K —砂土层主动土压力系数。
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最小安全厚度H 支座反力R 拱脚支座反力 基础底面下洞 拱顶支座反力V H` 顶板厚度h
3.367
围岩抗压强度 标准值f
10
分项系数
2.7
1.1
2.冲切破坏模式（对于条形基础）
岩体抗拉强度 基础底面下洞 基础底面宽度b 基础底面长度L 标准值（kPa） 顶板厚度h 冲垮比
400
0.6
500
1.2
1.2
4
基础自重G
0.3
岩体重度γ (kN/m3）
FF=FS+G+(b+λ 冲切破坏锥体在 洞顶板冲切极限 *h)*（L+λ *h） h/2高度底周长 承载力设计值F1 *γ *h
9.6
7200
6302.188 226.188 25 若F1＞＝FF,洞室稳定，反之不稳定。 4.卸荷拱模式
基础荷载F
12.00
1397.970
1171.845
1172.500
5500
Px大于P则稳定，否则不稳定
基础的高度
0.8
上部结构传至 设计的条荷载p 基础的垂直荷 （KN/m） 载设计值FS
4000
500
基础的高度
8
设计的条荷载FS （KN）
。
基底面积A
4.8
基础自重G
128
8
2
基础自重G （kN）
0.3
岩体重度γ (kN/m3）
冲切破坏锥体 洞顶板冲切极 FF=FS+G+(b+λ 在h/2高度底周 限承载力设计 *h)*（L+λ 长 值F1 *h）*γ *h
19.6
5880
4612.000
96
25
若F1＞＝FF,洞室稳定，反之不稳定。
3.冲切破坏模式（对于桩基础）
岩体抗拉强度 基础底面下洞 基础底面宽度 基础底面长度 标准值 顶板厚度h 冲垮比
毛洞跨度Lo
毛洞高度Ho
岩体内摩擦角 Ф
坚固系数Fkp
岩体抗压强度 标准值Frk （kPa）
3.6 形成卸荷拱 的岩体厚度 11
2.24 岩体重度γ 25
33 分项系数K 1.7
0.6 压力拱高h1 5.03
基底压力P （kPa）
5200
卸荷拱的平均 半个卸荷拱的 卸荷拱极限承 跨度Lx 自重Wx 载力Px(kPa)