超超临界锅炉“四管”防磨防爆
对锅炉“四管”防磨防爆检查的探析
对锅炉“四管”防磨防爆检查的探析锅炉是工业生产中常用的设备，它具有加热、蒸发水的功能，广泛应用于电力、化工、制药等各个行业。
而锅炉在使用过程中，由于长期高温高压的工作环境以及燃烧过程中的气体流动，锅炉的“四管”（即水冷壁、炉排、省煤器和空预器）容易受到磨损和爆炸的影响。
对锅炉“四管”的防磨防爆检查成为了重要的工作之一。
一、水冷壁防磨防爆检查水冷壁是锅炉炉膛内壁的一部分，是将水流过锅炉内壁，起到降低内壁温度的作用。
在锅炉工作过程中，燃烧产生的高温烟气通过水冷壁时，会对水冷壁造成磨损，甚至爆炸的危险。
对水冷壁进行定期的检查和维护显得尤为重要。
水冷壁的防磨防爆检查主要包括以下几个方面：1.检查水冷壁的冷却水流量和水质，确保水冷壁能够有效冷却炉膛壁面；2.检查水冷壁的保温层是否完好，是否有损坏和漏水的现象；3.检查水冷壁管道连接部位的螺纹、焊接是否有裂纹和松动；4.检查水冷壁内壁的磨损情况，及时更换磨损严重的水冷壁管道。
炉排是锅炉燃烧器的一部分，用于支撑燃料并使燃料在炉膛内充分燃烧。
在高温高压的炉膛内，炉排易受到磨损和爆炸的影响。
对炉排进行定期的防磨防爆检查具有重要意义。
炉排的防磨防爆检查主要包括以下几个方面：1.检查炉排的结构是否完整，有无松动、破损或变形的现象；2.检查炉排的焚烧情况，如果炉排表面出现过度烧蚀，需及时更换；3.检查炉排支撑架的稳定性，确保炉排能够均匀支撑燃料；4.检查炉排的清灰系统是否畅通，确保炉排能够及时清除灰渣，保持通风。
省煤器是从烟气中回收余热的设备，用于提高锅炉的热效率。
在锅炉工作过程中，烟气中含有的灰尘和颗粒物容易对省煤器造成磨损和堵塞，从而影响其工作效果。
对省煤器进行定期的防磨防爆检查十分重要。
省煤器的防磨防爆检查主要包括以下几个方面：1.检查省煤器的表面是否有明显磨损和腐蚀的现象；2.检查省煤器的内部结构是否有结焦和积灰的情况，及时清除积灰；3.检查省煤器进出口的阀门和管道连接是否紧密，防止漏风和渗水；4.检查省煤器的散热片是否疏松或脱落，及时更换磨损的散热片。
火电厂锅炉“四管”防磨防爆检查及预防措施
火电厂锅炉“四管”防磨防爆检查及预防措施火电厂锅炉作为火电厂的核心设备之一，其安全稳定运行对于火电厂的正常生产至关重要。
在锅炉的运行过程中，由于高温高压的工作环境以及长时间的使用，锅炉的部件往往容易发生磨损和爆破等安全隐患。
而火电厂锅炉的“四管”（即水冷壁、磨煤机、空气预热器和高温过热器）作为锅炉重要的部件之一，其防磨防爆工作显得尤为重要。
对于火电厂锅炉“四管”的防磨防爆检查及预防措施，需要高度重视并采取切实有效的措施保障火电厂的安全生产。
一、水冷壁的防磨防爆检查及预防措施1. 检查内容：（1）水冷壁管道是否有严重的腐蚀、缺口等情况；（2）检查水冷壁管道连接部位的密封情况，是否有漏水现象；（3）检查水冷壁管道内部是否有局部热点，是否存在结焦、热疼等情况。
2. 预防措施：（1）定期对水冷壁进行清洗和除垢，保证水冷壁内部的清洁；（2）加强水冷壁管道连接处的密封工作，防止漏水发生；（3）设立水冷壁管道温度监测系统，及时发现和处理局部热点，防止结焦和热疼现象的发生。
1. 检查内容：（1）磨煤机内部零部件磨损情况，特别是磨盘和滚筒的磨损情况；（2）检查磨煤机出口处的粉尘排放情况，是否存在粉尘沉积过多的情况；（3）检查磨煤机使用过程中的振动情况，是否存在异常振动。
2. 预防措施：（1）加强对磨煤机零部件的润滑和维护工作，及时更换磨损零部件；（2）定期清理磨煤机出口处的粉尘，防止粉尘沉积过多引发爆炸；（3）安装振动监测系统，及时发现和处理磨煤机的异常振动情况。
1. 检查内容：（1）空气预热器内部烟气侧和空气侧的腐蚀、结焦情况；（2）检查空气预热器的密封性能，防止烟气和空气相互混合；（3）检查空气预热器管道和支架的松动和腐蚀情况。
1. 检查内容：（1）高温过热器管道的腐蚀和结焦情况；（2）检查高温过热器的受热面和冷却面的温差，防止因温差过大引发爆破；（3）检查高温过热器的保护系统和控制系统的工作情况。
对于火电厂锅炉“四管”的防磨防爆工作，需要采取全面的检查和预防措施，保障火电厂的安全稳定运行。
锅炉“四管”防磨防爆管理细则
云南华电镇雄发电锅炉“四管”防磨防爆治理细则1目的为了防止锅炉水冷壁、过热器、再热器和省煤器〔以下简称锅炉“四管”〕因磨损、超温、膨胀受阻、吹损、砸伤、管材使用不标准、检修工艺不佳等造成的泄漏，提高锅炉运行的牢靠性和经济性，杜绝锅炉非打算停运，依据有关规定并结合现场实际，特制定本制度。
2范围本制度适用于云南华电镇雄发电〔以下简称“镇雄公司”〕锅炉“四管”防磨防爆治理工作，对与此相关的检修、运行和技术监视治理进展规定。
3工作目标和方针3.1工作目标不发生因磨损、超温、膨胀受阻、吹损、砸伤、检修工艺不佳以及材料寿命失效而发生锅炉“四管”泄漏事故。
3.2工作方针3.2.1杜绝锅炉“四管”泄漏，要坚持“预防为主、质量第一”的方针，做到“分工明确、责任到人、检查到位”，在实际中“趋势分析，超前预防、逢停必查、查修分别”，充分利用每次的停炉检修时机进展全面检查，觉察问题准时实行措施，杜绝锅炉“四管”泄漏的发生。
要做好技术监视日常工作，搞好调查争论，把握锅炉“四管”泄漏的现状和规律，准时觉察问题并实行措施，防止事故发生和扩大。
做好锅炉给水水质的监视掌握、锅炉超温掌握、锅炉吹灰治理及锅炉结焦掌握工作，加强运行调整、严格执行吹灰制度和垮灰垮焦治理方法，避开由于运行缘由造成锅炉“四管”泄漏。
3.2.2杜绝锅炉“四管”泄漏的发生，必需坚持锅炉设备全过程治理，加强各个环节的质量意识。
在锅炉的检验、运行、检修、技改、燃料选购和备品备件选购等各个环节均应严格遵守技术治理规定，严把质量关。
4依据4.1中国华电集团公司防止火电厂锅炉“四管”泄漏治理暂行规定；4.2DL/T 748.2-2023 火力发电厂锅炉机组检修导则第 2 局部：锅炉本体检修；4.3DL 647-2023 电站锅炉压力容器检验规程；4.4D/T 438-2023 火力发电厂金属技术监视规程；4.5DL/T 869-2023 火力发电厂焊接技术规程；4.6DL/T 819-2023 火力发电厂焊接热处理技术规程；4.7D/T 715-2023 火力发电厂金属材料选用导则；4.8DL/T 5366-2023 火力发电厂汽水管道应力计算技术规程；4.9DL/T 5210.5-2023 电力建设施工质量验收及评价规程(管道及系统篇〕；4.10GB 9222—1988 水管锅炉受压元件强度计算。
超临界机组防磨防爆实施及新技术应用和案例分析
高温蒸汽氧化产生、剥落的氧化皮。 超临界锅炉过热蒸汽温度参数一般为571℃，锅炉运行控制较好，炉内
热负荷均匀，壁温峰值较低，超温幅度较小，剥落氧化皮较少。
4.4、不同种类异物导致短期过热爆管的特征
➢ 基建和检修期间遗留在热力系统中的异物
爆管、涨粗的管子数量较少 一般同时发生的只有1根至2根管子；
➢ 目标： 杜绝同类型的短期过热失效再次或多次发生！
4.3、导致短期过热的异物种类
➢基建过程遗留到电站热力系统中的异物
“洁净化安装”控制不到位，遗留的毛刺、飞边、铁屑、焊渣、焊条头 甚至“眼镜片”等金属异物，保温材料、木块等非金属异物。
大块异物可直接堵塞管孔、弯管，锅炉启动初期可导致爆管，也可能在锅炉 运行较长一段时间后，在机组负荷波动较大时，高速水、汽流改变异物方位 堵塞管路；“眼镜片”卡在管口，受水、汽流影响，角度改变将管口封闭。
五、 案 例
➢ 案例1：某600MW超临界锅炉 末过爆管
末级过热器同一管入口段的2次短期过 热失效，相隔约5个月。
第一次爆管在锅炉连续运行较长一段时 间后，第二次爆管在锅炉启动初期。
两次爆管，末级过热器所有管内未检测 到氧化皮，管路中焊缝无焊瘤，弯管圆 度正常。
判定为异物导致的爆管。
爆破位 置
检查封堵是否完好 通球检查内部是否有异物 检查弯管圆度是否超标 抽查焊缝内部焊瘤是否超标
◆ 安装过程
制定防止异物进入热力系统的措施 控制安装过程焊接作业 及时清理异物，及时封口 加强监督
◆ 吹管后
内窥镜检测联箱内部、接管座管口； 吹管后异物易随汽水流转，
检测受热面下弯管内部堆积异物
沉积到联箱、弯管中
中等颗粒的异物，在锅炉吹管和初期启动过程中，会随着水、汽流在的流动 而流转并沉积在下部U形弯管底部，可在机组启动初期导致短期过热爆管。
火电厂防非异停措施及四管防磨防爆重点工作案例(20150709)2
1）加强运行管理，防止烟气刷墙，从而 避免对水冷壁存在侧面吹损；
2）应及时与制造厂联系，分析高温腐蚀 产生原因，并提出妥善处理措施；
3）应利用今后停炉检修机会，定期加强 检查。
鳍片过宽造成拉裂
某超超临界机组锅炉水冷壁过渡段鳍片 大面积被烧损
鳍片裂纹延伸至母材形貌
目的与意义； 结构问题； 吹灰器吹损问题； 短期过热； 长期过热器； 磨损； 材质老化及原材料质量； 热疲劳裂纹检查； 异种钢焊缝裂纹检查； 腐蚀。
目的与意义
近年来，国内高参数、大容量的超 （超）临界机组正在快速发展，火力 发电机组非（异）停对电网安全稳定 运行有着重大影响 ；
锅炉型号HG1100/25.4-YM1型超临界 机组，水冷壁上集箱管座角焊缝存在裂 纹
裂纹
裂纹
图1 B侧后数第2根角焊缝存在裂纹 图2 B侧后数第9根角焊缝存在裂纹
处理措施：对水冷壁膨胀系统按设计要 求进行核查，对发现与设计不符的应及 时恢复处理；扩大比例检查，发现裂纹 进行清理；改进措施，消除或减弱膨胀 对管座的影响。
节流孔设计是锥斗状孔板，设计孔板材 料为奥氏体不锈钢1Crl8Ni9Ti。
实际节流孔为直孔，且制造的光洁度不 好，略带毛刺，材质为1Crl3。节流孔结 构及材质与设计不符 。
在水冷壁节流孔板处，水温超过300℃ ， 压力近30 MPa，此时水的密度在0.7 g／ cm3左右，由于节流孔板的作用，压力 突然降低，特别是侧墙区域节流孔径更 小，压降更为明显，因此磁性氧化铁的 溶解度更小，析出更为严重，同时由省 煤器迁移至水冷壁集箱的氧化铁微粒在 经过节流孔时由于紊流、磁性等作用， 在节流孔板上聚集、长大。
“四管”泄漏是火力发电机组中最频繁的事故， 是影响机组稳定可靠运行的关键因素；
锅炉“四管”防磨防爆检查及预防措施 骆义风
锅炉“四管”防磨防爆检查及预防措施骆義风摘要：电厂生产运行中，电厂锅炉是非常重要的能源设备，由于锅炉工作压力大、运行消耗高，在应用中应该密切关注锅炉配件的检修工作，其中以四管防磨防爆检查与预防最为关键。
下面文章就对四管爆管危害和相应的预防措施展开探讨。
关键词：四管防磨；防磨防爆；锅炉防爆；防爆检查引言过热器、再热器、水冷壁、省煤器（简称“锅炉四管”）等部件是锅炉内部的主要结构件，长期在火焰、烟气、飞灰等十分恶劣的使用环境介质中运行，因而在服役过程中发生一系列材料组织与性能的变化，最终导致锅炉四管的老化与失效。
随着大容量、高参数机组不断投入使用，特别是超临界和超超临界用耐热钢等级不断提升，锅炉四管防泄漏与安全运行监督工作的重要性也越来越高。
1锅炉“四管”爆管的危害用电量和外输出电量在不断的增加，这也增加了锅炉事故发生的概率。
锅炉发生的事故中“四管”的泄漏是最严重的，会对电厂带来严重的损害，使得电厂的效益严重降低，一旦出现四管泄漏情况，必须停炉抢修或转检修，这样就会对发电产生直接影响，从而降低电厂的经济效益，此外，四管爆管的漏点位置不固定，寻找锅炉内部出现问题的管道和进行它的维修会浪费很多的时间，还要花费很多的物力和财力，就会严重影响发电厂的经济效益。
并且，如果没有对泄漏问题进行及时有效的处理，就会出现大规模的爆炸，威胁人们的生命安全。
2锅炉“四管”磨损、爆漏的主要原因2.1制度执行监管不足目前，我国的电厂已经充分地意识到锅炉防磨防爆的重要性，并制定了明确的制度，但在执行程度的监督管理中却存在漏洞。
由于锅炉四管磨损、爆漏较多相关制度方面还需要不断完善，例如，尽管电厂的锅炉防爆防磨检查专员拥有专业的技术，并且严格依照规定对锅炉进行检查，但是检查结果的描述过于笼统且没有统一的标准，缺少具体的数据信息，因此导致数据的准确性出现问题，在进行后期统计分析时，所得结果与真实状况存在较大误差，不能准确地反映锅炉壁厚。
超超临界锅炉防磨防爆技术措施
超超临界锅炉防磨防爆技术措施针对超超临界锅炉可能发生的四管泄漏型式与原因，可以对不同型式的爆管采取以下措施。
1. 节流孔堵塞为防止节流孔堵塞，必须在锅炉选型、制造控制、安装、调试、运行与维护中采取以下措施。
1.1. 选型在锅炉选型时应尽量要求锅炉厂少设计节流孔调节阻力的结构。
如果必须设计应控制节流孔尺寸不能过小。
安装节流孔的换热管应设计在集箱上部进汽，减少杂物进到节流孔的几率。
节流孔结构尽量不采用节流短管结构，可以考虑在集箱开孔时平衡换热管阻力。
在水冷壁进口处安装节流孔时，应将集箱出水口设计在上部，宜在集箱端部设置捕积杂物的结构。
1.2. 制造控制制造检验时应注意清理干净加工杂物与屑末，清除干净锈皮、焊渣。
按工艺要求进行防腐保护和密封。
在运输与储存过程中注意按要求储存和密封。
1.3. 安装在安装过程中注意清除干净制造遗留的杂物和内壁氧化皮，对锅炉系统及其附属系统应按设计要求进行处理。
该防腐应防腐，该保护应进行保护，该酸洗的应该进行酸洗。
防止处理不当引起管道内积聚杂物和锈皮、氧化皮等。
在安装密封时应注意检查管道内杂物清理状况，尽量降低系统内积存杂物的可能。
1.4.调试在调试过程中应改善锅炉冲管效果，对于有节流孔结构的锅炉不宜完全采用稳压冲管的方式，建议采用降压冲管或稳压冲管与降压冲管结合的方式，增大冲管系数，提高冲管质量。
在每阶段冲管结束后打开有节流孔的受热面进口集箱，对积存的杂物进行人工清理。
1.5.运行在运行过程中加强对壁温监测，尽早发现节流孔堵塞现象。
1.6. 维护在锅炉检修时对节流孔及其进口集箱进行检查与清理，重点检查联箱和管道的盲端等死角区域。
同时对节流孔结构受热面上游的受热面出口集箱进行清理。
增加换热管壁温测点，增加堵塞后能被发现的可能。
如果某个受热面堵塞过多时可考虑在进口集箱进汽管安装滤网，并对滤网定时清理。
2. 氧化皮脱落对于氧化皮脱落主要在设备选型，运行与维护上采取以下措施。
2.1. 设备选型在设备选型上主要是审核锅炉厂高温受热面材料设计是否合适，在选用高温受热面管材时除考虑高温强度、材料组织与性能变化外，还应当重点考虑材料抗高温氧化性能。
超超临界锅炉“四管”防磨防爆
超超临界锅炉“四管”防磨防爆
SA-213T23 SA-213T23 SA-213T92 SA-213T92 DMV310N SA-213TP347HFG DMV310N DMV304HCu DMV310N DMV310N SA-213T91 SA-213T91 SA-213T92 SA-213T92 DMV310N SA-213TP347HFG DMV310N DMV304HCu DMV310N DMV310N SA-210C 15CrMoG 12Cr1MoVG SA-213T23 SA-213T23 SA-210C SA-213T23 SA213T23 SA213T92 DMV304HCu DMV310N SA-213TP347HFG DMV304HCu
高再管屏更换4屏每圈5根每
6
#2炉
Φ50.8×4.5 200 240 屏10圈共200根
超超临界锅炉“四管”防磨防爆
“四管”防磨、防爆的重要性
锅炉防磨防爆是保证机组安全、稳定、经济运行的重要基础工作，70%的机组非停原因是由于 锅炉“四管”泄漏四管爆漏造成。
为了防止锅炉水冷壁、过执器、再热器和省煤器（简称四管）泄漏，减少锅炉非计划停 运次数，提高锅炉运行的安全性和经济性，我们应坚持“预防为主”，摸索“四管”泄漏的特点和规律。 分析查找“四管”泄漏的影响因素并且制定有效的防范措施和改造方案，使锅炉处于良好的运行状态， 最大限度地减小“四管”泄漏次数。
超超临界锅炉“四管”防磨防爆
正是由于上述低铬耐热钢和改良型9％-12％Cr铁素体型钢的研制及使用成功，促进和保证了 超超临界机组的发展，并降低了超超临界机组的造价，在经济上具备竞争力。目前，这些新型钢 已在欧洲和日本的电厂推广应用，主蒸汽温度最高达610℃。
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2 2010年3月18日
#1炉
安装焊缝 咬边
冷灰斗水 冷壁
Φ38.1×7.5
23根
46
3 2010年5 咬边
高再进口 集箱管座
冷灰斗水 冷壁 高再进口 集箱管座 高再管屏 爆管
T23 15CrMoG
Φ50.8×3.5
960
1920
SA213T23更换为12Cr1MoVG， 增加壁厚为4.5
正是由于上述低铬耐热钢和改良型9％-12％Cr铁素体型钢的研制及使用成功，
促进和保证了超超临界机组的发展，并降低了超超临界机组的造价，在经济上具备
竞争力。目前，这些新型钢已在欧洲和日本的电厂推广应用，主蒸汽温度最高达 610℃。
省煤器进口温度 省煤器出口温度 顶棚入口温度 低过进口温度 低过出口温度 屏过进口温度
的若干技术问题还须进一步研究：在所选蒸汽参数下，锅炉、汽轮机各部件所选用 材料、壁厚、用材量、造价分析，运行性能及技术经济分析；还应验证新材料的持 久强度、蠕变强度、断裂韧性、低周疲劳特性、设计应用安全系数，热应力寿命损
耗特性、工艺性等。
新昌电厂锅炉”四管”材质
省煤器 297-338 1 2 管子Φ51×8 管接头Φ51×8 SA-210C SA-210C 1 2 3 4 5 1 2 1 2 3 4 1 2 3 4 5 6 7 8 1 2 3 4 5 内螺纹Φ38.1×7.5 管子Φ38.1×7 管子Φ31.8×9 管子Φ31.8×8.5 管子Φ70×22 管子Φ63.5×10 管子Φ57×9 管子Φ31.8×9 管子Φ34×8 管子Φ38.1×9 管子Φ45×12.5 管子Φ54×14 管子Φ57×13.5 管子Φ63.5×12.5 管子Φ70×13.5 管子Φ57×10 管子Φ63.5×13 管子Φ54×9.5 管子Φ57×10.5 管子Φ45×6.5 管子Φ45×7 管子Φ45×7.5 管接头Φ45×6.5 管接头Φ45×7.5 SA-213T2 15CrMoG 15CrMoG 15CrMoG 12Cr1MoVG 15CrMoG 15CrMoG 15CrMoG 15CrMoG 15CrMoG 15CrMoG 12Cr1MoVG 12Cr1MoVG 12Cr1MoVG 12Cr1MoVG 15CrMoG 15CrMoG 15CrMoG 15CrMoG 12Cr1MoVG 12Cr1MoVG 12Cr1MoVG 12Cr1MoVG 12Cr1MoVG
新昌电厂受热面设计温度
297 338 415 427 457 449 ℃ ℃ ℃ ℃ ℃ ℃ 屏过出口温度 高过进口温度 高过出口温度 低再进口温度 低再出口温度 高再出口温度 544 528 605 362 493 602 ℃ ℃ ℃ ℃ ℃ ℃
国外的成功运行经验为我国设计制造超超临界发电机组打下良好基础，但材料
mm
51/57 4.5
T23 50.8*3.5
壁厚
mm
12Cr1MoVG/15CrMoG/SA
器材质
DMV304 50.8*3.5 DMV310 50.8*3.5 TP347 50.8*3.5 DMV310 50.8*3.5
51 高温再热器管径 mm 4 壁厚 mm HR (外三圈)/SUPER304H 材质
960
1920
#2炉
Φ50.8×4.5
200
240
高再管屏更换4屏每圈5根每 屏10圈共200根
“四管”防磨、防爆的重要性
锅炉防磨防爆是保证机组安全、稳定、经济运行的重要基础工作，70%的机 组非停原因是由于锅炉“四管”泄漏四管爆漏造成。
为了防止锅炉水冷壁、过执器、再热器和省煤器（简称四管）泄漏，减少 锅炉非计划停运次数，提高锅炉运行的安全性和经济性，我们应坚持“预防为 主”，摸索“四管”泄漏的特点和规律。分析查找“四管”泄漏的影响因素并 且制定有效的防范措施和改造方案，使锅炉处于良好的运行状态，最大限度地 减小“四管”泄漏次数。
超超临界锅炉 “四管”防磨、防爆
吴宏亮
主要内容
锅炉四管与新型材料的发展 “四管”防磨、防爆的重要性
爆管的原因及分析、措施
投产前“四管”工作重点 投产后“四管”工作重点
锅炉四管与新型材料的发展
超超临界机组必须采用热强度高、抗高温烟气氧
化腐蚀和高温汽水介质腐蚀、可焊性和工艺性良好的
材料，而且材料价格也是必须考虑的关键问题。 火电机组用钢主要有两大类：奥氏体钢和铁素体 钢（包括珠光体、贝氏体和马氏体及其两相钢）。奥
冷灰斗前墙左侧咬边裂缝、 后墙灰斗起弯处 SA213T23更换为12Cr1MoVG， 增加壁厚为4.5
4 2010年4月14日
#2炉
Φ38.1×7.5
4根
8
5 2010年4月20日 2010年6月13日 6
#2炉
制造缺陷 吹灰器吹 损
T23 TP347H、 SUPER304H、 DMV310N
Φ50.8×3.5
片数 管径 壁厚 屏式过热器材质
片 mm mm
15 51/45
11.5/9.1
10.2/9.2/8.0/7.3
HR3C/SUPER304H 高温过热器544-605 片数 末级过热器管径 末级过热器壁厚 末级过热器材质 片 mm mm 35 51/45
11/7.7 9.8/8.8/6.8/6.5
HR3C/SUPER304H
再热器
高再
布置位置：
低再 低再：前烟道 高再：水平烟道上方
布置特点：
按不同温度与压力，在不同区域采 用不同材质管段
高温再热器出口集箱
T91 50.8*4.5
高温再热器入口集箱
低温再热器管径
12Cr1MoV 50.8*4.5 DMV304 50.8*4.5 DMV304 50.8*3.5 DMV310 50.8*3.5 TP347 50.8*3.5 DMV310 50.8*3.5
4×192
防磨盖板
123 0.1
水冷壁
布置位置：
锅炉炉膛区域 水平烟道区域 水冷壁
布置特点：
炉膛下部：螺旋管圈内螺纹管 炉膛上部：垂直水冷壁管 中间混合集箱 炉膛冷灰斗的倾角55°
炉膛下部螺旋水冷壁
温度338-415
管径×壁厚/倾角 材质
Φ 38.1×7（Φ 38.1×7.5）/19.471 15CrMoG/SA-213T2
DMV304 50.8*3.5
新昌电厂“四管”历次泄漏记录
序 时间 炉号 泄漏原因 部位 材质 规格 数量 焊口 备注
1 2009年12月15日 #1炉
异物堵塞 后超温
低过悬吊 管
12Cr1MoV 15CrMoG
Φ57×13.5
3段
6
低温过热器悬吊管上部换至 后包墙下集箱
右侧后墙水冷壁冷灰斗下部、 左侧墙标高25米处
管子Φ 31.8×8.5 15CrMoG Φ 584.2×100 12Cr1MoVG
过热器
屏过 高过 低过
布置位置：
顶棚：炉膛与尾部烟道区域上方 包墙：尾部烟道四周 中隔墙：前后烟道中间隔断 悬吊管：前后烟道
低过：后烟道 屏过：锅炉炉膛上方 高过：折焰角上方
布置特点：
按不同温度与压力，在不同区域采
1Cr-Mo-V(12Cr1MoV)以及 9％-12％Cr系的Cr-Mo与Cr-Mo-V钢等，其允许主汽温为538566℃。 （2） 改良型9％-12％铁素体－马氏体钢。包括9Cr-1Mo（SA335，T91/P91）、NF616、 HCM12A、TB9、TB12等，一般用于566-593℃的蒸汽温度范围。其允许主汽温为610℃， 30MPa再热汽温625℃；使用壁温：锅炉625-650℃，汽机600-620℃。 （3） 新型奥氏体耐热钢。包括：18Cr-8Ni系，如SA213 TP304H、TP347H、TP347HFG、 Super 304H、Tempaloy A-1 （18Cr-8Ni-Nb-Ti）等；20-25Cr系，如HR3C、NF709、 Tempaloy A-3 （22Cr-15Ni-Nb-N）等。这些材料的使用壁温达650-750℃，可用于汽温高 达600℃的过热器与再热器管束，具有足够的蠕变断裂强度和很好的抗高温腐蚀性能。
单位 MPa(g) MPa(g) ℃ ℃ m2 MPa m/s m/s
数值 32.05 29.75 297 340 15386 0.02 12 10
光管、顺列布置
mm mm mm 51 37 114.3
省煤器管材质
省煤器管并联管数 省煤器管的防磨设施 省煤器总水容积 省煤器总压降 m3 MPa
SA-210C
SA-213T23 SA-213T23 SA-213T92 SA-213T92 DMV310N SA-213TP347HFG DMV310N DMV304HCu DMV310N DMV310N SA-213T91 SA-213T91 SA-213T92 SA-213T92 DMV310N SA-213TP347HFG DMV310N DMV304HCu DMV310N DMV310N SA-210C 15CrMoG 12Cr1MoVG SA-213T23 SA-213T23 SA-210C SA-213T23 SA213T23 SA213T92 DMV304HCu DMV310N SA-213TP347HFG DMV304HCu
炉膛上部垂直水冷壁 垂直水冷壁前、侧墙管规格 管子Φ 31.8×9 后墙水平烟道以下管规格 后墙水平烟道底部管规格 凝渣管规格 水平烟道侧墙前管规格 水冷壁出口混合集箱 15CrMoG
管子Φ 31.8×8.5 15CrMoG 管子Φ 31.8×8.5 15CrMoG 管子Φ 70×22 12Cr1MoVG
氏体钢比铁素体钢具有高的热强性，但膨胀系数大，
导热性能差，抗应力腐蚀能力低，工艺性差，热疲劳 和低周疲劳（特别是厚壁件）也不及铁素体钢，且成 本高得多。