第七章 频响函数的估计

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频响函数

频响函数

yx梁受迫振动的基本方程:())()(0x x t F EIu um IV -⋅=+δ 当受恒定力作用时,)(1)(t F t F ⋅-= 当受冲击载荷时,)()(t F t F δ⋅-= 设∑∑==nbn nbn n t q lxn t q x t x u )(sin)()(),(πφ,代入基本方程,两边同乘m φ,在整段梁上积分,得:⎰⎰∑⎰∑--=⋅⋅+⋅⋅lm l nbn IV nm lnbn n mdxx x x F dx t q x x EI dx t qx x m 000)(0)()())()(()())()(()(φδφφφφ考虑到振型的正交性,上式可化简为:)()()(00244402x F dx x q l EI n dx x q m n ln bn l nbn φφπφ⋅-=+⋅⎰⎰ ,即: lx n ml Fdx x x F q q ln n bn bn bn 00202sin2)()(πφφω⋅-==+⎰ 以零初始条件解此微分方程,得到:)1(cos sin 202-=t l x n mlFq bn bn bn ωπω 进行Laplace 变换,)1(sin 2)(2202ss s l x n ml F q L bn bn bn -+=ωπω,而输入力: sFt F L t F L -=⋅-=))(1())((所以)(sin2)()()(22ωωπω-=='bn bn n m l l x n F L q L H l x n m l l x n l x n H H bn n n πωωππωωsin )(sin2sin )()(220⋅-=⋅'= ∑∑∑⋅-=⋅'==n bnn n n n l x n m l l x n l x n H H H πωωππωωωsin )(sin2sin )()()(220或者,直接将化简后的方程两边Laplace 变换:lx n sml Fq q s bn bn bn 022sin 2πω⋅-=+,可直接得到: )(sin2)()()(220ωωπω-=-=='bn bnbn nml l x n sFq F L q L H 当载荷为冲击载荷时,也可直接将化简后的方程两边Laplace 变换:lx n ml Fq q s bn bn bn 022sin 2πω⋅-=+,同样可以得到: )(sin2)()()(220ωωπω-=-=='bn bn bn n m l l x n F q F L q L H 由此可以看出,频响函数仅仅同梁的性质有关,而与激励无关 考虑阻尼,类似单自由度系统:∑∑∑⋅-⋅⋅+=⋅'==n bn bn n n n n l x n j m l l x n l x n H H H πωζωωππωωωsin )2(sin2sin )()()(220下面讨论速度和加速度的频响函数: 由)1(cos sin 202-=t l x n mlF q bn bn bn ωπω,得到:t l x n ml Fq bn bn bn ωπωsin sin 20-= 2202201sin 2sin 2)(bnbn bn bn bn s l x n ml F s l x n ml F qL ωπωωπω+-=+-= )(sin2)()()(22ωωωπω-⋅=-=='bn bnbn nml j l x n sFqF L q L H∑∑∑⋅-⋅=⋅'==nbn nnnn l x n m l jl x n l xn H H H πωωωππωωωsin )(sin2sin )()()(22同理,有阻尼时:∑∑∑⋅-⋅⋅+⋅=⋅'==n bnbn n n n n l x n j m l jl x n l x n H H H πωζωωωππωωωsin )2(sin2sin )()()(220加速度:t lx n m l Fqbn bn ωπcos sin 20-= 220sin 2)(bnbn s sl x n ml F qL ωπ+-= )(sin2)()()(2220ωωωπω--=-=='bn bn bn nml l x n sFqF L q L H ∑∑∑⋅--=⋅'==n bnn n n n l x n m l l x n l x n H H H πωωωππωωωsin )(sin2sin )()()(2220 同理,有阻尼时:∑∑∑⋅-⋅⋅+-=⋅'==n bnbn n n n n l x n j m l l x n l x n H H H πωζωωωππωωωsin )2(sin2sin )()()(2220 加入弹簧质量系统:x对于k 非常大的情况,可以近似认为弹簧质量系统为刚体,基本不影响桥的性质,所以()()()∑∑⋅--==≈n bnn n M l x n m l l x n H t F FT y FT H πωωωπωωsin )(sin2)()(2220 对于k 不是足够大可以认为弹簧质量系统为刚体的时候,由冲量定理,得:()v qM t F ⋅=⋅δ 此后弹簧质量系统和桥耦合振动在某一固定位置0x ,()()Mt F q v δ⋅=0 车桥耦合系统的运动方程为:())()(0x x t f EIu um IV -⋅=+δ ()0x u k kq qM v v ⋅=+ 设∑∑==nbn nbn n t q lxn t q x t x u )(sin)()(),(πφ,代入基本方程,两边同乘m φ,在整段梁上积分,得:()⎰⎰∑⎰∑-=⋅⋅+⋅⋅lm l nbn IV n m lnbn n mdx x x x t f dx t q x x EI dx t qx x m 000)(0)()())()(()())()(()(φδφφφφ考虑到振型的正交性,上式可化简为:())()()(00244402x t f dx x q l EI n dx x q m n ln bn l nbn φφπφ⋅=+⋅⎰⎰ ,即: ()lx n ml t f dx x x F q q ln n bn bn bn 00202sin2)()(πφφω⋅==+⎰ 其中,()Mg qM t f v --= ,所以: ()lx n ml Mg q M q q v bn bn bn 02sin 2πω⋅+-=+又因为g qv << ,所以上式可以改写为 lx n ml Mg q q bn bn bn 02sin 2πω⋅-=+ 以零初始条件解此方程,得到:)1(cos sin 202-=t l x n mlMgq bn bn bn ωπω 于是:()()∑-⋅=⋅=+nbn bn v v v v v t mlMgl x n x u q q1cos 2sin 2022022ωωπωωω 以()00=v q ,()()Mt F qv δ⋅=0 为初始条件,解此方程,得到:()()()()∑∑∑--+--⋅⋅=n bn n bn bnv bn v n v bnv v v v l x n ml Mg t l x n ml Mg t l x n ml Mg t M t F t q 0220222220222sin 2cos sin 2cos sin 2sin πωωπωωωωωπωωωωδx加入激励力,车桥耦合系统的运动方程为:())()(0x x t f EIu um IV -⋅=+δ ()t F x u k kq q M v v ωsin 0⋅-⋅=+ 同上可得:()lx n ml t f dx x x F q q ln n bn bn bn 00202sin2)()(πφφω⋅==+⎰ 其中,()t F qM t f v ωsin --= ,所以: ()lx n ml t F q M q q v bn bn bn 02sin sin 2πωω⋅+-=+当弹簧刚度非常大时,可以认为()t F x u k kq v ωsin 0⋅-≈⋅- 所以上式可以改写为lx n ml t F q q bn bn bn 02sin sin 2πωω⋅-=+ 以零初始条件解此方程:()()()t l x n ml Ft l x n ml F t q bn bn Bn bn bn ωπωωωπωωωωsin sin 2sin sin2022022---=于是:()()()t M F l x n ml F t t l x n ml F t MFx u q qn bn v n bn bn bn v v v v v ωπωωωωωπωωωωωωωωsin sin 2sin sin sin 2sin 0222202222022⋅----=⋅-⋅=+∑∑ 令:()()∑=-=-=nnbn vn bn bn v n B B l x n m l F B l x n m l F A ,sin 2sin 2022222222πωωωπωωωωω则:t M F B t A q qnbn n v v v ωωωsin sin 2⎪⎭⎫ ⎝⎛+-=+∑以零初始条件解此方程:()()()()tM F B A t M F B t A q vn v v bnv v n bn v n bn v bn n v ωωωωωωωωωωωωωωωsin sin sin 22222222⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-++--+-+--=∑∑板振动的基本方程:()()00224,y y x x t F tm D --⋅=∂∂+∇δωω设()()()()∑∑∑∑==mnmn mnmn mn t q byn a x m t q y x W t y x ππωsin sin,,,,代入基本方程: ()()()()00222224,sin sin sin sin y y x x t F t q b y n a x m m t q b y n a x m b n a m D m n mn m n mn --=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+∑∑∑∑δπππππ 两边同乘byn a x m ππsin sin,积分,得到: ()()t q ab b l a k D dxdy t q b y l b y n a x k a x m b n a m D kl a bm n mn 4sin sin sin sin 22222400222224⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎰⎰∑∑ππππππ()()t q abm dxdy t qb y l b y n a x k a x m m kl a bmnmn 4sin sin sin sin00=⎰⎰∑∑ππππ ()()()by l a x k t F dxdy b yl a x k y y x x t F a b000000sin sin sin sin,ππππδ=--⋅⎰⎰ 所以:()()()b y l a x k t F ab t q m t q b l a k D kl kl00222224sin sin 4πππ=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+ 令2222242⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=b l a k m D kl πω得到 ()()()by l a x k t F ab m t q t q kl kl kl 002sin sin 4ππω=+直接对上式进行Laplace 变换,得到:by l a x k ab m s F q q s kl kl kl 0022sin sin 4ππω⋅-=+)(sinsin4)()()(2200ωωππω-=-=='kl bn bn n ab m b y l a x k s F q F L q L H 所以频响函数为:()∑∑-=klkl b y l a x k ab m b y l a x k H ππωωππωsin sin )(sin sin4220 当记入阻尼时()∑∑-⋅⋅+=k l klkl b y l a x k j ab m b y l a x k H ππωζωωππωsin sin )2(sinsin42200 对于速度:()∑∑-⋅⋅+⋅⋅=k l kl kl b y l a x k j ab m b y l a x k j H ππωζωωππωωsin sin )2(sinsin42200 同样,对于加速度:()∑∑-⋅⋅+⋅-=k l kl kl b y l a x k j ab m b y l a x k H ππωζωωππωωsin sin )2(sin sin422002。

第七章频响函数及相干分析

第七章频响函数及相干分析

第七章频响函数及相干分析在信号处理领域中,频响函数及相干分析是非常重要的概念和工具。

频响函数是描述信号在频域上响应特性的函数,而相干分析则是用来研究信号之间的相关性和相关性随频率的变化规律。

1.频响函数频响函数是描述信号在频域上的响应特性的函数。

它可以是一个复数函数,表示信号在不同频率上的幅度和相位变化,也可以是一个实数函数,只表示信号的幅度变化。

常见的频响函数包括:-幅度响应函数:表示信号在不同频率上的幅度变化。

常用的表达方式有dB值和增益值。

在实际应用中,我们通常更关注信号的幅度响应,因为它反映了信号在传输过程中是否发生了衰减或放大。

-相位响应函数:表示信号在不同频率上的相位变化。

相位响应通常用角度表示,取值范围为-180°到180°,其表示不同频率上信号的相对延迟。

频响函数是非常重要的,因为它能帮助我们了解信号在不同频率上的响应特性,对信号的传输、放大以及滤波等处理过程有着重要的指导作用。

2.相干分析相干分析是用来研究信号之间的相关性和相关性随频率的变化规律的方法。

在信号处理中,我们经常需要了解不同信号之间的相互关系,相干分析就是用来帮助我们进行相关性的分析和判断。

相干分析可以帮助我们了解信号之间的相干性质,即它们在时间上的相关性以及在频率上的相关性。

通过相干分析,我们可以定量地描述不同信号之间的相关程度,并判断它们之间是否存在一定的关联关系。

相干分析常用的工具包括:-自相关函数:用于衡量信号在不同时间点上的自相关性。

自相关函数的值表示信号在不同时间点上与自身的相关程度。

-互相关函数:用于衡量两个信号之间的相关性。

互相关函数的值表示不同信号之间的相关程度。

-相干函数:用于衡量两个信号之间的相干性。

相干函数是互相关函数的归一化形式,其取值范围为0到1通过相干分析,我们可以深入了解信号之间的相关性,并对信号之间的相关关系进行量化和度量。

这对于信号处理领域的许多应用如通信、信号传输以及信号分析等都有着非常重要的意义。

数字信号处理第七章习题解答

数字信号处理第七章习题解答

————第七章———— FIR 数字滤波器设计7.1 学 习 要 点7.1.1 线性相位FIR 数字滤波器特点归纳1. 线性相位概念设()()[]n h FT eH j =ω为FIR 滤波器的频响特性函数。

()ωj e H 可表示为()()()ωθωωj g j e H e H =()ωg H 称为幅度函数,为ω的实函数。

应注意()ωg H 与幅频特性函数()ωj e H 的区别,()ωj e H 为ω的正实函数,而()ωg H 可取负值。

()ωθ称为相位特性函数,当()ωτωθ-=时,称为第一类(A 类)线性相位特性;当()ωτθωθ-=0时,称为第二类(B 类)线性相位特性。

2. 具有线性相位的FIR 滤波器的特点(()n h长度为N )1)时域特点A 类:()()()()⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧--=-=--=2121,1N N n n h n N h n h ωωθ偶对称关于 (7.1)B 类:()()()()⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧---=-=---=21221,1N N n n h n N h n h ωπωθ奇对称关于 (7.2)群延时:()21-==-N d d τωωθ为常数,所以将A 类和B 类线性相位特性统称为恒定群时延特性。

2)频域特点A 类:N 为奇数(情况1):()ωg H 关于ππω2,,0=三点偶对称。

N 为偶数(情况2):()ωg H 关于πω=奇对称(()0=πg H )。

B 类:N 为奇数(情况3):()ωg H 关于ππω2,,0=三点奇对称。

N 为偶数(情况4):()ωg H 关于πω2,0=奇对称,关于πω=偶对称。

3. 要点(1)情况1:可以实现所有滤波特性(低通、高通、带通、带阻和点阻等)。

(2)情况2:()0=πg H ,不能实现高通、带通和点阻滤波器。

(3)情况3:只能实现带通滤波器。

(4)情况4:不能实现低通、带阻和点阻滤波器。

7.1.2 FIR 数字滤波器设计方法 FIR 滤波器设计方法: (1)窗函数法 (2)频率采样法 (3)切比雪夫逼近法1. 窗函数法的设计步骤与要点设()()[]n h FT eH d j d =ω为希望逼近的频响特性函数,()()[]n h FT e H j d =ω为用窗函数法设计的实际滤波器的频响函数。

频率响应函数估计方法综述

频率响应函数估计方法综述

为了方便计算和操作 ,对公式 ( 12)两边取对数 ,即定义
Hlog ( f) = log[ Hgeom ( f) ] =
n
∑ 1
n
k =1
log[ Hk
( f)
]
( 13 )
对于 Harithm估计 , 当 |M ( f) /X ( f) | < 1 时 , 式 ( 11 )可以
按照 Taylor级数展开 ,并且可以进一步证明 (具体证明
计 ,而且易证明 H3 Ε H4 ,这样可得 H1 ~ H4 估计的关系
为 H1 Φ H4 Φ H3 Φ H2 。
1.
4 Ha rithm 和
估计 Hgeom
[1 - 2]
针对图 1系统输入输出均包含有加性噪声干扰的
情况 ,人们提出了很多平均方案来减小误差 , 包括很多
的非线性平均技术 。在文献 [ 1 ]中作者就针对多次系
基金项目 : 国家自然科学基金资助项目 (编号 50605065 )重庆大学研究生 科技创新基金 ,项目编号 : 200701Y1B01000196 收稿日期 : 2007 - 07 - 27 修改稿收到日期 : 2007 - 09 - 10 第一作者 段虎明 男 ,博士生 , 1979年 1月生
谱 , Z ( f)为系统输入端的测量信号的频谱 , N ( f)为系 统输出端的随机噪声的频谱 , Y ( f)为系统输出端的测 量信号的频谱 。这样系统的频响函数就可以表示为
(2)
然而实测的输入输出信号中总是存在各种干扰噪声信
号 ,因此频响函数一般不能精确计算 。为了减小误差 , 提高频响函数的测量精度 , 学者们提出了一系列的频 响函数估计方法 ,下面对它们作简要介绍 。 111 H1 估计 [1 - 8 ] 对图 1所示的系统 , 按照最小二乘估计原则可定 义 H1 估计为 :

设备振动传递路径的频响函数计算方法研究

设备振动传递路径的频响函数计算方法研究

mjFm2=X
j2

┇ ┇ 设
设 设

┇┇
.

H设
墒设
1jF1k+H
2jF2k+…+H
mjFmk=X
jk
Hale Waihona Puke (3)式中:下标 m 为频响函数编号,下标 k 为工况编号,
下标 j 为评估点编号。
当工况数目 k 大于或等于频响函数数目 m 时,
2018 年第 11 期
王楷,等:设备振动传递路径的频响函数计算方法研究
总第 187 期 2018 年第11 期
机械分析与设计
机械管理开发 MECHANICAL MANAGEMENT AND DEVELOPMENT
Total 187 No.11,2018
DOI:10.16525/14-1134/th.2018.11.021
设备振动传递路径的频响函数计算方法研究
同工况,求解分段函数中的未知参数,从而获得未知的频响函数。为验证该方法的准确性,利用某型海水泵进
行实验,计算海水泵进口管路和出口管路的支撑点到评估点的频响函数。实验结果显示:在 300~700Hz 频段
内,频响函数的计算值与测试值总级相差 1 dB,满足工程要求。由此可见,运用本方法计算设备振动传递路径
工况传递路径分析法是在传递路径分析法[6]的 基础上发展演变而来的,其基本原理基于假设:来自
收稿日期:2018-04-15 第一作者简介:王楷(1987—),男,毕业于山东科技大学机械设
计制造及其自动化专业,初级工程师,主要从事海洋科技与装
备研发及工程应用。
不同路径的所有部分响应构成了总响应。
移 Xj= Xij . i

振动方面的专业英语及词汇

振动方面的专业英语及词汇

振动方面的专业英语及词汇振动方面的专业英语及词汇参见《工程振动名词术语》1、振动信号的时域、频域描述振动过程 (Vibration Process)简谐振动 (Harmonic Vibration)周期振动 (Periodic Vibration)准周期振动 (Ouasi-periodic Vibration)瞬态过程 (Transient Process)随机振动过程 (Random Vibration Process) 各态历经过程 (Ergodic Process)确定性过程 (Deterministic Process)振幅 (Amplitude)相位 (Phase)初相位 (Initial Phase)频率 (Frequency)角频率 (Angular Frequency)周期 (Period)复数振动 (Complex Vibration)复数振幅 (Complex Amplitude)峰值 (Peak-value)平均绝对值 (Average Absolute Value)有效值 (Effective Value,RMS Value)均值 (Mean Value,Average Value)傅里叶级数 (FS,Fourier Series)傅里叶变换 (FT,Fourier Transform)傅里叶逆变换 (IFT,Inverse Fourier Transform) 离散谱 (Discrete Spectrum)连续谱 (Continuous Spectrum)傅里叶谱 (Fourier Spectrum)线性谱 (Linear Spectrum)幅值谱 (Amplitude Spectrum)相位谱 (Phase Spectrum)均方值 (Mean Square Value)方差 (Variance)协方差 (Covariance)自协方差函数 (Auto-covariance Function)互协方差函数 (Cross-covariance Function)自相关函数 (Auto-correlation Function)互相关函数 (Cross-correlation Function)标准偏差 (Standard Deviation)相对标准偏差 (Relative Standard Deviation)概率 (Probability)概率分布 (Probability Distribution)高斯概率分布 (Gaussian Probability Distribution) 概率密度 (Probability Density)集合平均 (Ensemble Average)时间平均 (Time Average)功率谱密度 (PSD,Power Spectrum Density)自功率谱密度 (Auto-spectral Density)互功率谱密度 (Cross-spectral Density)均方根谱密度 (RMS Spectral Density)能量谱密度 (ESD,Energy Spectrum Density)相干函数 (Coherence Function)帕斯瓦尔定理 (Parseval''''s Theorem)维纳,辛钦公式 (Wiener-Khinchin Formula2、振动系统的固有特性、激励与响应振动系统 (Vibration System)激励 (Excitation)响应 (Response)单自由度系统 (Single Degree-Of-Freedom System) 多自由度系统 (Multi-Degree-Of- Freedom System) 离散化系统 (Discrete System)连续体系统 (Continuous System)刚度系数 (Stiffness Coefficient)自由振动 (Free Vibration)自由响应 (Free Response)强迫振动 (Forced Vibration)强迫响应 (Forced Response)初始条件 (Initial Condition)固有频率 (Natural Frequency)阻尼比 (Damping Ratio)衰减指数 (Damping Exponent)阻尼固有频率 (Damped Natural Frequency)对数减幅系数 (Logarithmic Decrement)主频率 (Principal Frequency)无阻尼模态频率 (Undamped Modal Frequency)模态 (Mode)主振动 (Principal Vibration)振型 (Mode Shape)振型矢量 (Vector Of Mode Shape)模态矢量 (Modal Vector)正交性 (Orthogonality)展开定理 (Expansion Theorem)主质量 (Principal Mass)模态质量 (Modal Mass)主刚度 (Principal Stiffness)模态刚度 (Modal Stiffness)正则化 (Normalization)振型矩阵 (Matrix Of Modal Shape)模态矩阵 (Modal Matrix)主坐标 (Principal Coordinates)模态坐标 (Modal Coordinates)模态分析 (Modal Analysis)模态阻尼比 (Modal Damping Ratio)频响函数 (Frequency Response Function)幅频特性 (Amplitude-frequency Characteristics)相频特性 (Phase frequency Characteristics)共振 (Resonance)半功率点 (Half power Points)波德图(Bodé Plot)动力放大系数 (Dynamical Magnification Factor)单位脉冲 (Unit Impulse)冲激响应函数 (Impulse Response Function)杜哈美积分(Duhamel’s Integral)卷积积分 (Convolution Integral)卷积定理 (Convolution Theorem)特征矩阵 (Characteristic Matrix)阻抗矩阵 (Impedance Matrix)频响函数矩阵 (Matrix Of Frequency Response Function) 导纳矩阵 (Mobility Matrix)冲击响应谱 (Shock Response Spectrum)冲击激励 (Shock Excitation)冲击响应 (Shock Response)冲击初始响应谱 (Initial Shock Response Spectrum)冲击剩余响应谱 (Residual Shock Response Spectrum) 冲击最大响应谱 (Maximum Shock Response Spectrum) 冲击响应谱分析 (Shock Response Spectrum Analysis)3 、模态试验分析模态试验 (Modal Testing)机械阻抗 (Mechanical Impedance)位移阻抗 (Displacement Impedance)速度阻抗 (Velocity Impedance)加速度阻抗 (Acceleration Impedance)机械导纳 (Mechanical Mobility)位移导纳 (Displacement Mobility)速度导纳 (Velocity Mobility)加速度导纳 (Acceleration Mobility)驱动点导纳 (Driving Point Mobility)跨点导纳 (Cross Mobility)传递函数 (Transfer Function)拉普拉斯变换 (Laplace Transform)传递函数矩阵 (Matrix Of Transfer Function)频响函数 (FRF,Frequency Response Function)频响函数矩阵 (Matrix Of FRF)实模态 (Normal Mode)复模态 (Complex Mode)模态参数 (Modal Parameter)模态频率 (Modal Frequency)模态阻尼比 (Modal Damping Ratio)模态振型 (Modal Shape)模态质量 (Modal Mass)模态刚度 (Modal Stiffness)模态阻力系数 (Modal Damping Coefficient)模态阻抗 (Modal Impedance)模态导纳 (Modal Mobility)模态损耗因子 (Modal Loss Factor)比例粘性阻尼 (Proportional Viscous Damping)非比例粘性阻尼 (Non-proportional Viscous Damping) 结构阻尼 (Structural Damping,Hysteretic Damping) 复频率 (Complex Frequency)复振型 (Complex Modal Shape)留数 (Residue)极点 (Pole)零点 (Zero)复留数 (Complex Residue)随机激励 (Random Excitation)伪随机激励 (Pseudo Random Excitation)猝发随机激励 (Burst Random Excitation)稳态正弦激励 (Steady State Sine Excitation)正弦扫描激励 (Sweeping Sine Excitation)锤击激励 (Impact Excitation)频响函数的H1 估计 (FRF Estimate by H1)频响函数的H2 估计 (FRF Estimate by H2)频响函数的H3 估计 (FRF Estimate by H3)单模态曲线拟合法 (Single-mode Curve Fitting Method) 多模态曲线拟合法 (Multi-mode Curve Fitting Method) 模态圆 (Mode Circle)剩余模态 (Residual Mode)幅频峰值法 (Peak Value Method)实频-虚频峰值法 (Peak Real/Imaginary Method)圆拟合法 (Circle Fitting Method)加权最小二乘拟合法 (Weighting Least Squares Fitting method) 复指数拟合法 (Complex Exponential Fitting method)4、振动测试的名词术语1 )传感器测量系统传感器测量系统 (Transducer Measuring System)传感器 (Transducer)振动传感器 (Vibration Transducer)机械接收 (Mechanical Reception)机电变换 (Electro-mechanical Conversion)测量电路 (Measuring Circuit)惯性式传感器 (Inertial Transducer,Seismic Transducer)相对式传感器 (Relative Transducer)电感式传感器 (Inductive Transducer)应变式传感器 (Strain Gauge Transducer)电动力传感器 (Electro-dynamic Transducer)压电式传感器 (Piezoelectric Transducer)压阻式传感器 (Piezoresistive Transducer)电涡流式传感器 (Eddy Current Transducer)伺服式传感器 (Servo Transducer)灵敏度 (Sensitivity)复数灵敏度 (Complex Sensitivity)分辨率 (Resolution)频率范围 (Frequency Range)线性范围 (Linear Range)频率上限 (Upper Limit Frequency)频率下限 (Lower Limit Frequency)静态响应 (Static Response)零频率响应 (Zero Frequency Response)动态范围 (Dynamic Range)幅值上限 Upper Limit Amplitude)幅值下限 (Lower Limit Amplitude)最大可测振级 (Max.Detectable Vibration Level)最小可测振级 (Min.Detectable Vibration Level)信噪比 (S/N Ratio)振动诺模图 (Vibration Nomogram)相移 (Phase Shift)波形畸变 (Wave-shape Distortion)比例相移 (Proportional Phase Shift)惯性传感器的稳态响应(Steady Response Of Inertial Transducer)惯性传感器的稳击响应 (Shock Response Of Inertial Transducer) 位移计型的频响特性(Frequency Response Characteristics Vibrometer)加速度计型的频响特性(Frequency Response Characteristics Accelerometer)幅频特性曲线 (Amplitude-frequency Curve)相频特性曲线 (Phase-frequency Curve)固定安装共振频率 (Mounted Resonance Frequency)安装刚度 (Mounted Stiffness)有限高频效应 (Effect Of Limited High Frequency)有限低频效应 (Effect Of Limited Low Frequency)电动式变换 (Electro-dynamic Conversion)磁感应强度 (Magnetic Induction, Magnetic Flux Density)磁通 (Magnetic Flux)磁隙 (Magnetic Gap)电磁力 (Electro-magnetic Force)相对式速度传 (Relative Velocity Transducer)惯性式速度传感器 (Inertial Velocity Transducer)速度灵敏度 (Velocity Sensitivity)电涡流阻尼 (Eddy-current Damping)无源微(积)分电路 (Passive Differential (Integrate) Circuit) 有源微(积)分电路 (Active Differential (Integrate) Circuit)运算放大器 (Operational Amplifier)时间常数 (Time Constant)比例运算 (Scaling)积分运算 (Integration)微分运算 (Differentiation)高通滤波电路 (High-pass Filter Circuit)低通滤波电路 (Low-pass Filter Circuit)截止频率 (Cut-off Frequency)压电效应 (Piezoelectric Effect)压电陶瓷 (Piezoelectric Ceramic)压电常数 (Piezoelectric Constant)极化 (Polarization)压电式加速度传感器 (Piezoelectric Acceleration Transducer) 中心压缩式 (Center Compression Accelerometer)三角剪切式 (Delta Shear Accelerometer)压电方程 (Piezoelectric Equation)压电石英 (Piezoelectric Quartz)电荷等效电路 (Charge Equivalent Circuit)电压等效电路 (Voltage Equivalent Circuit)电荷灵敏度 (Charge Sensitivity)电压灵敏度 (Voltage Sensitivity)电荷放大器 (Charge Amplifier)适调放大环节 (Conditional Amplifier Section)归一化 (Uniformization)电荷放大器增益 (Gain Of Charge Amplifier)测量系统灵敏度 (Sensitivity Of Measuring System)底部应变灵敏度 (Base Strain Sensitivity)横向灵敏度 (Transverse Sensitivity)地回路 (Ground Loop)力传感器 (Force Transducer)力传感器灵敏度 (Sensitivity Of Force Transducer)电涡流 (Eddy Current)前置器 (Proximitor)间隙-电压曲线 (Voltage vs Gap Curve)间隙-电压灵敏度 (Voltage vs Gap Sensitivity)压阻效应 (Piezoresistive Effect)轴向压阻系数 (Axial Piezoresistive Coefficient)横向压阻系数 (Transverse Piezoresistive Coefficient)压阻常数 (Piezoresistive Constant)单晶硅 (Monocrystalline Silicon)应变灵敏度 (Strain Sensitivity)固态压阻式加速度传感器(Solid State Piezoresistive Accelerometer)体型压阻式加速度传感器(Bulk Type Piezoresistive Accelerometer)力平衡式传感器 (Force Balance Transducer)电动力常数 (Electro-dynamic Constant)机电耦合系统 (Electro-mechanical Coupling System)2)检测仪表、激励设备及校准装置时间基准信号 (Time Base Signal)李萨茹图 (Lissojous Curve)数字频率计 (Digital Frequency Meter)便携式测振表 (Portable Vibrometer)有效值电压表 (RMS Value Voltmeter)峰值电压表 (Peak-value Voltmeter)平均绝对值检波电路 (Average Absolute Value Detector) 峰值检波电路 (Peak-value 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机械振动系统的频响函数估计方法研究

机械振动系统的频响函数估计方法研究

机械振动系统的频响函数估计方法研究
张磊;曹跃云;郭光林
【期刊名称】《武汉理工大学学报(交通科学与工程版)》
【年(卷),期】2014(038)006
【摘要】为提高频率响应函数(FRF)的估计精度,基于主成分和总体最小二乘法的思想,分别提出SISO和MIMO测量条件下的FRF估计模型,模型能考虑输入输出随机噪声影响且理论清晰、简单易行.利用振动传递路径系统模型验证提出方法比传统方法更具有效性.依据不同的测量环境、测量对象、精度和效率等要求,提出FRF 测量、估计等环节的有效策略.研究成果为获取精度高、鲁棒性好的FRF提供了有力支撑.
【总页数】5页(P1286-1290)
【作者】张磊;曹跃云;郭光林
【作者单位】海军工程大学动力工程学院武汉430033;海军工程大学动力工程学院武汉430033;海军工程大学电子工程学院武汉430033;海军工程大学电子工程学院武汉430033
【正文语种】中文
【中图分类】U661.44
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发电机定子绕组端部固有振动频率测试及模态分析

发电机定子绕组端部固有振动频率测试及模态分析

发电机定子绕组端部固有振动频率测试及模态分析摘要:本文主要介绍发电机定子端部绕组进行固有频率测量及模态试验分析方法,定量分析端部绕组的振动状态,通过每次试验的结论,对比历史数据和比较趋势,发现未来运行中的事故隐患,从而避免由发电机定子绕组端部振动过大引起绝缘磨损进而引发短路事故。

关键词:定子绕组端部固有振动频率模态分析一、前言随着发电机单机容量的增加,定子绕组端部受到的两倍频电磁力随之增大。

如果定子绕组端部的固有频率接近100Hz,在运行中绕组端部将会产生较大的谐振振幅,且以绕组端部整体模态频率接近100Hz,振形为椭圆时最为严重。

发电机定子端部绕组松动、磨损造成发电机定子短路、接地的事故时有发生,造成了巨大的直接经济损失和间接经济损失。

给社会生活和生产带来很大危害。

因此,对发电机定子端部绕组进行固有频率测量及模态试验,定量分析端部绕组的振动状态,成为加强对发电机定子端部绕组松动、磨损的有效检查手段之一,也是预防发电机事故的重要措施之一。

发电机定子绕组端部机械振动模态测量属无损检查性试验,可由试验结果预测发电机实际运行时端部的振动状态,不但每次试验的结论可指导发电机的维护和检修,而且通过对比历史数据和比较趋势,可以帮助发现未来运行中的事故隐患,对避免由发电机定子绕组端部振动过大引起绝缘磨损进而引发短路事故有重要的指导意义。

二、固有频率测量及模态试验1.测点的要求1.1测点位置能够在发电机定子结构变形后明确显示试验频段内所有模态的变形特征和模态间的变形区别。

1.2测点数量测点数量不应少于定子槽数的一半。

根据实际情况在汽励两侧定子绕组端部锥体内截面上取3个圆周,在圆周上均匀选取发电机端部上层线棒做为测试点。

根据测试实现的难易程度选择单点激振法还是多点激振法。

2.加速度传感器的固定用真空泥(或其它粘接物)将加速度传感器临时固定于被试线棒上。

1.4激振方式激振方式是锤击法。

根据测试实现的难易程度选择单点激振法还是多点激振法。

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7. 频响函数的估计(相干分析)7.1. SISO 系统的频响函数及其估计对于SISO 系统,其频响函数的估计有很多计算方法,主要的有三种估计式。

在没有噪声污染的情况下,它们的估计是等价的。

但是实际上,由于不可避免的存在噪声,三种估计有所差异。

本节讨论在主要的三种噪声污染下,三种传统估计式与真值之间的误差。

7.1.1. 随机激励下的频响函数考虑一个SISO 时不变线性系统,其频率响应函数为()ωH 。

设随机输入和响应信号分别为)(t x 和)(t y ,其傅立叶变换分别为)(ωX 和)(ωY ,则有()()()ωωωX H Y =上式两端乘以()ω*X ,取时间平均及集合平均,并注意()ωH 与平均无关,则()()[]()()()[]ωωωωω**1lim 1limX X T H X Y T T T ∞→∞→= 即()()()ωωωx xy S H S =如果()ωx S 不为零,则可得系统的频响函数的第一种计算式()()()ωωωx xy S S H =1同样,如果在系统输入/出频谱式两端乘以()ω*Y ,取时间平均和集合平均,得()()()ωωωyx y S H S =如果()ωyx S 不为零,则可得系统的频响函数的第二种计算式()()()ωωωyx y S S H =2将系统输入/出频谱式两端取共轭,得()()()ωωω***X H Y =乘以原输入/出频谱式,并去时间平均和集合平均,得()()()ωωωx y S H S 2=可得系统的频响函数的幅值计算式()()()ωωωx y a S S H =27.1.2. 频响函数的估计方法考虑一个SISO 时不变线性系统,其频率响应函数为()ωH 。

设系统的实际输入和响应信号分别为)(t u 和)(t v ,其傅立叶变换分别为)(ωU 和)(ωV ,它们的测量信号分别为)(t x 和)(t y ,其傅立叶变换分别为)(ωX 和)(ωY 。

(1)输出端噪声的影响若只有输出端受到噪声信号)(t n 的污染,并设它与系统的)(t u 和)(t v 无关。

则有()()t u t x =()()ωωU X = ()()()t n t v t y += ()()()ωωωN V Y +=A 、第一估计式根据第一估计式的定义,有()()()()()[]()()()[]()()[]()()()()()()()ωωωωωωωωωωωωωωωωωu un uv u xn xv u T x T x xy S S S S S S S X N T X V T S X Y TS S H +=+=⎭⎬⎫⎩⎨⎧+===∞→∞→***111lim 1limˆ由于噪声)(t n 与激励)(t u ,亦即)(t x 无关,故根据大数定律,平均次数足够多时()ωun S 为零,则()()()()ωωωω11ˆH S S H u uv == 结果表明:只有输出端响应受到噪声污染时,通过平均,根据第一估计式得到的频响函数估计是实际频响函数的无偏估计。

B 、第二估计式根据第二估计式的定义,有()()()()()[]()()[]()()[]()()[]()()[]()()[]()()[]()()[]()()()()()()()()()()()()ωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωnu vu n nv vn v nx vx n nv vn v T T T T yx y S S S S S S S S S S S S N X T V X T N N T N V T V N T V V T Y X TY Y TS S H ++++=++++=⎭⎬⎫⎩⎨⎧+⎭⎬⎫⎩⎨⎧+++===∞→∞→∞→∞→********211lim 1111lim 1lim 1limˆ由于噪声)(t n 与响应)(t v ,以及激励)(t u 亦即)(t x 无关,故根据大数定律,平均次数足够多时()ωvn S 、()ωnv S 和()ωun S 都为零,则()()()()()()()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=+=ωωωωωωωv n vu n v S S H S S S H 1ˆ22 式中,()()()ωωωvu v S S H =2 可见,只有输出端响应受到噪声污染时,通过平均,根据第二估计式得到的频响函数估计是实际频响函数的有偏估计,是过估计。

C 、 第三估计式根据第二估计式的定义,有()()()()()[]()()[]()()[]()()[]()()[]()()[]()()[]()()()()()()()()()()ωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωωu n nv vn v u n nv vn v T T T T x y aS S S S S S S S S S U U T N N T N V T V N T V V T X X TY Y TS S H +++=+++=⎭⎬⎫⎩⎨⎧⎭⎬⎫⎩⎨⎧+++===∞→∞→∞→∞→*******21lim 1111lim 1lim 1limˆ 由于噪声)(t n 与响应)(t v 无关,故根据大数定律,平均次数足够多时()ωvn S 和()ωnv S 都为零,则()()()()()()()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=+=ωωωωωωωv n a u n v aS S H S S S H 1ˆ22式中,()()()ωωωu v a S S H =2可见,只有输出端响应受到噪声污染时,通过平均,根据第三估计式得到的频响函数幅值的估计是实际频响函数幅值的有偏估计,也是过估计。

因此,只有输出响应受到噪声污染时,频响函数的三种估计式有如下关系:()()()()ωωωω21H H H H a <<=(2)输入端噪声的影响若只有输入端受到噪声信号)(t m 的污染,并设它与系统的)(t u 和)(t v 无关。

则有()()()t m t u t x += ()()()ωωωM U X +=()()t v t y = ()()ωωV Y =A 、第一估计式根据第一估计式的定义,有()()()()()()()()()ωωωωωωωωωu mm u uv x xy S S H S S S S S H +=+==1ˆ11结果表明:只有输入端激励受到噪声污染时,通过平均,根据第一估计式得到的频响函数估计是实际频响函数的欠估计。

B 、第二估计式根据第二估计式的定义,有()()()()()()ωωωωωω22ˆH S S S S H vu v yx y === 可见,只有输入端激励受到噪声污染时,通过平均,根据第二估计式得到的频响函数估计是实际频响函数的无偏估计。

C 、第三估计式根据第二估计式的定义,有()()()()()()()()()ωωωωωωωωu ma m u v x y aS S H S S S S S H +=+==1ˆ22可见,只有输入端激励受到噪声污染时,通过平均,根据第三估计式得到的频响函数幅值的估计是实际频响函数幅值的有偏估计,也是欠估计。

所以,只有输入激励受到噪声污染时,频响函数的三种估计式有如下关系:()()()()ωωωω21H H H H a =<<(3)输入/输出端复合噪声的影响若系统的输入/输出端分别受到噪声信号)(t m /)(t n 的污染,并设它们与系统的)(t u 和)(t v 无关。

则有()()()t m t u t x += ()()()ωωωM U X += ()()()t n t v t y +=()()()ωωωN V Y +=A 、第一估计式根据第一估计式的定义,可以推得()()()()()()()()()()⎪⎪⎭⎫⎝⎛+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+==ωωωωωωωωωωu m u m u uv x xy S S H S S S S S S H 11ˆ11可见,在系统输入激励和输出端响应都受到噪声污染时,通过平均,根据第一估计式得到的频响函数估计是实际频响函数的欠估计,并且与响应信号中的噪声无关。

B 、 第二估计式同理,根据第二估计式的定义,可以推导出()()()()()()()()()()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+==ωωωωωωωωωωv n v n vu v yx y S S H S S S S S S H 11ˆ22上式表明,在系统输入激励和输出端响应都受到噪声污染时,通过平均,根据第二估计式得到的频响函数估计是实际频响函数的有偏估计,是过估计,并且与系统的输入噪声无关。

C 、第三估计式根据第二估计式的定义,可以推得()()()()()()()()()()()()()()()()()()⎪⎪⎪⎪⎭⎫⎝⎛++=⎪⎪⎪⎪⎭⎫⎝⎛++=++==ωωωωωωωωωωωωωωωωωωu m v n a u m v n u v m u n v x y aS S S S H S S S S S S S S S S S S H 1111ˆ22进一步分析上式,可以得出下述结论:在系统输入激励和输出端响应都受到噪声污染时,通过平均,根据第三估计式得到的频响函数幅值的估计()ωaHˆ是较()ω1ˆH 和()ω2ˆH 都更为接近实际频响函数幅值()ωH 的估计。

因此,在系统输入激励和输出端响应都受到噪声污染的情况下,频响函数的三种估计式有如下关系:()()()()ωωωω21H H H H a <≈<综上所述,根据上述所有分析过程,可以进一步获得以下几点结论:(1)频响函数的第一估计式可以抑制输出响应噪声,第二估计式则可以抑制系统的输入激励噪声;(2)在各种噪声情况下,第一、第二估计式给出了实际频响函数的范围:()()()ωωω21H H H ≤≤;(3)在受到噪声的情况下,第三估计式虽然与实际频响函数最为接近,但是由于它只能给出频响幅值的估计,无法获得相频特性信息,故在实际中很少使用;7.1.3. 常相干函数根据上面的第二点综合结论,可知:()()1021≤≤ωωH H将第一、二无估计式代入上式,可知:()()()()()()()()()()()()()()()()()()()ωωωωωωωωωωωωωωωωωωω21*221H H S S S S S S S S S S S S S S S H H y x yx xy y x xyxy y x xy y x yx xy =====上式成为相干函数,记为()()()()()()ωωωωωωγ2122H H S S S y x xy xy == 根据互谱不等式,显然有,()102≤≤ωγxy如果测试信号不受噪声污染,()ω1H 等于()ω2H ,则()ωγ2xy 等于1。

如果测试信号完全被噪声淹没,()ωγ2xy 将趋于零。

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