高架火炬系统的设计与计算
高架火炬设计流程
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高架火炬的应用
（ ６ ） 氮气系统 。氮气作为火炬分子密封器 密 封介质 ， 用 于 防止 回火及 系统 吹扫 。
（ ７ ） 生产 水 系统 。生 产水 用 于 维 持 水 封分 液
罐液位 。
１ 火 炬系统的基本配置
本 项 目火 炬 系 统 采 用 高 架 火 炬 ， 火 炬 总 高
７ ０ ｍ， 塔架高度 ６ ５ ｍ。 整 套 火 炬 系 统 分 为 事 故 火炬 、 酸 性 气 火 炬 和 氨 火 炬 系 统 。事 故 火 炬 用 于焚 烧 处 理 在 气 化 炉 开 工 、 事故、 紧急 、 非 正 常 生产工况下产 生 的易燃 和有 毒气 体 ； 酸 性 气 火 炬用于焚烧 处理 在 正常 、 事故 ： 紧急 、 非 正 常 生 产 工 况 下 产 生 的酸 性 气 体 及 装 置 运 行 时 产 生 的
（ ２ ） 氨火 炬 系 统 。冷 、 热 氨 火 炬 气 进 入 界 区
（ １ ） 按 热 辐射计 算 。对 火 炬 高 度 的确 定 主 要
１ ２
、 氮肥
第４ ２卷
第１ ０期
２ ０ １ ４年 ｌ ０月
依 据是地 面热辐 射 强 度． ， 且 不 考 虑太 阳热 辐 射 影
响， 仅考 虑火 炬气 的燃 烧 对距 离 火 炬 头 任 意处 的 所产 生的热辐射 强度 。取全 年平均风速 ２ ． １ ３ ｍ ／ ｓ 、 全 年平均 气 温 １ ４ ． ７℃ 、 历 年 平 均相 对 湿 度 ６ ７ ％、
Ｃ Ｏ ２ ８ ． ５ ％， Ｃ Ｈ ４ ＋ Ａ ｒ １ ． ５ ％， Ｏ ２ ０ ． ４ ％ 。从 半水煤 气
小 氮肥
第４ ２卷
第ｌ ０期
２ ０ １ ４年 １ ０月
高架火炬与地面火炬的比较
４．３环境污染 高架火炬无法保证将大量的废气燃烧而形成 黑烟，特别是在事故排放时更加严重．对环境大 气产生严重污染；高架火炬比较适合某一特定的 工况，不能适应较大的负荷范围。在正常排放量 时高架火炬可满足处理的要求，但在处理小排量 废气时，高架火炬也无法保证其能够正常燃烧。 地面火炬采用梅花形多孔结构地面燃烧器， 可将大股火炬气分成许多小股，以利其和空气的 混合，增加和空气的接触面积，达到无烟燃烧。 自动控制的分级燃烧系统可以提高地面燃烧炉对 排放量变化的适应性，保证当排放气流量较小时 也能获得很好的无烟燃烧效果。
必须做到运筹帷幄，防范于未然。防范汇率风险
的重点在于预防为主，要观察外汇市场的行情变 化，分析影响汇率变动的各种因素．根据相关国 家的政治、经济、外汇政策、社会环境、法律、 相关的国际公约、与国际社会的关系、是否受国 际制裁等情况事先预测汇率变动的趋势。在签订 合同时充分考虑汇率变动的影响，在合同价款、 币种、付款进度方式等方面争取对自己有利的条 款，从法律上给予确定来规避汇率风险。另一种 防范汇率风险的方法是采用投保的方式来规避风 险。承接境外工程中标后，如估计可能会产生汇 率风险，可向保险公司投保外汇汇率风险的保险， 当发生汇率损失时可从保险公司获得一定的补偿， 使企业相对减少由于汇率变动造成的损失。 涉外项目中汇率等风险巨大，项目利润没有 可靠的保证。目前部分国家面临着刺激经济政策 所带来的资产泡沫问题，通胀与汇率变动风险大 幅增加，对于周期比较长的项目存在巨大的汇率 风险隐患。因此，必须通过多币种结算或人民币 结算来有效规避，并坚持什么都可以让，付款方 式不能让的原则。同时，在项目利润水平较低的 情况下，要实现公司对项目的预期目标．就必须 高度重视索赔工作，并常抓不懈，要设法获得业 主的理解和支持，争取尽快推进索赔工作，有效 地保证项目的合理利润。
高效消烟型高架火炬应用问题探究
高效消烟型高架火炬应用问题探究摘要：高架火炬是石油化工行业常用的一种可燃性气体排放火炬类型，其具有流程简单、使用寿命长、处理量大等特点，不过一次性建设成本较高，且高架火炬周边必须留出热辐射安全范围。
本文针对此高架火炬运行过程中遇到的问题及处理方法进行深入探究。
关键字：高架火炬、高效消烟火炬头、流体密封、长明灯、疏散蒸汽、卷火盛虹1600万吨/年炼化一体化项目共有炼油及化工主要生产装置36套。
配套建设1 座 8 筒共架的可拆卸火炬，全厂放空气排放系统分为炼油、IGCC、化工和酸性气四个部分。
炼油放空气排放系统分为高压、低压、低低压 3 个系统；IGCC 烃类放空气排放系统为中压系统；化工放空气排放系统分为乙烯、化工、含酚 3 个系统；全厂酸性气排放分为含氨、不含氨 2 个系统并设置 1 个高温系统。
火炬设施主要由分液罐、水封罐、火炬塔架、火炬筒体及火炬头等部分组成。
火炬采用 8 头并列可拆卸高架火炬，火炬头采用先进的高效消烟型火炬头，8 套火炬筒体及火炬头分两侧共架布置，火炬塔架采用四边形塔架结构，另设拆卸和安装吊装用卷扬机，以方便火炬的安装与检修工作，火炬总高 150 米。
火炬系统事故状态下最大处理量为6828.74t/h。
1 高效消烟型高架火炬简要说明（1）蒸汽系统。
火炬头配置3路蒸汽，分别为顶部蒸汽（梅花喷嘴）、引射蒸汽、中心蒸汽。
用于火炬燃放过程中进行消烟、助燃、冷却、托举。
（2）氮气系统。
氮气作为火炬头速度密封器的气源，防止回火、闷烧及阻绝氧气进入火炬筒体。
（3）燃料气系统。
采用甲烷为主要燃料气气源，用于高效节能型长明灯，电打火、地面爆燃点火及酸性火炬助燃气。
（4）空气系统。
采用工业仪表风，在满足仪表用气外，同时提供地面爆燃点火器，作混合爆燃用空气。
（5）长明灯系统。
设计采用CH4作为燃料气气源，运行压力0.2MPa。
每杆长明灯顶部配置2支热电偶（一用一备）用于监控长明灯日常运行温度，长明灯顶部往下1.5米为热电偶接线盒。
大型石油化工装置火炬系统的设置
通过设置高架火炬系统燃烧排放。 火炬高度增加， ＳＯ２ 落地浓度减少， 为保证酸性
另外， 必要的安全管理措施如自身保护及逃生 周边的影响， 由于增加设备管道及控制操作复杂等
措施方面的安全教育、穿戴有防热辐射功能的防护 原因， 通常地面火炬的投资较高架火炬大。高架火炬
衣、设备操作和检修维护作业的防热辐射屏障设置、 和地面火炬主要性能的比较见表 １。
控制热辐射范围内的人员进入等对减少热辐射对人
屏障， 降低热辐射与光污染、噪声等对周边的影响 值， 主动地压缩了影响范围。
４ 火炬系统发展的趋势
（ １） 随着炼油、化工、塑料等生产装置的大型 化， 对火炬气处理能力和燃烧效率的水平不断提高， 多级燃烧的地面式火炬将被广泛地运用。
（ ２） 由 于 国 家 对 环 境 保 护 的 标 准 和 要 求 的 加 强， 火炬系统的燃烧效率和尾气处理、脱硫、防热辐 射和光污染、降噪等的技术将备受关注， 甚至成为项 目审批的重要因素。
日常消耗的燃料气较少。
多， 日常消耗的燃料气量大。
维护检修
高空设备维护较难。
地面设施维护较简单。
仪表控制
较简单： 主要控制长明灯燃料气、消烟蒸汽等。
较复杂： 除控制长明 灯 燃 料 气 、消 烟 蒸 汽 外 ， 需 要 根 据 火炬气排放量控制燃烧嘴燃烧级数。
２．６ 酸性火炬气的处理 值得一提的是， 在石化生产中的脱硫塔、酸性水
带蒸汽喷嘴的火炬燃烧器通过喷射蒸汽消除未 燃烬的烟尘， 同时也产生了含有有机物质的生产污 水， 另外还有火炬区的初期雨水， 两者均要送污水处 理装置作生化处理。
地面火炬方案
地面火炬系统方案说明众所周知，天然气、石油化工等企业许多生产装置在生产过程中或开停车状态下或在火灾、停电、停水事故状态下都会产生大量无法利用而必须排出的可燃气体。
这些废弃的可燃火炬气目前一般可采用高架火炬或地面火炬方式来处理。
但高架火炬在安全和环保方面存在如下问题：噪音大高架火炬由于火炬气出口速度较快，其燃烧所产生的噪音是无法避免的。
同时为改善燃烧状况、减少黑烟产生，需在火炬头处注入蒸汽或强制鼓风，这又进一步使火炬的噪音增大。
尤其在生产装置大量排放或事故排放时，地面噪音高达90分贝以上，并且是很难消除的。
热辐射强度大高架火炬在放空燃烧时，火炬头处所产生巨大火焰造成的热辐射对高架火炬附近的工作人员及设备有很大的影响。
1. 燃烧不完全燃烧时冒烟：火炬无法保证将大量的废气瞬间完全燃烧而形成黑烟，特别是在事故排放时更加严重，对环境大气产生严重污染；高架火炬的消烟措施，如注入蒸汽、强制鼓风，仅能满足部分火炬气处理的需要（如要满足全负荷处理的需要，会导致公用系统及为庞大，投资浪费），无法保证大量火炬气在瞬间内完全燃烧，从而形成黑烟，尤其是在事故紧急排放时情况更加严重，对环境产生严重的污染。
2. 火焰光污染高架火炬在事故放空时产生的巨大火焰，有时还会夹杂滚滚浓烟，会使人产生极大的恐慌感，尤其对附近的居民有很大的影响。
3. 火炬点火困难火炬头点火器处于百十米的高空，容易被风吹熄，其燃烧稳定性相对较差，对高架火炬的安全放空有很大的影响。
4. 处理负荷范围小高架火炬比较适合某一特定的工况，不能适应较大的负荷范围。
在正常排放量时高架火炬可满足处理的要求，但在处理小排量废气时，高架火炬无法保证其能够正常燃烧，完全分解。
5. 较高的运行费用高架火炬在正常运行时，为保证废气的正常燃烧和完全分解，常常使用注入蒸汽或强制鼓风等手段，需要消耗大量的蒸汽或电力，运行费用较高。
6. 维护困难高架火炬高处的火炬头及长明灯给维护带来极大的不便。
煤化工高架火炬装置的设计及应用
煤化工高架火炬装置的设计及应用马圣【摘要】中盐安徽红四方股份有限公司在一期28万吨/年合成氨项目和二期30万吨/年碳酸二甲酯项目中均设置了高架火炬,高架火炬系统的设计原则为确保生产的安全性,并能充分利用能源,节约资源.【期刊名称】《安徽化工》【年(卷),期】2017(043)004【总页数】3页(P52-54)【关键词】高架火炬;火炬管网;应用【作者】马圣【作者单位】中盐安徽红四方股份有限公司,安徽合肥231602【正文语种】中文【中图分类】TQ113.25为减少热辐射强度和有助于扩散，一般煤化工高架火炬将火炬头安装在地面上一定高度。
高架火炬系统的设置要满足在上游各装置正常生产或事故时所排放的气体能够及时、安全、可靠燃烧排放的前提下，同时要求物料能耗最低，产生的光、热辐射、噪声、有害气体排放浓度等应满足环保要求[1]。
火炬系统的设计依据主要是《石油化工企业设计防火规范》（GB50160-2008）、《石油化工可燃性气体排放系统设计规范》（SH3009-2013）、HG/T20570.12-1995火炬系统设置及相关安全规范和标准。
根据《石油化工可燃性气体排放系统设计规范》（SH3009-2013）要求，最大允许背压较低，排入全厂性可燃气排放系统存在安全隐患的气体应独立设置。
当排放可燃气体的装置多，排放量大，排放压力及温度有较大差别时，应进行技术经济比较和装置排放安全分析。
在满足各种排放工况的条件下，可设置成两个或多个不同压力的排放系统管网[2]。
当火炬气的正常操作压力有较大差别时，同一个火炬系统应考虑设置高、低压两套不同压力的火炬总管。
一方面是因为低压火炬气的操作压力较低，要求火炬总管的背压也较低，当事故时低压火炬气系统能顺利排进火炬总管，不会导致憋压造成事故；另一方面，对于排放量大的高压火炬气系统，采取较低的背压意味着较大的总管管径，而较高的排放温度需要较大的热应力补偿，既不利于管道布置，也会造成管廊结构设计庞大，费用较高[3]。
化工联合装置高架火炬系统设计
２ 火炬 系统的处理能力
处理能力由火炬气最大排放量来确定 ， 一般按
背压之和应不高于定压值 （ 表压 ） 的 １ ０ ％。波纹
管背压 平衡 式 安 全 阀总 背 压 一 般 不 高 于定 压 值 的
罗方敏 ：工程师 。２ ０ ０ ７年毕业于 中国石 油大 学 （ 北 京） 应用 化学 专业 。从 事化 工工 艺设计 工作 。联系 电话 ： （ ０ ２ ０ ）３ ８ ０ ４ ２ ２ ６ ５ ／
生的排放条件不进行 组合原则确定。对 于化 工联
合装 置 ，由于 各 装 置 不 同事 故 工 况 下排 放 的 时 间
规律通常无法具体把握 ，火炬 系统作 为最后 的安 全措施 ，提高安全性 ，火炬 的能力按照 同一事 故 工况 下 ，各 装 置 排 放 量 的加 和来 确 定 较 为 合 理 和
炬气分开设 置总管 ，将高压火炬气总管 的背压 提 高 ，从 而 有 效 地 缩 小 火 炬 总 管 管 径 ，节 省 投 资 。
低压火 炬 气 总管 的背 压 较 低 ，有 利 于 挑 选 与 低 压 火炬 气相 关 的安全 阀 。
在化工 装 置 中通 常 选 用 弹簧 式 安 全 阀 或 波 纹 管背 压平 衡 式 安 全 阀 。弹 簧 式 安 全 阀 动 背 压 与 静
１ ２
ＣＨＥⅣ ⅡＣＡＬ ＥＮＧＩ ＮＥＥＩ ＵＮＧ ＤＥＳ Ｉ ＧＮ
化 工联 合 装 置高 架 火 炬 系统 设 计
罗方敏 广东 寰球广 业工 程有 限公 司 广州 ５ １ ０ ６ ５ ５
摘要 介绍化工联合装置高架火炬系统设计时考虑的主要因素，包括高低压火炬的设置、处理能力的确
火 炬气排 放 管 网通常 为汇 总式 ，图 １中 ６点 为 火 炬点 ， １至 ６为总管 ， ２ 、３ 、４、５为火 炬排 放点 。
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!针#术石油化工设计Petrochemical Design2018,35(3) 8 ~ 12高架火炬系统的设计与计算民(山东三维石化工程股份有限公司北京节能环保开发中心，北京100020)摘要：高架火炬系统是石油化工行业重要的安全设施。
通过介绍中石化某石化炼油厂新建高架火炬工程设计实例，对火炬系统工艺流程设计、火炬系统主要工艺计算、火炬筒体上的主要设备及火炬点火系统等进行了阐述。
重点介绍了火炬系统总管直径的计算和选取，以及火炬分液罐、火炬水封罐、火炬筒体的计算。
提供了高架火炬系统设计与计算的思路和方法。
关键词！火炬排放量分液罐水封罐设计计算doi：10. 3969/j.issn. 1005 - 8168.2018.03.003高架火炬（以下简称火炬）主要用于处理石化 设 的废气和 性气体或 状态下的可燃性气体。
的设计包 气排放管网和 置两部分。
的设计内容包气总管和各分 的设计；置的设内容包 #体、分、水封罐、点设备设计。
1工程概况中石化北京某分公司炼油厂1 〇〇〇万t/a炼 油系统改造项目新建了 5套装置，新建装置事故 气体排放量大，排放气体管道直径 ，炼油厂现有火炬设施的能力难以接纳新建5套装置 气体的 增量，且新建装置距现有火炬区较远，为保证新建装置正常生产运行及在气体，在 新建装置区东北方向约700 m处的山上新建一座高架火炬。
2设计依据2.1设计原则根据各装置事故状态火炬气排放量，在满足 相关 和 要 安全环保的前 ，确 定新建 设 模。
2.2基础数据新建5套装置包括%800万t/a常减压蒸馏I 装置、140万t/a延迟焦化装置、200万t/a加氢裂 化装置、5万m3/h制氢装置、第二套三废处理联合装置（包括6万t/a制硫装置、150 t/h污水汽提装 置及250 t/h溶剂再生装置）。
各装置火炬气最大 排放量 1。
从表1可看出％停电工况是新建火炬最大排 放工况，是低压排放状态，同的装置有：加氢裂化装置202 000 kg/h;制氢装置43 000 kg/h;三废装置17 158 kg/h(酸性气）。
停蒸汽工况是 高压排放最大工况，加氢裂化装置146 000 kg/h。
3工艺流程设计新建火炬承担着炼油厂新建的加氢裂化装 置、置、减压 置 处理 合 置在 气体的 。
新建 分设高、低压 气主 性 气 。
3.1主火炬系统为保 新建 置在 气体，根据排放压力分设高、低压2条气体排放管，分 设置分 和水 。
工 置在状态下的 气送至 ，分，将 气中 的液体 分离，再通过水封罐人口进人水封罐内的水面以下，达到一定压力收稿日期！ 2017 -09 -28。
作者简介：彭安民，男，2003年毕业于中国石油大学(北京）储运专业，学士，工程师，主要从事石油化工设计工作。
联系电话：010 -64352961 &E-mail:pen/an-min@2018年第3期（第35卷)彭安民.高架火炬系统的设计与计算•9 •后冲破水封进入火炬燃烧。
分液罐分离下来的凝至污油 。
现气进入回收气柜管网的操作压力12〜25 kPa(表）和排放气 的安全性，确定用于排放气 的最高水封高度是1500 mm;气：排放进火炬燃烧的固定水封高度是250 mm，可确保在气体 破水 和满足火炬系统的防回火要求。
根据该厂火炬气排放工 况不同切换水封实际高度。
该主火炬系统原则流 程如图1所示。
表1各装置火炬气最大排放量统计项目温度/〇C置压力/k P a()分子量量/(k g• h_1 )开停工火灾公工程误操作水电蒸汽高压加氢裂化装置50 ~ 200300 ~500 4.28146 000146 000146 000146 000低压排放加氢裂化装置18010019.93202 000202 000202 000置40 ~ 36010010.5519 76043 00043 000合装置10018.1 2 07433517 158减压装置40 ~ 250100121 359 3 112化置2001005091 0003.2酸性气火炬系统三废处理联合装置的酸性气含_S，因此三 废处理联合装置的酸性气单独设置酸性气火炬系 。
设置分 ，不设置水 。
在 ：状态下的酸性放空气 ，进入分液罐将 气中 的液体 分 直接排性气 。
4工艺计算[1]的设计工况，应选取系统内最大排放装置的一次最 量和同一 中置同时泄放的排放量总和中的较大值。
本次新建火 炬工程主火炬系统设计规模以加氢裂化装置和制 置 工况、低压 状态下同 的总量245 000 kg/h进行设计;高压排放系统设计规 模以加氢裂化装置停蒸汽工况下排放量146 000 k//h设；酸性气 设 模以三废置低压排放状态工况排放量17 158 k//h进行 设计。
，本文主要针对新建 工程主设 模，加 化 置和 置停电工况、低压 状态同时排放合计245 000 kg/h火矩气设计计算。
• 10 •石油化工设计2018年第3期（第35卷)c =1.11x10=k 3 d 3I KQTK 2EP2/4f 21(p 1 -?2T’ ^3p 2+^ 1 000 ):RT C (Re )2[.30 7 x 107d3l Pl + Pl -p 2 +f/+(9)(7)(8)(<) (10)式中，C —卧式分液罐直径，分型式系数，取K = 1; >1管的距离，m ;K -;K ---单流卧式一分液罐进出口系数，取3; E 一火炬气的液滴沉降速度，m /s ; f s2;dr重力加速度，取< 81 m液滴直径，取0.000 5 m ;,—液滴的-操作条件下气体的密度，取 1 000 A g /m 3;,’密度，kg /m 3; C—液滴在气体中的阻力系数;+—气体动力粘度，取0.008 3 x 103 P + • s 。
在气体中的阻力系数计算列线见图2。
图2液滴在气体中的阻力系数计算列线经过计算，根据公式（9)求出=0;5 k / m 3;根据公式（10)求出C (Re )2 = 17 773,再由图2 查出C =0.9;然后根据公式（8)计算出E = 3.11 m/s ;根据公式(6)计算出C = 3. 53 m ;再根据公 式(7)计算出>1=10. 6 m 。
经圆整和考虑工艺设 备配管需要得C =4 m ，>1 =12 m 。
4.3火炬水封罐针对该厂新建装置停电事故低压火炬气排放 量大且量的实际情况，为更好的满足排放气的油水分离和气液分离，该工程气系统挡液板的卧式水 。
带挡板的卧式水直径按式％4.1排放气总管直径排放气管网直径的选取应满足生产装置经安 全 的气在力水封破水封。
在此主要叙述气总管的计，气分同理可参照。
1中排放气的排放压力，依据SH3009—2001《石油化工企业燃料气系统和可燃性 气体设 》[1]， 气道阻力降按式计算％:0.6+TQ 2>~d5R @ 68、0.2+0.11(7+?)Re =dup 2/=a = Q /(3 600(d 2/4),=1 000):/(r t )式中，：---起点压力，取200 kPa (绝）;：----终点压力，AP + (绝）； >一一管道计算长度，取700 m ;M —一水利摩擦系数(无因次）；"一一气体密度 与空气密度的比值，取0.63; T一一操作条件下的 气体温度，取453.15 K ; Q —一标准状态下气体体 积流量，取321 396. 959 m 3/h ; d—管子内径，cm ;Ra ---管内壁绝对粗|造度，取0. 02 cm ;Re 一一雷诺数;,一一操作条件下气体的密度，k /m 3; b ---气体动力粘度，取0. 008 3 x 103 Pa •s ;u —气体流速，m /s ;)—气体相对分子量，取 18.28 ;R —气体常数，8 314 N • m /(k / • K ) (下同）。
气总 直径1 000 mm ，公式(4)求出u = 113.7 m /s ;根据公式(5)求出,= 0.97 m /s ;根据公式（3)求出Re = 13 287 831;再根 据公式(2)求出M = 0. 013 ;代入式（1):=154 kPa (绝），该值远大于250 mm 水封高度为 102.45 kPa (绝）。
选择DN 1000火炬排放气总管 满足排放气轻松突破水封。
因此， 气总管直径确定是DN 1000。
4.2火炬分液罐分液罐主要功能是分离排放气中直径300〜 600 )m 的液滴。
本新建火炬工程排放气系统采流卧式分 ，单流式分尺寸公 式如下％(2)(3)⑷(5)2018年第3期（第35卷)彭安民.高架火炬系统的设计与计算•11 •c=i.i5xi〇_V D"e(11)> =L3 +L a +L5(12)>4= D C(13)式中，C—分液段水封段直径，m$L—水封罐 筒体长度，m;>3—气体出口到分液段筒体端部 的距离，m，设备结构的要求确定;>4—挡液板与气体出口之间的距离，m;>5—水封段长度，m〇依据SH 3009—2001《石油化工企业燃料气系 统和 性气体 设 》，水 气立管必须高出水封控制最高液面3 )，且挡液板顶 端应高出水封段最高水位200mm，同时水封段应 满足:①水封水量;②挡液板上方气体通道面积应 气口截 ；&附属设备安装要求。
经过计算，公式（11)计算出C = 3.66 m。
再根据公式（13)计算出>4=11m。
结合满足 水封罐设 的要 1。
度总和 足以上要求及配管需要的最大值6m。
最后根据公式 (12)计算出L= 18m。
经圆整和考虑工艺设备配需要，最后取该低压水封罐直径C = 4 m，水封 体 度 L E19.8 m。
4.4火炬筒体火炬筒体的设计计算包括火炬筒体出口直径 的 和 体高度的 。
4.4.1火炬筒体出口直径火炬筒体直径按下列各式计算：C= 1-128 槡(14)4 = G/(3 600p2[)(15)E=/E(16)E =( DRT/M)0'5(17)式中，C—火炬筒体出口直径，m;4---火炬筒体出口截面积即火炬头有效流通面积，m2;G—排放气体质量流量，245 000 kg/h;m---马赫数，单个装置开停工 最大排放量 0.2,局部、水 成若 压设施同时泄最 量时取0.5; E—声波在 气体中的传播速度，m/s;D—排放气体绝热指数，取1.1。
经过计算，根据式（17)计算得E =476 m/s;再根据式（16)计算得出的流速E+ =238 m/s;根据式（15)求出4 =0.38 m2;再根据式（14)计算出火 炬筒体直径C =0•7 m。