Q235碳素钢应变诱导相变中的应力一应变曲线分析
Q235碳素钢应变诱导相变中的应力一应变曲线分析
Q235碳素钢应变诱导相变中的应⼒⼀应变曲线分析第３７眷第６期２００１午６⼏⾦属学版ＡＣＴＡＭＥＴＡＬＬＵＲＧＩＣＡＳＩＮＩＣＡＶｏｌ３７ＮＯ６Ｊｌｉｌｌｅ２００ＩＱ２３５碳素钢应变诱导相变中的应⼒应变曲线分析杨平?）崔凤娥?、傅云义?）孙祖庆。
１）北京科技⼤学材料科学与［样学院北京１０００８３２）北京科技⼈学新⾦属材料罔家重电实验室北京１０００８３摘要分析丁单向压缩热幔拟条件下碳采钠应变诱导铣采Ｊ丰柑变过程⼱的⼝Ｅ曲线特征结果表明，府峦诱导佃蛮垃程钉ｎ⼰特定的⼝⼀｝曲线々典型的奥⽒体功怠再结晶ｄ！曲缦仟Ｈ⽬缸盖肆随】⼝变温度的降低Ｏ－＝曲线【ｂ冉喇的嘤⽒体：计怎再结品型⽴上渡到铁索体市变诱导相变喇在９００（１甍⽒体稳定状ｇＪ、！业Ｈｔ随应堂速率的提⾼哩⽒体功忐再结晶被推主墨链群体畦坐诱导＾⽇蛮提前瞧⽒体的功志再结晶井不能⽑全抑⽌铁最体的晤导⼀Ｈ１堡在７７０℃照⽒体?肚稳志应变时，奥⽒体４：能动怠再⽣占品⼼变速率的，竖化上要与铁索体忻卅遵率⼲⽬羌这时表胤为过玲与懂蛮对转变的相对贡献上帆晶电⽌体的（３－Ｅ曲线与钿品』、同两者的差芹⽑垂表则住铁索体转蹙的旨期膨峦１秀导桕蛮过程⼗，铁索体析出的临界应变垃Ｅ。
与应变峰值ｆｔ，的羟系爱幢坐温厦和席变速半的：：ｇ响在噢⽒体不能动态再结品的条件下．Ｅ。
＜Ｏ３ｓｐ降温单道状形变，』程中Ｑ２３５碳紊钢中叁柏继发⽣墼⽒体的功怎再结晶铁索体垃堂浠导相变投铁索悼的动志再结晶许幢映／上⼝⼀ｆｌｒｌｌ线上关键词碳素钢，应变礴导柑变，应／Ｊ应堂曲线中图法分类号ＴＧｌ４２３１ＴＧｌｌ３１２⽂献标识码Ａ⽂章编号０４１２１９６１（２００１）０６０６０９０８ＡＮＡＬＹＳＩＳＯＦ０－－－￡ＣＵＲＶＥＳＤＵＲＩＮＧＳＴＲＡＩＮＩＮＤＵＣＥＤＴＲＡＮＳＦｏＲＭＡＴＩｏＮＩＮＱ２３５ＰＬＡＩＮＣＡＲＢｏＮＳＴＥＥＬＹＡＮＧＰｉｎｇ¨ＣＵＩＦｅｎｇ’ｅ”．Ｆｆ－７Ｙｕｎｙｉ”．ＳＵＮＺｕｑｉｎ９２）１）ＳｃｈｏｏｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ．ＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＩ＇ｅｃｈｎｏＩｏｇｙＢｏｉｊｉｎｇ，ＢｅｔＪｉｎｇ１０００８３２）ＳｔａｔｅＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｆｏｒＡｄｖａｎｃｅｄＭｅｔａｌｌｉｃＭａｔｅｒｉａｌｓ，ＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄ［ｂｃｈｎｏｌｏｇｙＨｅｉｊｉｎｇ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００８３Ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｅｎｔ：ＹＡＮＵ⼫ｉ叼，ａｓｓｏｃｉａｔｅｐｒｏｆｅｓｓｏｒ，Ｔｅｌ：（０１０）６２３３２２３１，Ｆａｘ：（０１０］６２３３２３３６Ｍａｎｕｓｃｒｉｐｔｒｅｃｅｉｖｅｄ２００００９１４ｉｌｌｒｅｖｉｓｅｄｌｂｒｍ２００１—０２—－０５ＡＢＳＴＲＡＧＴＴｈ盯⼀￡ｃｕｒｖｅｓｏｆｓｔｒａｉｒｌｉｎｄｕｃｅｄｔＩａｎｓｆ０Ｉ＿ｒＩｌａｔｉＯｉｌｉｎ０２３５ｐｌａｉｎｃａｒｂｏｎｓｔｅｅｌａｒｅａＩｌａ．１ｙｚｅｄａｔｌａｒｇｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｒａｎｇｅｂｙｔｈｅｒｍａｌｓｉｍｕｌａｔｉｎｇｔｅｓｔｓ．ＲｅｓｕｌｔｓｉｎｄｉｃａｔｅｔｈａｔｔｈｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆＯ－ｆｃｕｒｖｅｓａｒｅｄｉｓｔｌｎｇｕｉｓｈｅｄｔｏｔｈｏｓｅｏｆａｕｓｔｅｎｉｔｅｄｖｎａｌｎｉｃｒｏｃｒｖｓｔａｌｌｉｚａｃｉｏｎａｎｄａｔｒａｎｓｉｔｉｏｎｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｍＷａＳｏｂｓｅｒｖｅｄａｓｄｅｆｏｒｍｉｎｇｔｅｎｔｐｅｒａｔｕｒｅｄｅｃｒｅａｓｅｄ．ＡｔｔｉｌｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｗｈｅｒｅａｕｓｔｅｎｉｔｅｗａｓｓｔａｂｌｅｔｈｅｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｒｖｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎｏｆａｌｌｓｔｅｏｉｔＰｗａｓｄｅｌａｙｅｄａｎｄｆｅｒｒｉｔｅｔｒａｎｓｆｏｒｎｌａｔｉＯＨｗａｓａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄａｓｓｔｒａｉｎｒａｔｅｉｎｃｒｅａｓｅｄ；ｗｈｅｌｅＤ，ＮＯｉｌｓｔｒａｉｎｉｎｇａｔ７７０Ｃｏｆａｕｓｔｅｎｉｔｅｓｕｂｓｔａｂｌｅｓｔａｔｅｎｏａｕｓｔｅｎｉｔｅｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｒｖｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎｔｏｏｋｐｌａｃｅａｎｄｔｈｅｃｈａｎｇｅｏｆｓｔｒａｉｎｒａｔｅｗａｓｓｉｍｐｌｙｒｅｆｌｅｃｔｅｄｉｎｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎｒａｔｅｗｈｉｃｈｃ＆ｎｂｅｉｎｔｅｒｐｒｅｔｅｄａｓｔｈｅｒｅｓｕｌｔｏｆｔｈｅｒｅｌａｔｉｖｅｃｏｎｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｓｕｐｅｒｃｏｏｌｉｎｇａｎｄｓｔｒａｉｎｉｎｇＤｕｒｉｎｇｓｔｒａｉｎｉｎｄｕｃｅｄｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎｔｈｅｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｏｆｃｒｉｔｉｃａｌｓｔｒａｉｎｏｆｆｅｒｒｉｔｅｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄｐｅａｋｓｔｒａｉｎｗａｓｉｎｆｌｕｅｎｃｅｄｂｖｓｔｒａｉｎｒａｔｅａｎｄｄｅｆｏｒｍｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅＡｔｔｉｌｅｎｏｒｔｒｅｃｒｖｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｌｌｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｆａｕｓｔｅｎｉｔｅ．ｓｃ＜Ｕ３ｅＤＤｕｒｉｎｇｓｉｎｇｌｅｐａｓｓｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎａｔｄｅｃｌｉｎｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｔｈｅａｕｓｔｅｎｉｔｅｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｒｖｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎｓｔｒａｉｎｉｎｄｕｃｅｄｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉ０１］ａｎｄｆｈｒｒｉｔｅｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｒｖｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎｃａｎｔａｋｅｐｌａｃｅｓｕｃｃｅｓｓｉｖｅｌｙＫＥＹＷｏＲＤＳｐｌａｉｎｃａｒｂｏｎｓｔｅｅｌ．ｓｔｒａｉｎｌｎｄｕｃｅｄｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎＯ－－－Ｅｃｌｌｒｖｅ⽂献［１］得出，⼀？铁素体可以应变诱导析蹦的温度范围变形，碳素钢内部并⾮发乍单⼀的组织变化，⽽是多种＋围家利技部９７３婿助ｌⅡ⽇Ｇ１９９８０６１５０６收到种稿⽇期：２００００９１４，收到修改＿Ｉｉ５Ｈ期：２００１０２—０５作者简介：畅平，男．１９５９年⽣，副研究Ｈ、博｛转变迭加在⼀起的动态复合转变过程⾼温时．“良⽒体动态再结晶为主，铁素体的诱导析出为辅：低温时．以铁索体的诱导析ｍ为主，奥⽒体／铁索体的动态再结晶为辅⼝！曲线是形变时材料内部组织变化的外作表现，随外界参数的变化，Ｏ－￡曲线也发⽜相应的变化，⽇⽽需要系统的分析⼀般ｔ弹纯发⽣熟⽒体动态再结品的临界啦变量！．为戊变峰值Ｅ．，的０．９５［。
金属材料应力-应变曲线分析
金属材料应力-应变曲线分析作者：赵金侠张亚梓吕晓静来源：《科技风》2019年第09期摘要：金属材料应力-应变曲线是描述应力与应变关系的曲线，是根据标准试样所承受的载荷与变形量的变化绘制的曲线。
金属材料应力-应变曲线的形状反映了金属材料在单向恒温静拉伸载荷作用下发生脆性、塑性、屈服、断裂等各种力学性能形变的过程。
应力-应变曲线的横坐标为应变，纵坐标为应力，应力-应变曲线是材料在其他载荷和环境条件下力学响应分析的基础。
钢铁材料在自然界中的数量、材料质量、工程用途等多方面存在着巨大潜力，对推动社会经济发展具有重大意义，钢铁作为在实际应用中最广泛的金属材料代表，对其性能的研究也显得至关重要。
关键词：金属材料;应力-应变曲线;力学性能一、概述金属一般指纯金属或合金，通常被分为黑色金属、有色金属和特种金属材料。
它们都具有金属特性，相对来说合金的性能参数、使用价值、和价格等都远优于纯金属，工业上所使用的金属材料多为合金。
金属材料应力-应变曲线以拉伸试验为研究基础，标准试样（通常取短比例、长比例试样或定标距试样，试样尺寸详见金属材料试样制备相关的国家标准）在室温（10～35℃）下两端被施加规定速率的单向静拉伸力，直至试样发生断裂。
这一过程可绘制成应力-应变曲线，应力、应变的计算公式如下：应力（工程应力或名义应力）σ=PA0应变（工程应变或名义应变）ε=L-L0L0上式中，P为载荷;A0为试样的原始截面积;L为试样变形后的长度;L0为试样的原始标距长度。
那么，以下应力-应变曲线则简称为：σ-ε曲线。
当以应变ε为自变量、应力σ为函数绘制图形时，就得到σ-ε曲线。
二、低碳钢：塑性材料的典型代表。
σ-ε曲线如（图1）图1以（图1）为例来分析σ-ε曲线图上各阶段的特征。
（一）弹性变形阶段（oa）在oa段中，曲线的纵坐标应力增大，横坐标的变形量也随之增大，横、纵坐标存在正比例的关系，伸长量与载荷之间是服从虎克定律的。
试样在oa段时如果拉应力消失，那么，试样的变形就会恢复如初，可以得到oa段是该材料的弹性阶段（变形具有可逆性）。
Q235拉伸力学性能研究报告
Q235钢轴向拉伸试验报告1.研究目的观察Q235钢在拉伸时的各种现象，并测定Q235钢在拉伸时的屈服极限σs，强度极限σb，伸长率δ和断面收缩率ψ，研究Q235钢拉伸时的力学性能。
2.实验原理试件装在试验机上，受到缓慢增加的拉力作用，对应每一个拉力F，试件标距l有一个伸长量∆l。
表示F和∆l的关系的曲线，称为F-∆l 曲线。
F-∆l曲线与试件的尺寸有关。
为了消除试件尺寸的影响，把拉力F除以试件的横截面积A，得出正应力σ；同时，把伸长量∆l除以标距的原始长度l,得到应变ε：σ=F Aε=∆l l以σ为纵坐标，ε为横坐标做出表示σ与ε的关系曲线，称为σ-ε曲线(应力-应变曲线)，通过应力-应变曲线得到Q235钢在轴向拉伸下的力学性能。
3.实验方法为了便于比较不同材料的实验结果，对试件的形状、加工精度、加载速度、实验环境等，国家标准都有统一规定。
按国家标准GB228—2010中的有关规定, 本实验中的拉伸试件采用国家标准中规定的圆截面长试件即：l0=10 d0(长试件)式中:l0--试件的初始计算长度(即试件的标距);d0 --试件在标距内的初始直径。
实验前用游标卡尺和圆规测量试件的直径d0和标距l0，所用游标卡尺的量程为200mm精度为±0.02mm。
经多次测量求平均值，试件的直径d0和标距l0尺寸如表1，使用万能试验机上的传感器测量试件受力大小，用引伸计测定试件的变形量。
实验采用YYU-15/50轴向变形引伸计, 引伸计的标距为50mm，变形为15mm，相对误差优于一级，用于常规拉伸试验机。
引伸计测量精度一级：标距相对误差±1.0%，示值误差（相对）±1.0%，（绝对）±3.0微米。
引伸计由传感器、放大器和记录器三部分组成。
传感器直接和被测构件接触。
构件上被测的两点之间的距离a1b1为标距，构件被拉伸或压缩后被测的两点之间的距离a2b2，标距的变化a2b2与a1b1之差即为线变形。
Q235钢真实应力-应变曲线研究
Q235钢真实应力-应变曲线研究田芳;刘财喜;刘芳;罗武;邓瑞基;陈胜铭;罗迎社【期刊名称】《中南林业科技大学学报》【年(卷),期】2011(031)004【摘要】通常所说的应力一应变曲线为名义应力一应变曲线,它只是一种近似曲线,对实际工程问题起到一个参考作用.对工程中常用的Q235金属材料,通过单轴压缩实验并结合A/H外推法获得其真实应力一应变曲线.通过此方法可以有效的消除试件端面与压力机滑块和工作台之间的摩擦力对实验结果的影响,使之成为理想的单轴压缩状态.该方法不但简单易行,普适性强,而且具有重要的理论意义和工程应用价值.【总页数】5页(P182-186)【作者】田芳;刘财喜;刘芳;罗武;邓瑞基;陈胜铭;罗迎社【作者单位】中南林业科技大学流变力学与材料工程研究所,湖南,长沙,410004;中南林业科技大学流变力学与材料工程研究所,湖南,长沙,410004;中南林业科技大学流变力学与材料工程研究所,湖南,长沙,410004;中南林业科技大学流变力学与材料工程研究所,湖南,长沙,410004;中南林业科技大学流变力学与材料工程研究所,湖南,长沙,410004;中南林业科技大学流变力学与材料工程研究所,湖南,长沙,410004;中南林业科技大学流变力学与材料工程研究所,湖南,长沙,410004【正文语种】中文【中图分类】TG115.5【相关文献】1.基于三维图像相关的铝合金板真实应力应变曲线研究 [J], 杨文凯;蒋明2.普碳钢Q235的应力-应变曲线研究 [J], 吕学星;李锋;曹旭东;赵树民3.普碳钢Q235的应力-应变曲线研究 [J], 吕学星;李锋4.基于图像相关的Q195真实应力应变曲线研究 [J], 王乐平5.Q235碳素钢应变诱导相变中的应力-应变曲线分析 [J], 杨平;崔凤娥;傅云义;孙祖庆因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
普碳钢q235的应力-应变曲线研究
普碳钢q235的应力-应变曲线研究通过对普碳钢Q235进行应力-应变曲线研究，可以更好地了解其力学性能和使用特性。
普碳钢Q235是一种常见的碳素结构钢，具有良好的机械性能和焊接性能，广泛应用于工程结构、建筑、制造业等领域。
在应力-应变曲线研究中，我们对普碳钢Q235进行拉伸试验。
首先，将试样固定在拉伸试验机上，施加逐渐增加的拉力。
然后，通过测量试样的伸长量和受力变化，可以得到应变和应力的关系曲线。
在开始加载试样时，应力和应变的值都较小。
随着拉力的不断增加，试样会产生弹性变形，应变值上升但应力值增长的速度保持较小。
这阶段的应力-应变曲线呈现为一个线性关系，称为弹性阶段。
当拉力达到一定值时，试样进入塑性阶段。
此阶段中，应变值的增加速度明显增加，但应力增长的速度相对较慢。
在塑性阶段，试样发生了塑性变形，可看到明显的应变硬化现象。
该阶段的应力-应变曲线呈现为一个呈现一定斜率的线性关系。
在继续增加拉力的作用下，试样进入屈服阶段。
这是指试样的应力达到了最大值，继续加载会导致应变值较大的增加，但应力的增长几乎没有。
屈服阶段是普碳钢Q235的机械性能中一个重要的指标，并且可用于计算其屈服强度和屈服点。
超过屈服阶段后，试样进入了应变硬化阶段。
在这个阶段，试样发生了更大的塑性变形，应变值持续增加。
然而，由于材料的应力-应变关系变得更加复杂，在该阶段的应力-应变曲线存在着一定的非线性。
该阶段的应变硬化性能是评估普碳钢Q235抗拉性能的一个重要指标。
最后，在试样达到最大应变值或发生断裂前，应力-应变曲线开始下降。
这表明试样已经失去了其初始强度，发生了明显的变形和破坏。
通过研究普碳钢Q235的应力-应变曲线，可以更好地了解其力学性能和变形特性。
这对于设计和工程应用中的材料选择和结构分析具有重要意义。
Q235碳素钢应变强化相变过程中铁素体晶粒取向分析
Q235碳素钢应变强化相变过程中铁素体晶粒取向分析杨平;傅云义;崔凤娥;孙祖庆【期刊名称】《金属学报》【年(卷),期】2001(37)9【摘要】利用Ｘ射线衍射和背散射电子衍射（ＢＳＥＤ）分析了单向热压缩条件下碳素钢Ｑ２３５应变强化相变产生的铁素体及先共析铁素体在应力作用下的晶粒取向分布特点，结果表明，通过应变强化相变产生的铁素体晶粒取向并非完全随机分布，而有较强的（１１１）／／ＮＤ线织构这明显不同于形变铁素体和部分动态再结晶的铁素体晶粒取向待征，先共析铁素体的相对量与（１００）／／ＮＤ线织构的强度对应。
ＢＳＥＤ局部取向（差）定量分析表明，（１１１）取向既可来自应变强化相变，也可来自形变的先共析铁素体。
虽然先井析铁素体形变后外形为形变长条状，但内部仍存在一定的大角晶界；表明先共析铁素体在大应变下进行了一定程【总页数】7页(P900-906)【关键词】碳素钢;应变强化相变;织构;晶粒细化;动态再结晶【作者】杨平;傅云义;崔凤娥;孙祖庆【作者单位】北京科技大学材料科学与工程学院;北京科技大学新金属材料国家重点实验室【正文语种】中文【中图分类】TG142.31【相关文献】1.形变温度对Q235碳素钢应变诱导相变过程组织变化的影响 [J], 吴荷娟;2.Q235碳素钢应变强化相变中铁素体的取向特征 [J], 杨平;常守海;崔凤娥;孙祖庆3.Q235碳素钢应变强化相变的基本特点及影响因素 [J], 杨平;傅云义;崔凤娥;孙祖庆4.Q235碳素钢应变诱导相变中的应力-应变曲线分析 [J], 杨平;崔凤娥;傅云义;孙祖庆5.Q235碳素钢应变强化相变过程中的动力学问题 [J], 杨平;傅云义;崔凤娥;孙祖庆因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
第2章 复习思考题答案
第2章复习思考题答案1.Q235钢的应力—应变曲线可以分为哪4个阶段，可得到哪些强度指标？（1）弹性阶段。
钢材在此阶段，当荷载降为零时（完全卸载），变形也降为零（回到原点）。
Q235钢的比例极限f p≈200N/mm2,对应的应变εp≈0.1%。
（2）弹塑性和屈服阶段。
当应力超过弹性极限后，应力与应变不再成正比，应变增大加快，材料进入弹塑性阶段。
随后，应力呈锯齿状波动，甚至出现应力不增加而应变仍在继续发展的现象，卸载后试件不能完全恢复原来的长度，这个阶段称之为屈服阶段。
Q235钢的屈服点f y≈235N/mm2,对应的应变εp≈0.15%，流幅ε≈0.15%～2.5%。
（3）强化阶段。
屈服阶段之后，曲线再度上升，但应变的增加快于应力的增加，塑性特征明显，这个阶段称为强化阶段。
对应于最高点的应力为抗拉强度或极限强度fu。
（4）颈缩阶段。
到达极限强度后，试件出现局部截面横向收缩，塑性变形迅速增大，即颈缩现象。
此时，只要荷载不断降低，变形能继续发展，直至试件断裂。
2.什么叫屈强比，它对结构设计有何意义？钢材的屈服强度（屈服点）f y与抗拉强度fu的比值，称为屈强比。
屈强比是衡量钢材强度储备的一个系数。
屈强比越低，结构零件的可靠性越高，一般碳素钢屈强比为0.6-0.65，低合金结构钢为0.65-0.75，合金结构钢为0.84-0.86。
屈强比愈低钢材的安全储备愈大，但屈强比过小时，钢材强度的利用率太低，不够经济；屈强比过大时，安全储备太小，且构件变形能力小。
3.什么叫塑性破坏和脆性破坏？各有什么特征？钢材在静力单向均匀拉伸下，试件破坏前有很大的塑性应变，这种破坏称为塑性破坏。
钢结构中的钢材因受各种因素的影响还会发生另一种破坏，即脆性破坏，两者的破坏特征有明显的区别。
塑性破坏是指构件产生明显的变形、应力达到材料的极限强度后而发生的破坏，破坏断口呈纤维状，色泽发暗，破坏前有较大的塑性变形，且变形持续时间长，容易及时发现并采取有效补救措施，通常不会引起严重后果。
q235钢的应力应变数据
q235钢的应力应变数据Q235钢是一种常用的结构钢，具有较高的强度和良好的可塑性。
在工程领域中，对于材料的应力应变特性有着重要的研究价值。
本文将探讨Q235钢的应力应变数据，并分析其应力应变曲线的特点。
应力应变曲线是研究材料力学性能的重要曲线之一。
它描述了材料在外力作用下的应力与应变之间的关系。
而Q235钢的应力应变曲线通常呈现出典型的弹性阶段、屈服阶段、塑性阶段和断裂阶段。
在弹性阶段，Q235钢受到外力作用后，会产生弹性变形，即应力与应变成正比。
这一阶段的特点是应力应变曲线呈线性关系，而且在去除外力后，材料能够完全恢复到原来的形状和尺寸。
接下来是屈服阶段，当外力继续增加时，Q235钢的应力逐渐增大，而应变也开始出现明显的非线性变化。
在一定应力值下，材料会出现屈服现象，即应变开始迅速增加，而应力保持相对稳定。
这是因为在这一阶段，材料内部的位错开始运动和增多，导致材料的局部塑性变形。
紧随其后的是塑性阶段，Q235钢的应力与应变呈非线性增长关系。
在这个阶段，材料的位错运动和增多进一步发展，导致材料整体发生塑性变形。
应变的增加主要是由于位错的滑移和再结晶引起的晶粒形变。
这一阶段的特点是应力逐渐增加，而应变速率逐渐减小。
最后是断裂阶段，当应力达到材料的抗拉强度时，Q235钢会发生断裂现象。
在这一阶段，应力突然下降，而应变也停止增长。
材料的断裂往往发生在应力应变曲线的最高点，即断裂点。
Q235钢的应力应变曲线具有明显的弹性阶段、屈服阶段、塑性阶段和断裂阶段。
研究Q235钢的应力应变特性可以帮助我们更好地了解其力学性能，为工程设计和材料选择提供参考依据。
通过合理利用Q235钢的塑性变形能力，可以充分发挥其强度优势，提高工程结构的安全性和可靠性。
在实际应用中，我们可以根据Q235钢的应力应变曲线来确定合适的工作应力范围，以确保材料的正常使用和寿命。
需要注意的是，Q235钢的应力应变数据可能会受到多种因素的影响，如温度、应变速率等。
q235钢高温下应力应变
q235钢高温下应力应变Q235钢是一种常用的结构钢，具有较高的强度和可塑性，广泛应用于建筑、桥梁、船舶等领域。
然而，在高温环境下，Q235钢的性能会发生变化，特别是在高温下的应力应变行为会受到影响。
高温下的应力应变是指材料在受到外力作用下的变形情况。
在高温环境下，Q235钢的晶粒会发生生长和扩散，导致晶格结构的变化，从而影响材料的力学性能。
具体来说，高温会引起Q235钢的晶界扩散和晶粒长大，使晶粒内部的应力集中，从而导致材料的塑性降低和脆性增加。
在高温下，Q235钢的强度会下降，而塑性和韧性会减少。
这是因为高温会使Q235钢内部的晶粒长大，晶界扩散增加，从而导致晶界附近的应力集中，引起晶界的断裂和晶粒的剪切。
此外，高温还会使Q235钢的晶格结构发生变化，形成新的相和相界，进一步降低材料的强度和塑性。
在高温下，Q235钢的应力应变行为还受到应力速率的影响。
应力速率是指材料受到外力作用时的变形速率。
在高温下，Q235钢的变形速率会增加，导致应力应变曲线呈现出不同的形状。
具体来说，高温下的应力应变曲线可以分为三个阶段：弹性阶段、塑性阶段和断裂阶段。
在弹性阶段，Q235钢的应力随应变线性增加，但弹性模量会随温度升高而下降；在塑性阶段，Q235钢的应力逐渐饱和，呈现出流变行为；在断裂阶段，Q235钢的应力急剧下降，最终导致材料的断裂。
高温下的应力应变还受到应变速率、应力历史和温度梯度等因素的影响。
应变速率是指材料受到外力作用时的应变速率。
在高温下，Q235钢的应变速率会增加，导致材料的应力应变行为发生变化。
应力历史是指材料在受到外力作用前的应力状态。
在高温下，Q235钢的应力历史会影响其应力应变行为，特别是在循环加载和应力腐蚀环境下。
温度梯度是指材料在高温下的温度差异。
在高温下，Q235钢的温度梯度会导致材料的热应力和热应变，进一步影响其应力应变行为。
Q235钢在高温环境下的应力应变行为会发生变化，具体表现为强度下降、塑性减少和韧性降低。
Q235钢真实应力_应变曲线研究
（４）
Ａ＝Ａ０
Ｈ０ Ｈ
＝Ａ０
１。 １－ε
单向压缩应力用下式表示
（５）
σＴ ＝ＡＰ ＝ＡＰ０（１－ε）。
（６）
１８４
田 芳 ，等 ：Ｑ２３５ 钢 真 实 应 力 －应 变 曲 线 研 究
第４期
图 １ ＣＭＴ５１０５型微机控制电子万能试验机 Ｆｉｇ．１ ＣＭＴ５１０５ ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ ｕｎｉｖｅｒｓａｌ ｔｅｓｔｉｎｇ ｍａｃｈｉｎｅ
目前在工 程 上 广 泛 应 用 的 低 碳 钢 应 力－应 变 曲 线 实 际 上 只 是 一 种 近 似 的 名 义 应 力 －应 变 曲 线 ，虽 然 其 在 一 定 程 度 上 反 映 了 低 碳 钢 应 力 －应 变 近 似 关 系 ， 但是却并不能真实地 阐 释 其 物 理 力 学 本 构 关 系，尤 其在塑性变形阶段更是如此。
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导＾日蛮提前瞧氏体的功志再结晶井不能毛全抑止铁最体的晤导一Ｈ１堡在７７０℃照氏体·肚稳志应变时，奥氏体４：能动怠再生占品
心变速率的，竖化上要与铁索体忻卅遵率干目羌这时表胤为过玲与懂蛮对转变的相对贡献上帆晶电止体的（３－Ｅ曲线与钿品』、同
两者的差芹毛垂表则住铁索体转蹙的旨期膨峦１秀导桕蛮过程十，铁索体析出的临界应变垃Ｅ。与应变峰值ｆｔ，的羟系爱幢坐温厦
万方数据
６１０
金瞒学报
３７卷
映了奥氏体动态再结晶的开婿．这样．从一一ｒ曲线的形状 但吖壬ｕ组织的变化而铁素体诱导析出时的临界应，变谴与 峰值应变的关系尚不清楚
分析降温形变时的口一Ｅ曲线特征也有重要的意义． 它类似于工业上的多道次降温轧制■反映应变之外过冷 的提高对转变的怍用另外．它是建立动态ＣＣＴ曲线的 基础．如果说动态ＴＴＴ曲线町以帮且ＪＪ确定应变作用下铁 索体转变的最高温度Ａ¨的话．动态ＣＣＴ的建立！Ｊ【Ｊ ｎｒ确 定冷却时应变作用下铁素体转变的实际温度Ａ．¨对徽 合金化钢，ａｒ以很方便地删出应变后的冷却过程中的干ｎ变 点Ａ ｒ３（１㈠这个温度也Ｊ豆映了微台金化钢拧轧捧冷中形 变与相变分开的实际状况．因而育寅丌丁价值而应变诱导 相变中铁素体是＿：应变过程中广‘乍的，因而用先形变、再 在冷却过程中７１Ｓ！ｌＪ，ｉ＇１７变电的方法有定的偏差这种偏蔗是 丙方面的． ‘是形变时铁素体就吖能析帆随时冷却时洲 出的Ａ，３ｄ已不凡柯真正的含义：■是碳紊锕｝臣嫂后组织 变化较快．形变后冷却发牛的过程与形变中发生的过程会 有较大的莘异然而．应变条什下湎过尺、ｒ变化洲阳变酋 是很难的，因为，应变造成的Ｒ寸变化会比干日，受造成的尺 寸变化大得多．因此难以测准 Ｍｉｎｔｚ等１５ Ｊ住降温加载 实验过程中以盯一Ｅ曲线上山肌的峰值应变对应的温度来 确定应变作坩下的相变点Ａ。３．１如果此原则有通用性， 则得到一个简便的测定应变过程中（而不是应变后）相变 点的方法，同时也说明铁素体析山的ｆ【ｉ｝ｉ界应变缱与峰值应 变有对应关系本文的目的是结合组织观察．分析应变诱 导相变时的口～Ｅ曲线特征及外界参数的：影响
１０００８３
Ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｅｎｔ：ＹＡＮＵ尸ｉ叼，ａｓｓｏｃｉａｔｅ ｐｒｏｆｅｓｓｏｒ，Ｔｅｌ：（０１０）６２３３２２３１，Ｆａｘ：（０１０］６２３３２３３６
Ｍａｎｕｓｃｒｉｐｔ ｒｅｃｅｉｖｅｄ ２０００ ０９ １４ ｉｌｌ ｒｅｖｉｓｅｄ ｌｂｒｍ ２００１—０２—－０５
ＡＢＳＴＲＡＧＴ Ｔｈ盯一￡ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｓｔｒａｉ ｒｌ ｉｎｄｕｃｅｄ ｔＩ ａｎｓｆ０Ｉ＿ｒＩｌａｔｉＯｉｌ ｉｎ ０２３５ ｐｌａｉｎ ｃａｒｂｏｎ ｓｔｅｅｌ ａｒｅ ａＩｌａ． １ｙｚｅｄ ａｔ ｌａｒｇｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｒａｎｇｅ ｂｙ ｔｈｅｒｍａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｎｇ ｔｅｓｔｓ．Ｒｅｓｕｌｔｓ ｉｎｄｉｃａｔｅ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ
测载荷及位移按均匀变形汁＂出的应变值比较（如图１） 可见，实测值略高于计钟值这是误差较大的情况有时 两者吻合得很好应变量大于１时、无法测定真实成变 量．因而无法估计单向戍力Ｊ扎压头峰攘变为多向应Ｊ』Ｊ时曲 线的变化多数情况卜应变小十１ ｔｑ，ｆ，不均匀应变造成 的影响是可以忽略的．而应变诱导相变与奥氏体的动态再 结晶大都是在应变小ｒ １时进行而在应变大卜ｌ时，
１实验方法
’
所用材料为Ｑ２３５碳索钢热膨胀法测出以５ ｃ／ｓ 加热与冷却时的Ａ州与Ａ。３分别为８７０，７８０ Ｃ，由此估 箅相变点Ａ３为（８７０＋７８０）／２＝８２５℃ 样品尺、Ｊ＋为直径 ８ ｌｌｌｌｎ×１５ １１１１１］或直径６ ｍｍ×１２ ＭＩＤ．在Ｇｌｅｅｂｌｅｌ５００ 上进行热模拟单向压缩实验形变时虽采用了石墨垫以提 高样品与压头问的ｆｆ４滑效果、但其效果不理想．形，变后试 样为鼓形应变小ｒ ｌ时．叮直接测真实应变片和由实
和席变速半的：：ｇ响在噢氏体不能动态再结品的条件下．Ｅ。＜Ｏ ３ｓｐ降温单道状形变，』程中 Ｑ２３５碳紊钢中叁柏继发生墼氏体
的功怎再结晶铁索体垃堂浠导相变投铁索悼的动志再结晶许幢映／上口一ｆ ｌｒｌｌ线上
关键词 碳素钢，应变礴导柑变，应／Ｊ 应堂曲线
中图法分类号ＴＧｌ４２ ３１ ＴＧｌｌ３ １２
文献标识码Ａ
转变迭加在一起的动态复合转变过程高温时．“良氏体 动态再结晶为主，铁素体的诱导析出为辅：低温时．以铁 索体的诱导析ｍ为主，奥氏体／铁索体的动态再结晶为 辅 口！曲线是形变时材料内部组织变化的外作表现， 随外界参数的变化， Ｏ－￡曲线也发牛相应的变化，日而 需要系统的分析一般ｔ弹纯发生熟氏体动态再结品的临界 啦变量！．为戊变峰值Ｅ．，的０．９５［。Ｉ，即峰值应变基本反
摘 要 分析丁单向压缩热幔拟条件下碳采钠应变诱导铣采Ｊ丰柑变过程巾的口Ｅ曲线特征结果表明，府峦诱导佃蛮垃程钉ｎ
己特定的口一｝曲线 々典型的奥氏体功怠再结晶ｄ！曲缦仟Ｈ目缸盖肆随】口变温度的降低Ｏ－＝曲线【ｂ冉喇的嘤氏体：计怎再结品
型立上渡到铁索体市变诱导相变喇在９００（１甍氏体稳定状ｇ Ｊ、！业Ｈｔ随应堂速率的提高哩氏体功忐再结晶被推主墨链群体畦坐诱
恨掂史献Ｊ Ｊ】中图２ａ的盯Ｅ曲线．口ｆｆ旱到不Ｊ｜可彤 变温度（９８０—７４０ Ｃ）下的峰值应变，如图３所不１目应 温度下的｛ｆ火组织见文献『１１中图１
图４示…一些温度下的淬火组织（洋细内容见… ９８０℃下．ｏ－Ｅ曲线的峰侑由嗅氏体的动态再结晶引起的 （图一４ａ中的少垃铁素体应主要是淬火时ｆＪ：观的），其口 Ｅ 曲线形状也显示典’型的动忐再｝占品过程应力峰值对应的 应变值较低（约为０ ３６）随形变湍度的降低，蝗氏体的形 变抗ＪＪ加夫，曲线的声变峰值逐渐加大．噢氏体再结晶被
便已材ｉ出 ７７０ Ｃ下，应变０ ｌ时也导数噢氏体品界的 普遍彤恢…这样．馁素体析ｍ的临界脱变量与应变峰值 的关系近似为Ｅ。＜０．３０ｓ…应变峰值不反映铁素体的临界 析川 口Ｅ ｆ｝１１线反映的是魄氏体的彤变碰化和铁拳休析 出的相变软化的关系在应变峰值．硬化＋ｉ软化甲衡随 后，软化的作用久卜硬化的作丌Ｊ，这时并可：一定是铁索体 转变加快所致，而应是噢氏体Ｊ鉴渐消失的缘故由丁铁素 体的析ｊＩＩ曙在应变小卜１的范围完成，铁索体的形成嘤“ 应变提供的新形梭地点为前提，所以曲线的下降也是缓陧 的，明屁区别Ｊ一更氏体动态再结晶对应的盯Ｅ曲线铁索 体转变完毕后的Ｒ寸近似４ ｐｍ随应变加大列２．铁素 体发，卜了动态再结品（罔２ｃ），应变曲线：Ⅱ珊一弱峰．这时 的口一￡曲线特征与热扭转条件Ｉｉ铁索体动态再结晶超细 化时相似Ｉ㈠Ｉ ２．２ 形变温度对ｏ－～Ｅ曲线的影响
讨论ｏ－￡曲线变化与组织的对应关系时要ｉ肇慎造成实 验误差的另一来源是碳素钢的低淬透性表现为转变杓丁期 的淬火组织巾有少量魏氏针状铁索体在确定应变诱导的 铁素体时，应将这类铁素体扣除．转变后期淬透陛不够的 影响很小
３００
２５０
珊 伽 仰 ∞山互∞ ａＪ＿∞
∞
ｏ ００
０，２
０．４
０６
０．８
１０
Ｓｔｒａｉｎ
ａｕｓｔｅｎｉｔｅ．ｓｃ＜Ｕ ３ｅＤ Ｄｕｒｉｎｇ ｓｉｎｇｌｅ ｐａｓｓ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ａｔ ｄｅｃｌｉｎｉｎｇ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｔｈｅ ａｕｓｔｅｎｉｔｅ ｄｙｎａｍｉｃ ｒｅｃｒｖｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ ｓｔｒａｉｎ ｉｎｄｕｃｅｄ ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉ０１］ａｎｄ ｆｈｒｒｉｔｅ ｄｙｎａｍｉｃ ｒｅｃｒｖｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ ｃａｎ ｔａｋｅ ｐｌａｃｅ
ｏｆ Ｏ－ｆ ｃｕｒｖｅｓ ａｒｅ ｄｉｓｔｌｎｇｕｉｓｈｅｄ ｔｏ ｔｈｏｓｅ ｏｆ ａｕｓｔｅｎｉｔｅ ｄｖｎａｌｎｉｃ ｒｏｃｒｖｓｔａｌｌｉｚａｃｉｏｎ ａｎｄ ａ ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ ｂｅｔｗｅｅｎ
ｔｈｅｍ ＷａＳ ｏｂｓｅｒｖｅｄ ａｓ ｄｅｆｏｒｍｉｎｇ ｔｅｎｔｐｅｒａｔｕｒｅ ｄｅｃｒｅａｓｅｄ．Ａｔ ｔｉｌｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｗｈｅｒｅ ａｕｓｔｅｎｉｔｅ ｗａｓ ｓｔａ
万方数据
６期
畅 下等： Ｑ２３５碟素钢应变诱导州变中的应／Ｊ 厦变曲线分析
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推逃但低温（如８６０℃）淬火组织显，＾ｆ“较多的铁素体 （图４ｂ），未转变区域（高温为噢氏体）为等轴状说明甍氏 体进行了动态再结晶这样．曲线的变化规律应是由奥氏 体的动态再结品卡『｜铁素体的析出共州引起．“动态冉结品 为￡、与葵氏体再结品或铁素体析出ｔ喜独进行时．Ｏ－一ｅ曲 线都会出现峰值：若一肯的出现显著推迟另‘占，！Ｊｌ：ｊ应任 口ｆ曲线卜出删Ｊ埘个峰．而实胁；却观察不到这种现象这 说明．蜒氏体的动态再结晶并未完全抑止铁索体的析Ⅲ． 两者口ｒ以＿司时进行鲤氏体的再结品一方肩ｆ使铁嚣体的折
文章编号０４１２ １９６１（２００１）０６ ０６０９ ０８
ＡＮＡＬＹＳＩＳ ＯＦ ０－－－￡ＣＵＲＶＥＳ ＤＵＲＩＮＧ ＳＴＲＡＩＮ ＩＮＤＵＣＥＤ
ＴＲＡＮＳＦｏＲＭＡＴＩｏＮ ＩＮ Ｑ２３５ ＰＬＡＩＮ ＣＡＲＢｏＮ ＳＴＥＥＬ
ＹＡＮＧ Ｐｉｎｇ¨ ＣＵＩ Ｆｅｎｇ’ｅ”．Ｆｆ－７ Ｙｕｎｙｉ”．ＳＵＮ Ｚｕｑｉｎ９２） １）Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ．Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｉ＇ｅｃｈｎｏＩｏｇｙ Ｂｏｉｊｉｎｇ，ＢｅｔＪｉｎｇ １０００８３ ２）Ｓｔａｔｅ Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｆｏｒ Ａｄｖａｎｃｅｄ Ｍｅｔａｌｌｉｃ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ［ｂｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｈｅｉｊｉｎｇ，Ｂｅｉｊｉｎｇ
ｂｌｅ ｔｈｅ ｄｙｎａｍｉｃ ｒｅｃｒｖｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ａｌｌｓｔｅｏｉｔＰ ｗａｓ ｄｅｌａｙｅｄ ａｎｄ ｆｅｒｒｉｔｅ ｔｒａｎｓｆｏｒｎｌａｔｉＯＨ ｗａｓ ａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄ ａｓ ｓｔｒａｉｎ ｒａｔｅ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ；ｗｈｅｌｅＤ，Ｎ Ｏｉｌ ｓｔｒａｉｎｉｎｇ ａｔ ７７０ Ｃ ｏｆ ａｕｓｔｅｎｉｔｅ ｓｕｂｓｔａｂｌｅ ｓｔａｔｅ ｎｏ ａｕｓｔｅｎｉｔｅ ｄｙｎａｍｉｃ ｒｅｃｒｖｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ ｔｏｏｋ ｐｌａｃｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｃｈａｎｇｅ ｏｆ ｓｔｒａｉｎ ｒａｔｅ ｗａｓ ｓｉｍｐｌｙ ｒｅｆｌｅｃｔｅｄ ｉｎ ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｒａｔｅ ｗｈｉｃｈ ｃ＆ｎ ｂｅ ｉｎｔｅｒｐｒｅｔｅｄ ａｓ ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｖｅ ｃｏｎｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｓｕｐｅｒｃｏｏｌｉｎｇ ａｎｄ ｓｔｒａｉｎｉｎｇ Ｄｕｒｉｎｇ ｓｔｒａｉｎ ｉｎｄｕｃｅｄ ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｏｆ ｃｒｉｔｉｃａｌ ｓｔｒａｉｎ ｏｆ ｆｅｒｒｉｔｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｎｄ ｐｅａｋ ｓｔｒａｉｎ ｗａｓ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｄ ｂｖ ｓｔｒａｉｎ ｒａｔｅ ａｎｄ ｄｅｆｏｒｍｉｎｇ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ Ａｔ ｔｉｌｅ ｎｏｒｔ ｒｅｃｒｖｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｌｌ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｆ