浮法玻璃熔窑卡脖深层水包的使用
浮法玻璃熔窑卡脖深层水包的使用
浮法玻璃熔窑卡脖水包深浅的使用与玻璃熔窑设计有关，深层水
包一般使用在平底、浅池、小冷却部窑炉，使用不同深度的水包，会改变玻璃液对流，对流的改变，玻璃质量和能耗也会发生相应
的改变，控制好深层水包的深度对玻璃生产有着重大的意义。
卡脖水包是玻璃液分隔设备，在我国浮法熔窑上应用极其广泛。
其作用:一
是阻挡熔化部未熔化好的粉料浮渣或者不能熔化的难熔物进入冷却部，参与成型，提高玻璃的产质量;二是调节玻璃液进入冷却部的流量和降低玻璃液的温度。
一、池窑内玻璃液流的对流
1、由于窑体的散热，造成池窑内玻璃液产生温度差，而玻璃液的密度与温
度成反比，温度差必然造成密度差，窑池内各部位存在不同密度玻璃液的情况下，形成表层玻璃液由高温向低温侧流动，低温玻璃液由深层向高温侧流动现象，玻璃液的温度梯度越大，其对流越激烈。
2、投料推力,配合料在投入玻璃熔窑以后，靠投料机的推力把配合料由投
料口向熔窑中部推，自然配合料会带动料层下的表层玻璃液向前移动。
3、玻璃液出口，成型拉引造成的液面低洼，产生的表面流动。
玻璃液在窑内的流动图
由热点到投料口的对流我们称为环流一。
热点到卡脖的对流我们称为环流二。
热点到冷却部、流道的对流我们称为环流三。
卡脖水包的深浅直接控制者进入冷却部的供回流玻璃液量，水包插入越深，进入冷却部的供回流玻璃液越少，冷却部降温速度越快。
卡脖水包对熔化的影响，应考虑以下两点，一是熔化能耗。
二是玻璃的熔化、澄清。
二、卡脖开度对玻璃熔化能耗、澄清、均化的影响
1、能耗:卡脖水包加深后，减少冷却部的供回流量，冷却部回流量减少，
熔化所需要加热的低温玻璃液减少，熔化池玻璃液整体温度升高，熔化速度加快，玻璃液澄清温度升高，能耗降低。
但另一方面讲，进入冷却部的热玻璃液
量少了，降温速度加快，而流道的温度是一定，必须满足成型的要求，这就需
要提高末对小炉温度，来满足成型需要，增加能耗。
一个窑炉上采用不同深度
的水包，水包插入深度由浅逐渐加深，其能耗变化是从能耗高逐渐降低，到达
最低点后又逐渐升高，它是一个抛物线形式的变化曲线。
2、玻璃液的澄清:
玻璃的澄清，在卡脖开度减少的情况下，成型流玻璃液进入冷却部的玻璃
液量减少，冷却部回流量减少，熔化部玻璃液整体温度上升，玻璃液在高温时
澄清排泡能力增加，有利于玻璃液的高温澄清。
而玻璃液澄清过程应分为两部分，一是玻璃液的高温排泡澄清;二是玻璃液在冷却过程中的残余气泡吸收，冷却微泡吸收澄清。
减少卡脖开度，玻璃液高温澄清效果明显转好，但卡脖开度的改变，势必
改变了玻璃液的冷却温度曲线，冷却曲线的改变对微泡的吸收有着较大的影响，总的澄清效果应进行多方面的测试，试验得出良好的澄清效果。
正常的玻璃液冷却温度曲线应均匀稳定，无突变的曲线，如下图:
如果温度缩小卡脖开度，即增加卡脖插入深度，其玻璃液温度曲线会在卡
脖处产生一个温度剧变点，如下图，从而改变玻璃液冷却过程中的微泡吸收的
热历史，使微泡难以被玻璃液吸收，存在于成品中影响玻璃质量。
玻璃液在卡脖处产生一个剧烈降温段，在此处，玻璃液中气体微泡中的二
氧化硫气体会与玻璃中的钠离子重新结合，以液态形式附着在气泡内壁上，阻
止微泡被玻璃液吸收。
3、卡拨开度变化对玻璃均化效果的影响
卡脖开度变化与澄清效果基本类似，开度减小，熔化部温度升高，玻璃液
粘度降低，利于玻璃液的均化，但是冷却部回流量减少，又降低了全窑玻璃液
的整体混合效果，降低了均化效果。
三、卡脖水包的结构形式
设计卡脖深层水包，首先要考虑水包的作用，你的目的不同结构是不同的，在正常情况下，我们的主要目的是控制玻璃也进出冷却部的供回流量。
次之是
阻挡表层流中的浮渣;
既然我们插入卡脖水包的主要作用是控制进入冷却部的供回流，那么我们
在设计水包时要尽可能的减少水包的冷却强度，减少卡脖水包对玻璃液的冷却，其优点是降低了卡脖的剧冷作用，使经过卡脖的玻璃液得到一个均匀的冷却过程，减少因玻璃液的剧烈冷却造成微泡吸收困难。
而玻璃液的降温主要靠控制
进入冷却部的玻璃液量，即减少进入冷却部的单位时间热量，来增加玻璃液的
冷却效果，控制进入成型玻璃液的合适温度。
(再冷却部散热状态不变的情况下，进入冷却部的玻璃液量降低，玻璃运行速度降低，停留时间增长，玻璃液在冷
却部单位距离降温梯度增加)
水包结构最好采用下图结构，水包中部拉开空隙，水包在插入玻璃液中时，空隙间的玻璃液会冷凝，成为不动层玻璃液，睡饱的总冷却面积降低，从而减
少此处玻璃液的降温梯度。
另一大好处是在更换卡脖水保时，由于此间隙的存在，可以有效地防止附著在水包上的结晶玻璃脱落在玻璃液中，减少更换水包
带来的质量损失。
水包的制作:
水包制作有一定的学问，并非按图随便一焊就完成，他有很深的学问，其
水包质量与所使用的钢材、焊条、焊接方法等诸多因素有关。
1、钢材的选择:我们一般采用无缝钢管焊接(圆钢)水包，或采用冷轧钢板
剪切后焊接，最好不采用方钢，因方钢生产工艺的原因，直角拐弯处会形成微
小的裂纹，水包侵入玻璃液中以后，玻璃中的金属离子和硫等有害杂质会渗透到微裂纹中，使金属晶华，造成水包漏水。
2、焊接水包的焊条，应予水保材质相同，确保焊接质量。
3、水包设计应确保水流通畅，不能出现死角区和涡流区，避免出现气阻，出现局部高温点，影响使用寿命。
浮法玻璃熔窑热修总结之卡脖吊墙在线更换
d o i :10.3963/j .i s s n .1674-6066.2018.02.027浮法玻璃熔窑热修总结之卡脖吊墙在线更换王坤典1,王友乐2(1.江门华尔润玻璃有限责任公司,江门529095;2.浮法玻璃新技术国家重点实验室,蚌埠233000)摘 要: 该文详细介绍了国内某浮法玻璃生产线卡脖吊墙的基本情况㊁在线更换原因和过程,为今后类似问题的预防㊁发现和处理提供参考㊂关键词: 浮法玻璃; 卡脖吊墙; 在线更换S u m m a r y o fT h e r m a lR e p a i r o f F l o a tG l a s s F u r n a c e O n l i n eR e n e w i n g o fN e c kS u s pe n d e d W a l l WA N G K u n -d i a n 1,WA N GY o u -l e2(1.J i a n g m e nH u a e r r u nG l a s sC o ,L t d ,J i a n g m e n529095,C h i n a ;2.S t a t eK e y L a b o r a t o r y o fA d v a n c e dT e c h n o l o g y f o rF l o a tG l a s s ,B e n g b u233000,C h i n a )A b s t r a c t : T h i s a r t i c l e d e s c r i b e s i nd e t a i l t h eb a s i cs i t u a t i o no f t h en e c ks u s pe n d e dw a l l of a f l o a tg l a s s p r o d u c t i o n l i n e i nChi n a ,t h e r e a s o n a n d p r o c e s s o f o n l i n e r e n e w i n g .T h i s p r o v i d e s r e f e r e n c e f o r t h e p r e v e n t i o n ,d i s c o v e r y a n d t r e a t -m e n t o f s i m i l a r p r o b l e m s i n t h e f u t u r e .K e y w o r d s : f l o a t g l a s s ; n e c ks u s p e n d e dw a l l ; o n l i n e r e n e w i n g 收稿日期:2018-01-27.作者简介:王坤典(1983-),工程师.E -m a i l :58261605@q q.c o m 浮法玻璃熔窑中的卡脖[1]是连接熔化部和冷却部的通道,卡脖吊墙的作用是减少流向冷却部的热气流,以及降低熔化部的热气体向冷却部的辐射和溢流㊂由于承受恶劣的环境条件,在运行过程中难免出现损坏,为了不影响正常的生产或减少生产的损失,就需要在不停产的情况下进行在线更换㊂该文对国内某浮法玻璃熔窑在线更换卡脖吊墙砖经验进行了总结㊂1 卡脖吊墙的基本情况熔窑中的卡脖长6000mm ㊁宽4600mm ,卡脖吊墙位于卡脖中间位置,吊墙厚度230mm ,吊墙前后与卡脖碹间隙各20mm ,吊墙采用莫来石[2]砖的 非 字型砖板式吊墙结构㊂在第一次冷修技改中(第二窑期),设计拉引量及窑炉整体结构保持不变㊂卡脖吊墙经综合评估后,对吊墙下部两层砖进行了更换,其余全部利旧(包括钢结构㊁钢结构冷却装置㊁大部分吊墙砖等)㊂第二窑期投产后,鉴于卡脖吊墙整体结构的利旧情况,其被列入日常巡检重点检查部位,同时将吊墙钢结构挂件㊁冷却水包进出水温度㊁流量㊁压力㊁吊墙砖材温度和外观变化情况列入为班组巡检内容㊂在第二窑期的4年运行过程中,除吊墙钢结构中间位置个别挂件出现老化和轻微变形外,其它结构均稳定正常运行㊂在一次72h 停产热修过程中,为减小冷却部温度的下跌速度与变化幅度,一是熔化工段适当保持后区能量分配和后山墙温度;二是抬起并抽出卡脖深层冷却水包;三是逐步降低并关停稀释风;四是在冷却部尾端稀释风进风口处加装引流烟囱,引导熔化部热量向冷却部转移㊂将卡脖由熔化部与冷却部之间的能量与气体分隔装置,转变成气体与能量由熔化部向冷却部转移通道,卡脖空间的温度随之升高,卡脖吊墙受热气流冲击影响尤为突出㊂卡脖吊墙莫来石砖材受高温(第一窑期) 低温(冷修技改) 高温(第二窑期) 较高温(停产热301建材世界 2018年 第39卷 第2期修)的多温度区间长时间运行(9年时间)及反复热震荡影响,砖材内部结构发生转变(替换下来的老砖存在粉化现象),下部1~3层砖材发生断裂脱落,并掉入窑内,见图1㊂2 卡脖吊墙异常对生产的影响卡脖吊墙异常后,其在熔化部与冷却部之间的气体与热量阻隔作用被削弱,卡脖吊墙前后的气体流动状态㊁压力分布状态及温度制度相互影响,熔化部㊁锡槽和退火窑内工况的变化而引起玻璃产品质量的波动和生产安全的风险[3]加大,体现在以下几个方面:换火时,熔化部窑内压力波动的时间延长,由60s 增加到120s 左右㊂波动的幅度增大,由ʃ3P a 增加到ʃ8P a 左右㊂火焰㊁气流对窑炉耐火材料的烧损和冲刷加剧,窑内硅质耐火材料的滴落物增多,产品质量受影响㊂硅质耐火材料的滴落物成份及热膨胀系数与玻璃存在较大差异,导致玻璃板在退火窑内炸裂频繁,产量损失较多㊂熔窑内玻璃液面频繁波动,池壁侵蚀加快,窑内玻璃液环流滞止区域杂物易进入生产流,板面锆质材料结石及其它夹杂物增多,产品质量下降㊂熔化部温度㊁压力及气体流动状态与冷却部相互干扰,尤其是换火时对锡槽和退火窑内工况稳定性极为不利:一是流道温度及流量剧烈变化,不利于锡槽内温度制度的稳定和玻璃板板宽㊁厚度及单片厚薄差的控制;二是拉边机㊁挡边条频繁动作,设备运行稳定性及锡槽的气密性难以保证;三是锡槽出口温度及退火温度随之波动,玻璃的退火质量难以保证;四是锡槽生产安全风险增大,易发生粘边㊁断板㊁满槽等安全事故㊂鉴于上述情况决定:一是在充分调查研究的基础上制定卡脖吊墙在线更换方案;二是对更换方案进行推演论证;三是严格按方案内容组织实施在线更换工作㊂3 实施过程3.1 实施方案及其存在的风险分析3.1.1 卡脖吊墙起吊装置的选取与安装制作方案一:使用熔化部左右两侧的单梁行车隐患及风险预测:一是卡脖吊墙整体结构重量在6000k g 左右,两台单梁行车起吊限重均为3000k g ,若使用行车作起吊装置,不仅存在安全隐患且精度很差,可操作性不强㊂方案二:利用卡脖吊墙原有钢立柱为基础,制作简易龙门吊㊂隐患及风险预测:一是制作安装属于高空作业,工作环境温度较高,存在一定的安全隐患;二是制作安装质量要求较高,务必保持水平度与竖直度的同时,严格防范重物坠落对卡脖结构的损害㊂解决方案:经多方面综合考虑,方案一不作考虑,按方案二的要求,对简易固定龙门吊进行制作安装㊂3.1.2 卡脖吊墙与卡脖碹部分粘合问题的处理存在问题:卡脖吊墙与卡脖碹之间的缝隙最大处在10mm 左右,但部分位置有粘合现象,粘合位置长度在200mm 左右㊂在吊墙起吊过程中,粘合位置可能会出现吊墙砖掉落现象,而且强行起吊可能会损坏卡脖碹㊂解决方案一:用水切割对粘合部位进行预先处理隐患及风险预测:一是处理过程中有水进入窑内;二是较多的砖渣落入窑内;三是卡脖碹受急冷,炸裂风险较大;四是吊墙砖在受急冷后,部分砖因炸裂而掉落入玻璃液的风险加大㊂鉴于上述预测,此次方案仅作401建材世界 2018年 第39卷 第2期为备选方案㊂方案二:强行起吊隐患及风险预测:一是轻微粘合,起吊顺利,少量杂物掉落;二是严重粘合,强行起吊吊墙砖大面积脱落或损坏卡脖碹㊂解决方案:由于此窑期的生产初期,吊墙与碹砖并未粘合,伴随4年的生产运行逐步产生粘合,可判断粘合的程度不高,起吊过程中卡阻不会很大,因此方案二作为首选方案㊂如果起吊过程中,发现粘合严重,无法正常强行起吊,则立即按照方案一进行处理㊂3.1.3新卡脖吊墙厚度选定存在问题:原吊墙砖厚度为230mm,吊墙砖两侧与卡脖碹间隙较小,部分位置有粘合现象㊂在新吊墙下落过程中,间隙过小容易出现卡阻㊁吊墙变形㊁吊墙砖及卡脖碹受损㊁吊墙砖脱落等情况㊂解决方案:对新吊墙砖进行加工,将原砖厚度由230mm调整至200mm,使吊墙与碹砖前后各保持约25mm的缝隙,待吊墙下落到位后对缝隙进行密封㊂3.2准备工作3.2.1搭建操作平台用槽钢在卡脖碹上方㊁卡脖吊墙与冷却部之间位置制作操作平台,操作平台宽度600mm㊁长度略大于卡脖长度㊂操作平台下表面距离碹顶最高处200mm,以保持横梁受力下沉后不接触到碹砖㊂操作平台钢结构上方用耐火棉进行保温后加盖薄钢板㊂3.2.2安装起吊装置(承重10t以上)在原吊墙支撑钢立柱的基础上,用同尺寸及型号的工字钢对其进行加高,净高度保持在吊墙净高度的2~2.5倍之间,制作简易龙门吊㊂安装过程中保持龙门吊立柱竖直,横梁水平㊂钢结构不能有晃动,以保证起吊过程中卡脖吊墙不发生前后左右4个方向的位移,避免卡脖吊墙与卡脖碹之间相互刮蹭和损坏㊂在卡脖吊墙的钢梁上均匀分布焊接4个起吊环㊂在龙门吊上方横梁上与吊墙横梁相对应位置安装4个5000k g起吊能力的手拉葫芦(吊墙整体重量在7000k g左右),见图2㊂3.2.3加工吊墙砖由窑炉车间提前按照要求对吊墙砖进行加工,将原砖厚度由230m m加工至200m m㊂加工后的吊墙砖不能有多角㊁缺角㊁厚度不均匀等现象㊂加工后的吊墙砖按预定的烘烤计划进行脱水处理,烘烤120h以上㊂3.2.4其它材料及工器具与卡脖深层水包同形状㊁同长度一进一出水包一对,轴流风机(13000m3/h)2台,电焊机㊁气割机各一台及相关耗材,标准陶瓷纤维毡5袋(每袋两卷,约30k g),14磅铁锤(木把)1把,手锤2把,长度1500mm㊁直径14mm的铁钩子4把,长度1500mm㊁直径22mm的钢钎子2根,平头铁锹2把,5t手拉葫芦4个,现场照明设备㊁消防器材及劳动保护器材等㊂3.3相关工艺制度调整1)窑炉方面㊂对部分格子体堵塞和炉条碹下方积灰较多的小炉进行热通和清灰,对1#㊁2#小炉池壁进行绑砖处理,澄清部大碹进行重点检查和热修㊂2)熔化方面㊂熔化量及各项工艺制度以稳定为原则,配合格子体热通㊁蓄热室积灰清理和部分池壁绑砖工作,对相关工艺制度进行优化调整㊂3)成形和退火工段㊂锡槽提前收缩板宽至4580mm(有效板宽),生产厚度维持不变,锡槽出口温度控制指标上调5ħ,锡槽做好随时启动断板㊁粘边等应急预案的各项准备工作㊂5013.4在线更换过程操作平台㊁起吊装置㊁新卡脖吊墙砖烘烤等各项准备工作确认完成后,进入在线更换的实施过程㊂1)所有施工人员穿戴劳动保护用品,由安全员现场确认后方可进入施工现场㊂2)原搅拌器位置穿入一对卡脖浅层小水包,对施工过程中掉落物进行阻挡㊂吊墙前卡脖深层水包保持不动㊂卡脖吊墙钢结构冷却水包的进出水管由钢管更换为耐油耐热软管,水管长度8000mm,以便于卡脖吊墙上下移动㊂3)对卡脖吊墙前后拉条进行保温隔热处理,防止拉条高温形变或烧损㊂连接并固定好吊具,稳拿稳放,防止人员及吊具的掉落㊂将吊墙两侧胀缝盖缝砖上的杂物清理完成后,将盖缝砖向外移动至胀缝全部裸露,过程中尽可能避免杂物落入窑内㊂4)首次试探性起吊高度在50mm左右,观察卡脖吊墙与卡脖碹是否仅为顶碹上表面粘合,吊墙提升有无卡阻㊂二次起吊高度在300mm左右,再一次确认无卡阻现象后,第三次全部提起㊂5)旧吊墙完全起吊后,窑炉维护工立即用备好的盖缝砖对吊墙缝进行密封,上部加盖两层耐高温玻璃纤维棉,防止杂物掉入窑内㊂碹顶密封后,拆除旧吊墙砖并对挂钩进行调整修复㊂调整吊墙钢结构高度,以便于旧吊墙的拆除及新吊墙的拼装和检测㊂6)定位后开始对新吊墙进行拼装㊂新吊墙必须严格按设计图纸对吊墙砖进行拼装,砖缝保持平行竖直,表面平整,不能有扭曲现象㊂7)新吊墙拼装完成,经检验符合使用要求后,利用钢结构顶丝对吊墙砖进行紧固,打开碹顶胀缝盖缝砖,将吊墙下落到碹拱部位进行烘烤,下落时4个吊点必须同步移动,以保持吊墙水平运行下降㊂新吊墙每2h 下落一次,一次下落50mm,直至落到设定位置为止㊂8)在新吊墙烘烤下落期间,安排专人跟踪吊墙砖受热膨胀现象,并及时微调顶丝以免吊墙砖挤碎,落到设定位置后对胀缝进行密封㊂新吊墙下落到位后,对吊墙钢结构冷却系统进出水管进行切换,防止耐油耐压软管在高温环境下长时间使用过程中出现老化现象㊂9)抽出吊墙后用于阻挡浮渣的卡脖浅层小水包㊂更换工作全部完成后,拆除简易龙门吊,以减少对卡脖及生产可能带来的影响因素㊂新吊墙放置到位后的72h内,每小时检查一次,72h后恢复班组正常巡检㊂4效果1)卡脖吊墙上升㊁拼装及下落施工时间较长,掉落物较多,玻璃板面耐火材料结石较多,产品外观质量[4]较差,新吊墙下落到位约4h后,产品外观质量便逐步恢复正常㊂2)施工过程中,掉落物在卡脖水包后穿入的玻璃液表层小水包前积聚,受生产流的带动作用,部分掉落物随玻璃液从水包下方越过进入冷却部㊂小水包对施工过程中掉落物的阻挡效果不明显㊂3)卡脖吊墙提升后,卡脖的分隔作用弱化,玻璃板面直径在0.1~0.3mm的微气泡数量增多,产品内观质量下降㊂新吊墙下落到位约8h后,微气泡便逐步开始减少并恢复到正常范围内㊂5结语上述浮法玻璃熔窑卡脖吊墙在线更换过程,从卡脖吊墙更换过程㊁新吊墙的运行情况及新吊墙更换后产品质量的恢复情况来看,此次卡脖吊墙砖在线更换工作达到了预期的效果,取得了宝贵的经验,具有很好的参考价值㊂参考文献[1]陈正树.浮法玻璃[M].武汉:武汉理工大学出版社,1997.[2]康建红秦刚刚申向利.玻璃工业用铝硅酸盐耐火材料[J].建材技术与应用,2001(3):16-17.[3]雷强.浮法玻璃池窑液流形态分析(熔化部)[J].玻璃,2002,116(4):9-14.[4]王玉兰,刘志付.浮法玻璃的质量判定及检验[J].产品可靠性报告,2001(4):39-39.601。
浮法玻璃熔化应急处理程序
熔化工序紧急事故处理预案1、漏玻璃水1）、当检查发现池底漏玻璃水，量不大时，可采用压缩空气吹风冷却；如果不能有效控制，则采用应急水管淋水冷却。
2）、池壁处漏玻璃水：量不大时，可用铁耙堵住漏玻璃液处，并吹风冷却，并通知瓦工对漏玻璃液的池壁砖进行处理。
处理完后，加强风冷，以防再次漏玻璃水。
漏玻璃水严重时，按如下程序处理：A.立即通知有关领导和槽窑部、机电部部门经理、相关工程师和瓦工B.用铁耙堵住漏玻璃液处，用水浇使之冷却凝固C.适当降低拉引量D.征得领导同意后，可降低玻璃液面高度和熔化温度E.瓦工处理完漏玻璃液的池壁砖后F.按要求逐步提高熔化温度、追加液面至正常状态。
追加液面时，应缓慢、均匀。
液面下降在5mm以内，可按2mm/h速度追加；液面下降在5～10mm 的，按1mm/h速度追加；液面下降超过10mm的，视窑内情况研究决定。
G.对漏玻璃液的池壁砖加强吹风冷却和巡检力度，避免再次漏玻璃水。
2、助燃风机停，助燃风中断的处理一旦停助燃风，窑内燃烧将不能正常进行，可按如下程序处理：1）、中控室内按下天然气急停开关，关断供气。
2）、立即启动备用风机，恢复助燃风供给。
启动备用助燃风机时注意：A.首先从MCC房将备用风机启动按纽转到“就地”。
B.到现场手动关闭两台风机出口阀。
C.现场按下备用风机启动按纽启动风机。
D.风机运转平稳，转速达到正常后，手动开启起其出口风阀至90°。
3）、按以下程序开启天然气恢复正常燃烧：A.确定燃烧方向，保证天然气和助燃风同向B.将各小炉天然气控制改为上位机手动控制C.按停助燃风前的天然气控制阀位输出开度设定各小炉天然气控制控制阀位置D.开启车间内天然气总管截断阀供气。
3）、通知维修人员检查、处理风机。
3、卡脖水包漏水1）漏水较少：密切注意漏水情况，通知有关人员，组织人员更换水包2）漏水较多时：A.首先通知成型，避免因工作部温度降低引起流量下降而脱边等B.关小进口循环水阀(但不能太小，以防冒蒸汽伤人)，组织更换水包3）更换水包时按以下程序进行：A.清理水包车轨道两侧的杂物，作好退出水包车的准备B.清理水包插入孔内的密封材料C.同时摇动水包车两个手柄，升起水包（同时适当关小供水量，避免水包附近的附着物掉入窑内），使其底部高出池壁砖20mm以上。
延长浮法玻璃熔窑卡脖深层水包使用寿命的改进措施及方法
技术讲座431 前言浮法玻璃卡脖深层水包置于熔化澄清部与冷却部之间，是玻璃熔窑玻璃液的分割设备，是一对浸入卡脖玻璃液中的水包冷却器，它根据卡脖内宽可以分为水平放入和垂直放入。
通常情况下卡脖内宽超过2200mm 采用水平式卡脖深层水包，其深度为300～600mm，水包上表面露出玻璃液面10～20mm 以上，呈“Ｖ”形对插（接近“一”字形）。
其作用一是减慢熔化部出口端前进流的速度，使玻璃液在热区停留较长的时间，从而获得良好的澄清；二是有助于冷却部玻璃液的温度调节，满足冷却部及流道处的温度参数要求；三是减少了玻璃液由冷却部向熔化部的回流量，即减少了二次加热，并使澄清部的温度提高；四是阻挡熔化部的浮渣进入冷却部，取自池深方向最优质的玻璃液进入冷却部，提高玻璃的产量和质量。
各个玻璃窑炉根据卡脖宽度选择适合自己的深层水包，满足使用要求，使水包的各项作用（包括节能、熔化效果、玻璃液回流、澄清、均化、阻挡浮渣等）充分发挥出来，为玻璃生产提供最优质的服务。
兰州某公司1000t/d 浮法玻璃生产线，熔窑卡脖宽度为4300mm、卡脖长度为7500mm、池深为1100mm，使用吊挂式水平对插式深层水包，水包升降采用手轮配合蜗轮蜗杆及丝杠结构、水平对插移动采用手轮配合单梁小车结构，该机构对深层水包的水平和垂直方向的控制比较灵敏和精准，对水包在玻璃液内的横向和纵向稳固起到了很好的控制作用。
2 深层水包在运行过程中出现的问题延长浮法玻璃熔窑卡脖深层水包使用寿命的改进措施及方法白瑞军兰州蓝天浮法玻璃股份有限公司 甘肃 兰州 730060摘 要：本文结合兰州某公司1000t/d 浮法玻璃生产线熔窑卡脖深层水包投产后固定部位频繁渗漏水的实际情况，对其产生的原因进行解刨分析，介绍了可行的改进措施并予以实施,从而达到了延长水包使用寿命的目的。
实践证明，该改进措施行之有效，解决了生产中水包频繁渗漏水产生气泡对生产造成的影响。
关键词：卡脖深层水包；渗漏水；频繁；延长寿命Improvement Measures and Methods for Prolonging Service Life of DeepNeck Cooler in Melting Furnace of Float GlassBai RuijunLanzhou Blue Sky Float Glass Co., Ltd. Lanzhou Gansu 730060Abstract: Abstract: In view of the actual conditions of frequent water leakage after production in the fixed position of the deep neck cooler in melting furnace of 1000t/d float glass production line in a company of Lanzhou, this paper analyzes the causes of water leakage, introduces the feasible improvement measures and puts them into practice, so as to extend the service life of the neck cooler. It has been proven that the improved measures are effective and solve bubbles problems due to frequent leakage in neck cooler during production.Key words: Deep neck cooler; Water leakage; Frequence; Service Life extension技术讲座44兰州某公司1000t/d浮法玻璃生产线投产后，在半年时间里卡脖深层水包（南北两侧）共计发生4次渗水和漏水事故，期间间隔时间较短，最短的一次为15天，该水包渗漏水位置相对固定，而且发生渗漏后该点位的无缝钢管损坏速度较快，造成在玻璃板上产生大量的气泡，对生产造成了一定的影响。
浮法玻璃熔窑卡脖处水包压入深度对玻璃液流动影响的数值研究
浮法玻璃熔窑卡脖处水包压入深度对玻璃液流动影响的数值研究下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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深层卡脖水包在浮法玻璃熔窑中的应用
１ 由于 热 负荷 后 移 ， 高 了末对 小 炉 后 的温 度 ， ， 提 即提 高 了玻 璃 液 的澄 清温 度 。 脖水 包 阻 挡作 用 的增 强 ， 卡 延 长 了玻 璃 液 在 澄 清 区域 的滞 留时 间 ， 高 了 澄 清 提 效果 。 减少 了成 形 玻璃 液 中 气泡 缺 陷 的数 量 ， 生产 为
第 ３期 总 第 １ ２ ６ 期
可 见光 透 过 率较 高 ，而不 会 产生 彩 虹 反射 色 。紧接 着 ，在 还 原 气 氛 中 ，对其 进 行热 处 理 ，将 金 属 氧化
膜 的性 能基 本 一样 ， 而离 线膜 的性 能 可 以灵 活改 变 。 在线 膜 与离 线 膜 的 隔热性 能 比较见 表 １ 。
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全 国 性 建 材 科 技 期 刊 —— 《 璃 》 ２ ０ 玻 ０ ２年
第 ３期 总 第 １ ２期 ６
深层 卡 脖 水 包在 浮 法玻 璃 熔 窑 中 的 应 用
侯 传 勇 徐 鸿 文 沈 洁
（ 阳浮 法玻 璃 集 团公 司技 术 中心 洛 阳 市 洛 ４ １０ ） ７ ０ ９
气 泡 直 径 ／ ｍ ａ ｒ
０ ．１～ ０ ．３
０．３～ ０．５
使用 前／ ・ 个 ｍ
１ ３～ ２Ｏ
１ ３ ～
使用 后／ ・ １ 个 ｍ～
８～ １ ４
０～ ２
（ 转 ４ 页） 下 ２
３３
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全 国性 建 材 科 技 期 刊 —— 《 璃 》 ２ ０ 年 玻 ０２
浮法 玻 璃生 产 中 ， 气泡 是 比较 常 见 的玻 璃 缺 陷 ， 减 少 气 泡 等 玻 璃 缺 陷 的 数量 ， 高 玻 璃 质 量 是 生 产 提
关于深层卡脖水包使用的探讨
ＤＯＩ ： １ ０ ． ３ ９ ６ ９ ／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ０ ０ ０ — ２ ８ ７ １ ． ２ ０ １ ４ ． ０ １ ． ０ ０ ５
始探 索使 用 深层 水包 。现将 我们 的使 用 过程 体会 和经 验教 训 总结 如下 。
１ 更 换 卡 脖 水 包 前 基 本 状 态
熔化 量 控制 在 ５ ２ ０ ｔ ／ ｄ ， 料 堆控 制在 ２ ． ５ 小炉 ， 泡界 线控 制在 ４ 小炉 ， 热 点 电偶 温 度控 制在 （ １ ５ ５ ５ ＋ ＿ ５ ） ℃，
～
１ ０ ０ ０ ｍ ／ ｈ 。锡槽 流量控 制 相对稳 定 ， 退 火状 态稳 定 。 燃料 班耗 ３ ０ ｔ ， 班产 ３ １ ０ ０ ～ ３ ４ ０ ０重箱 ， 总成 品率 ８ ８ ％。质量 状况 为微 气 泡少 ， 光学 变 形符 合 国际标 准 ，
等 品率 为 １ ０ ０ ％。
热 点小 炉垛 红外 温 度 １ ６ ０ ３ ～１ ６ ０ ７ ￣ Ｃ， 澄 清红 外温 度 １ ５ ２ ０ ～ １ ５ ２ ５ ￣ Ｃ， 流道温 度 控制在 （ １ ０ ８ ２ ￣ １ ） 。卡脖 水 包 ３ ２ ０ ｍｍｘ １ ０ ０ ｍｍ， 沉人 玻 璃液 ２ ９ ０ ｍ ｍ左 右 ， 搅拌 器转 速 为 ６ ｒ ／ ｍ ｉ ｎ ， 冷 却 部用 稀释 风调 节 ， 风量控 制在 ５ ０ ０
０ 引言
生产实践和理论研究表明 ， 卡脖深层水包能够阻挡表层流中的浮渣、 加快冷却部降温速率 、 提高熔化部 温度 、 加 强 澄清 和纵 向均 化效 果 ， 在改 善 玻璃 表面 平整 度提 高玻 璃质 量 、 降低 能 源消耗 节 约制造 成本 、 加 速颜
浮法熔窑深层下潜水包的使用
浮法熔窑深层下潜水包的使用张红军 吴晓华 赵建州(兰州平板玻璃厂 兰州市 730060)摘 要 将卡脖前大水管改为深层下潜水包,使玻璃质量得到明显改善,有效地降低了燃料消耗。
关键词 深层下潜水包 玻璃质量 节能降耗 在平板玻璃的生产中,卡脖处安装大水管,其作用历来被认为:①阻挡未熔化好的原料颗粒(因受侵蚀或热修时而掉的耐火材料颗粒);②配合冷却部,对熔化、澄清好的玻璃液进行降温,以满足玻璃成形时的需要。
我厂浮法生产线自投产以来,曾多次对卡脖处大水管进行了改进和试用,对其作用也有了更进一步的认识。
在此基础上,将其改进为深层下潜水包,使玻璃的质量(主要是光学变形)得到了明显改善,还有效地降低了燃料消耗。
1 下潜水包简介如图1所示,原卡脖处安装的大水管是管径576mm的大管中套542mm的小管进行水循环的。
安放时,与窑炉纵向垂直,从卡脖两侧插入(图3),液面上凸出部分为大管径的1 3。
而现在的下潜水包(图2),是管径589mm 的两根大水管上下排布进行水循环的,两根管之间有一定的距离,水包的有效使用段与进出口的支撑段有一定的角度。
安放时,支撑段与窑炉纵向垂直,有效使用段与窑炉纵向亦呈一定的角度(图4),液面上凸出部分为上管管径的1 3。
图1 原大水管结构示意图图2 下潜水包示意图图3 大水管安放示意图图4 下潜水包安放示意图2 下潜水包的使用浮法生产线试用下潜水包,是从1997年10月开始的。
与原大水管相比,最明显的变化就是冷却强度加大。
211 水包进出口水温度的变化(见表1)表 1大水管下潜水包进口出口进口出口28℃36℃26℃38℃212 水包前后玻璃液表层温度的变化(见表2)无疑,对玻璃液的降温,下潜水包肯定强于大水管。
大水管对玻璃液的降温,在25℃左右(没详细记录);下潜水包对玻璃液的降温,在55～66℃之间。
表2水包前水包后南中北南中北1302℃1317℃1308℃1247℃1251℃1253℃213 稀释风量的变化以澄清温度1390℃、流道温度1140℃为基准,在使用大水管时,稀释风用量为3000～3200m3 h,在使用下潜水包时,稀释风用量为1600～1800m3 h。
浮法玻璃熔窑池深结构的研究和应用
间 ）；通 过 计算 ，玻 璃 液 的 理论 澄 清 温 度 为 １ ６ ０ ４
℃。此段 需要小炉继续 加热 。
玻璃 液 中气 泡 的澄 清包 括２ 阶段 ：第 一 阶段 个 是 在 熔化 、澄 清 的过 程 中大 小 气 泡 从玻 璃 表 面溢
出 ，在 １ ５ ０℃时气 泡 变 大排 出更 为 突 出 ，小气 泡 ４
２２ 过剩ＳＯ， ． ｉ 熔化 、玻 璃液形成 硅 酸盐形 成结束 以后 ，随着 温度 的升高 ，硅 质 原料开始熔入并 在三维方 向进行反应 （ 同时伴随着 比
３ 熔 窑 浅 池 结 构 的 试 验
为掌握 浅池熔 窑结 构的对 流 、澄清 、能耗等 原
较强烈 的排泡和均化 ），当温度 升至 １ ０ 时 ，玻 ０ｑ ５ ｃ
１ 引 言
传统 的浮法玻 璃熔 窑存 在着热效 率低 、能耗 高 等 不合 理的结 构和设 计 ，既不 符合 国家节 能减排 政
策 ，又不利 于行业 的进 步和发 展 ，为此需要 在 加强
晰 的泡 界线 前 （ 于 ６ 小 炉 ，结 束 于３和 小 炉之 对 对 间 ；对 于８ 对小炉 ，结束于 和５ 小炉之间 ）。 ２３ 玻璃 液的澄清和 均化 ．
玻璃 液 的澄 清和均 化从 投料 开始就 已经进 行 ， 结 束 于 冷却 部 前 段 ，集 中在４、５小 炉 与卡 脖入 口
之 间 （ 于 ６ 小 炉 ，集 中在４小 炉 和 卡 脖 人 口之 对 对 间 ； 对 于 ８ 小 炉 ，集 中 在 ５ 炉 和 卡 脖 人 口之 对
不 同的 岛屿状料 堆消 失 ，即硅酸盐 的形 成结束 （ 同
时伴 随着 少量 的排 泡和均化 ），位置在２、３ 炉左 小 右 （ 于６ 对 对小炉 ，２ 炉左 右 ；对于８ 对小 炉 ，３
卡脖深层水包在超白浮法玻璃生产中的使用方式探讨
大 改变 ，因此普 通 浮法 玻璃 卡脖 深层 水 包 的使用 方 式 已不再 适用 于 超 白浮法 玻璃 的生产 过程 。本 文 论述 了在超 白浮法玻 璃 生 产过 程 中卡 脖水 包 的使 用方 式 ，同 时采 用荷 兰Ｔ Ｎ Ｏ 公 司的 Ｇ Ｔ Ｍ软件 ，通 过 数值 模拟 的方法 ，分 析 了卡 脖深 层 水包 不 同压 人 深度 对玻 璃液 流 动方 向上 玻璃 液 温度 梯度 的影 响 和玻 璃液 液 流 的作用 变化 情况 ，找 出 了在 设计 拉 引量 下 生产 超 白浮 法玻 璃 时最 佳 压入 深度 ；同时有 针 对性 地对 卡脖 深 层水 包进 行 了改 造 ，延 长 了卡脖 水包 的使 用 寿命 ，有 效 地改 善 了玻 璃液 的 均
全 国性建材 科技期 刊—— 《 玻璃 》 ２ ０ １ ４ 年 第５ 期 总第２ ７ ２ 期
卡脖深层水包在超白浮法玻璃生产中的使用方式探讨
车
（ 河 南 安 彩 高科 股 份 有 限公 司
摘 要
安 阳市
４ ５ ５ ０ ０ ０）
由于超 白玻 璃 和普 通浮 法玻 璃 在透 过率 及铁 含 量方 面 的较 大差 异 ，使得 玻 璃液 在熔 窑 内液 流及 透热 性 能发 生 了较
ｔ Ｈｅ ｎ ａ ｎＡｎ ｃ ａ ｉ Ｈｉ 一 ｃ ｈＣｏ ． ， Ｌ ｔ ｄ， Ａ ｎ ｙ ａ ｎ ｇ，４ ５ ５ ０ ０ ０）
Ａｂｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ：Ｔｈ ｅ ｍｏ ｒ ｅ ｂｉ ｇ ｇ ｅ ｒ ｄ ｉ ｆｅ ｒ ｅ ｎ ｃ ｅ ｏ ｆ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ ｔ ｒ ａ ｎｓ ｍｉ ｓ ｓ ｉ ｖ ｉ ｔ ｙ ａ ｎ ｄ ｉ ｒ ｏ ｎ ｃ ｏ ｎ ｔ ｅ ｎ ｔ ａ ｂ ｏ ｕ ｔ ｌｏ ｆ ａ ｔ ｇ ｌ ａ ｓ ｓ ｍａ ｋ ｅ ｓ ｌ ｉ ｑ ｕ ｉ ｄ ｇ ｌ ａ ｓ ｓ ｌｏ ｆ ｗ ａ ｎ ｄ ｄ ｉ ａ ｔ ｈ ｅ ｒ ｍｉ ｃ ｃ ｈ ａ ｎ ｇ ｅ ａ ｌ ｏ ｔ ｉ ｎ ｈｅ ｔ ｍｅ ｌ ｔ ｉ ｎｇ ｆ ｕｒ ｎ ａ ｃ ｅ ． Ｓ ｏ ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ ｄ ｅ ｅ ｐ ｎ ｅ ｃ ｋ ｗａ ｔ ｅ ｒ ｐ ｏ ｃ ｋｅ ｔ ｉ ｎ ｈｅ ｔ ｐ ｒ ｏ ｄ ｕ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｏ ｒ ｄｉ ｎ ａ ｒ ｙ ｌｏ ｆ ａ ｔ ｇ ｌ ａ ｓ ｓ ｄ ｏ ｅ ｓ ｎ ’ ｔ ａ ｄ ａ ｐ ｔ ｔ ｈｅ ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ｏｆ ｔ ｈ ｅ ｌ ｏ ｗ ｉ ｒ ｏ ｎ ｌｏ ｆ ａ ｔ ｇ ｌ ａ ｓ ｓ ． Ｔｈ ｉ ｓ ｐ ａ ｐ ｅ ｒ ｄ ｉ ｓ ｃ ｕ ｓ ｓ ｅ ｓ ｔ ｈｅ ｕ ｌ ｔ ｒ ａ ｗｈ ｉ ｔ ｅ ｌｏ ｆ ａ ｔ ｇ ｌ ａ ｓ ｓ ｐ ｒ ｏ ｄ ｕ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ｗａ ｔ ｅ ｒ ｂ ａ ｇ ｉ ｎ ｈｅ ｔ ｎ ｅ ｃ ｋ ｉ ｎ ｕｓ ｅ ， ａ ｌ ｓ ｏ ｕ ｓ ｅ ｄ ｉ ｎ Ｈｏ ｌ ｌ ａ ｎ ｄ Ｔ Ｎ Ｏ ｃ ｏ ｍｐａ ｎ ｙ ’ Ｓ ＧＴＭ ｓ ｏ ｆ ｔ ｗａ ｒ ｅ ， ｔ ｈ ｒ ｏ ｕｇ ｈ ｈｅ ｔ ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ｏ ｆ ｎ ｕ ｍｅ ｒ ｉ ｃ ａ ｌ ｓ ｉ ｍｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｈａ ｔ ｔ ｈｅ ｔ ｄ ｅ ｅ ｐ ｎ ｅ ｃ ｋ ｗａ ｔ ｅ ｒ ｐ ｏ ｃ ｋｅ ｔ ｉ ｎ ｈｅ ｔ ｄ ｉ ｆｅ ｒ ｅ ｎ ｔ ｄ ｅ ｅ ｐ ｉ ｎ ｈｅ ｔ ｌ ｉ ｑ ｕ ｉ ｄ ｇ ｌ ａ ｓ ｓ ｃ ｈ ａ ｎ ｇ ｅ ｓ ｈｅ ｔ ｇ ｌ ａ ｓ ｓ ｌｏ ｆ ｗ ａ ｎ ｄ ｔ ｅ ｍｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ｇ ｒ ａ ｄ ｉ ｅ ｎ ｔ ｂ ｙ ｔ ｈ ｅ ｍｅ ｔ ｈｏ ｄ ｏ ｆ ｎ ｕ ｍｅ ｒ ｉ ｃ ａ ｌ ｓ ｉ ｍｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ． Ａｎ ｄ ｉｎ ｆ ｄ ｏ ｕ ｔ ｔ ｈ ｅ ｐ ｒ ｏ ｄ ｕｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｕ ｌ ｔ ｒ ａ ｗｈｉ ｔ ｅ ｌｏ ｆ ｔ ａ ｇ ｌ ａ ｓ ｓ ｉ ｎ ｔ ｈｅ ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｄ ｒ ａ ｗｉ ｎ ｇ ａ ｍｏ ｕ ｎ ｔ ｃ ａ ｓ ｅ ｓ ｗｈ ｅ ｎ ｈｅ ｔ ｏ ｐ ｔ ｉ ｍａ ｌ ｄ ｅ ｐｔ ｈ ｏ ｆ ｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ． Ｉ ｎ ａ ｄ ｄ ｉ ｔ ｉ ｏ ｎ ｔ ｏ ｈｅ ｔ ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｆ ｏ ｍ ａ ｒ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｎ ｔ ｈｅ ｄ ｅ ｅ ｐ ｎ ｅ ｃ ｋ ｗａ ｔ ｅ ｒ ｐ ｏ ｃ ｋｅ ｔ ｅ ｘ ｔ ｅ ｎｄ ｓ ｔ ｈ ｅ ｓ ｅ ｒ ｖ ｉ ｃ ｅ ｌ ｉ ｆ ｅ， ａ ｎ ｄ ｔ ｏ ｉ ｍｐ ｒ ｏ ｖｅ ｔ ｈ ｅ ｃ ｌ ａ ｒ ｉ ｔ ａ ｎ ｄ ｈ ｏ ｍｏ ｇ ｅ ｎ ｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ， ａ ｎ ｄ ｔ ｏ ｉ ｍｐ ｒ ｏ ｖ ｅ ｔ ｈｅ ｇ ｌ ａ ｓ ｓ ｑ ｕ ａ ｌ ｉ ｔ ｙ ａ ｎ ｄ ｈｅ ｔ ｐ ｒ ｏ ｄ ｕｃ ｔ ｇ ｒ ａ ｄ ｅ ． Ｋｅ ｙ Ｗｏ ｒ ｄｓ ： Ｌｏ ｗ Ｔ ｒ ｏ ｎ Ｆｌ ｏ ａ ｔ Ｇｌ ａ ｓ ｓ， Ｄｅ ｅ ｐ ｎ ｅ ｃ ｋ ｗａ ｔ ｅ ｒ ｐｏ ｃ ｋ ｅ ｔ， Ｌｉ ｔ ｔ ｌ ｔ ｅ ｗａ ｔ ｅ ｒ ｐ ｏ ｃ ｋ ｅ ｔ， Ｂａ ｃ ｋｆ ｌｏ ｗ Ｃｌ ａ ｒ ｉ ｉｃ ｆ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ，
熔窑玻璃液流及卡脖深层水包的使用
１ 引 言
浮法玻璃熔窑中玻璃液纵向和横向方向都存在 温度差，由于各处的温度不均匀，必然导致玻璃液 的密度不均匀，根据流体力学的原理，产生了池窑 中玻璃液的流动，在投料机的连续给料和锡槽的连 续取料的共同作用下，窑池中玻璃液存在着复杂的 流动，对熔化和均化都有着重大作用。正确掌握池 窑中玻璃液的流动状态及规律并予以有效控制是生 产优质浮法玻璃的保证，同时也在延长窑龄、节约 能耗方面起到积极作用。浮法玻璃熔窑卡脖水包深 浅的使用与玻璃熔窑设计有关，深层水包一般使用 在平底、浅池、小冷却部的窑炉。使用不同深度的 水包，会改变玻璃液对流，玻璃液质量和能耗也会 发生相应的改变。控制好深层水包的深度对玻璃生 产有着重大的意义。
几乎成了“不动层”。 （２）玻璃液的颜色 玻璃液的颜色不同，其透热性也不同，透热性
差的玻璃液沿深度方向上温降也大，流动层薄，对 流相对较弱。
（３）池窑的结构 由于池窑结构不同而造成散热条件的不同，相 应造成对流的变化。 （４）投料推力、成形引力、火焰长度及油枪 角度等都会不同程度地影响对流。 ２．２ 池窑中玻璃液流的组成 池窑中玻璃液的对流，按成因可分为生产流和 热对流，按流动方向可分为纵向对流和横向对流。 生产流是由于锡槽不间断地取用玻璃液和投料 口不停地投料所形成的流动，我们也可称之为强制 对流；热对流是由于窑中各处玻璃液的温度差所造 成的流动，也可称为自然对流。这两种对流在浮法 玻璃池窑中是同时发生作用的。模拟研究资料表 明：投料循环液流是熔窑总体标准澄清潜力值的 ５０％￣７０％，为池窑总体标准均化值的７０％￣９０％， 由此可以看出玻璃液的澄清和均化大部分是在投料 对流中进行，所以，投料对流在浮法生产中起到很 重要的作用。 横向对流是在池窑宽度方向上由于温度差的存 在而引起的玻璃液流动。而纵向对流贯穿了整个窑 炉，纵向对流在长度方向上的温度成山形分布，最 高温度处我们称之为“热点”，从热点到投料口以 及从热点到出料口存在很大温度差，再加上连续地