现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计说明
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计一、平面结构布置：由单向板的经济跨度2～3m，次梁的经济跨度4～6m，主梁的经济跨度6～8m，确定主梁的跨度为6.3m,次梁的跨度为5.2m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.1m。
楼盖结构布置图一。
（下一页）图一：平面布置图二、截面尺寸的选择●板：h≧L/40≧2100/40=52.5mm，工业厂房h≧60,取板厚h=80mm。
●次梁截面高度h=（1/15~1/12）L=5200/15~600/12=400~500mm，取h=400mm，截面宽度b=（1/3~1/2）h=400/3~400/2=133~200mm，取b=150mm。
●主梁：截面高度h=(1/12~1/10)l=6300/12~7500/10=450~787mm，取h=500mm，截面宽度b=（1/3~1/2）h=500/3~600/2=200~300mm，取b=200mm。
●柱：h×b=400mm×400mm三、板的设计（1）荷载计算因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4KN/m^2 ，从经济角度。
所以活荷载分项系数取1.3。
分项系数分别取1.35和1.4时候，Gk+Qk=12.78475表一：板荷载计算表(2）计算简图次梁截面为150×400mm，根据图二计算连续板的净跨；连续板的边跨一端与梁整体连接，另一端搁置在墙上，中跨两端都与梁固接，故计算跨度L0如下计算。
图二连续板的结构布置图图三：板的计算简图边跨：ln=2100-120-150/2=1905mml0=ln+h/2=1965+80/2=1945<ln+1/2墙支承宽度=1905+120/2=1965mm中跨：ln=2100-150=1950mml0=ln=1950mm跨度差=（1965-1950）/1950×100%=0.0077%≦10%可按跨度连续板计算内力,取1m宽板带计算单元,g+q=11.648kN/m（3）内力及截面承载力计算中间板带②～⑥轴线之间,各区格板的四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面和中间支座考虑板的内拱作用,计算弯矩可以减少20%计算表如下：四、次梁设计次梁按塑性内力重分布方法计算。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计
..现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖课程设计一、 设计资料1、 某多层厂房，内框架结构体系，结构平面布置图如下：2、 荷载1) 水磨石面 0.65kN/m 2； 2) 钢丝网抹面吊顶 0.45kN/m 2； 3) 楼面活荷载 5.5kN/m 3；3、 材料1) 混凝土： C30（c f =14.3N/mm 2 , t f =1.43N/mm 2；） 2) 钢筋:梁钢筋HRB400级（y f =360 N/mm 2），其余钢筋采用HPB300级（y f =270N/mm 2）。
二、 楼盖梁格布置草图三、 构件尺寸的确定1、 确定主梁跨度为6.6m ，次梁的跨度6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度 为2.2m 。
2、 估计截面尺寸，按跨高比条件：板厚：板按考虑塑性内力重分布设计，按不验算挠度的刚度条件，板厚应不小于了L/30=2200/30=73.33mm ，此值小于工业房屋楼面最小厚度70mm 的构造要求，故取板厚h=80mm 。
次梁截面b*h ： h=o l /18～o l /12=333～500mm ，考虑到楼面活荷载比较大，初估取h=450mm ，截面宽度b=(1/2～1/3)h ，取b=200mm 。
主梁截面b*h ： h=o l /15～o l /12=440～660mm,取h=650mm ，截面宽度取b=250mm 。
四、 板的设计 1、 荷载板的永久荷载标准值：水磨石楼面 0.65 kN/2m ； 80mm 钢筋砼板 0.08×25=2.0kN/2m ； 钢丝网抹灰吊顶 0.45 kN/2m ；恒载标准值 3.1 kN/2m ； 活荷载标准值 5.5 kN/2m ；活载控制时，考虑恒载分项系数1.2，活荷载分项系数1.4荷载总设计值 g+q=1.2×3.1+1.4×5.5=11.54 kN/2m恒载控制时，考虑恒载分项系数1.35，活荷载分项系数1.4，组合系数0.9.荷载总设计值 g+q=1.35×3.1+1.4×0.9×5.5=11.12kN/2m由此可确定为活载控制，即荷载总设计值为11.54kN/2m2、 计算简图由板和次梁尺寸可以得到板的设计简，板的支承情况如下图。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计(2)
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计某工厂仓库的楼盖建筑平面图，如图一所示，环境类别为一类。
楼面均布活荷载标准值为5.5kN / m2，楼盖结构形式为现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，竖向承重结构体系采用外砖墙和钢筋混凝土内柱承重方案：1.设计资料(1)楼面恒载：楼面面层用20 mm厚石灰砂浆粉刷。
(2)材料：混凝土强度等级C25 ；梁内受力纵筋为HRB335，其他为HPB235钢筋。
2．楼盖的结构平面布置墙厚240 mm，板伸入墙体120 mm，次梁伸入墙体240 mm，纵墙在主梁端部处有外伸扶壁120 mm×370 mm,主梁搁置长度370 mm。
柱截面350 mm×350 mm。
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.3 m、次梁的跨度为7.5 m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.1 m，L02／l 01 =7.5／2.1=3.57≥3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h≥2200／40=55 mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥80 mm，取板厚h=80 mm。
次梁截面高度应满足h=L0／18～L／12=7500／18～7500／12=416.7～625 mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取为b=200 mm。
主梁的截面高度应满足h=L0／15～L／10=6300／15～6300／10=420～630 mm，取h=600 mm，b=300 mm。
楼盖结构平面图布置图见图二。
3．板的设计⑴荷载板的恒荷载标准值水泥砂浆面层： 0.65 kN / m280 mm钢筋混凝土板0.08×25=2 kN / m220 mm 石灰砂浆0.02×17=0.34 kN / m2小计 2.99 kN / m2板的活荷载标准值： 5.5kN / m2恒荷载分项系数取1.2；因楼面活荷载标准值大于4.0 kN / m2，所以活荷载分项系数应取1.3。
某工业厂房现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计
河南工程学院《×××》课程设计课程设计题目学生姓名：学院：专业班级：专业课程：指导教师：201 年月日某工业厂房现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计一、设计资料1. 楼盖梁格布置楼盖梁格布置如图1所示（楼梯间在此平面外），主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，主梁、次梁的跨度见表1。
每位学生根据表1选取一组数据进行设计。
图1 楼盖梁格布置平面图2.楼面做法20mm水泥砂浆面层（20 kN/m3）（1-7组），或水磨石面层（8-15组），钢筋混凝土现浇板，20mm混合砂浆抹底。
3.楼面荷载均布活荷载标准值见表1。
4.材料混凝土强度等级C25（1-7组）或C30（8-15组）；梁钢筋采用HRB400级钢筋，板钢筋采用HPB300级钢筋。
二、设计内容和要求1.设计内容（1）结构平面布置：柱网、板、次梁及主梁的布置；（2）板的结构计算（按塑性内力重分布计算）；（3）次梁结构计算（按塑性内力重分布计算）；（4）主梁结构计算（按弹性理论计算）。
2.设计成果2张结构施工图和一份设计说明书。
3.设计要求（1）图纸要求绘制2张结构施工图，其内容为：①板的配筋图（ 1︰100）；②次梁的配筋图（比例自定）；③主梁的配筋图（比例自定）；④必要的施工说明。
绘图时采用手绘、计算机绘图均可，所有图纸均为2号图，要求布图匀称、表达正确、线条清晰、图面整洁，所有设计图纸的图幅、字体、线型、图例等均应符合现行《房屋建筑制图统一标准》（GB/T50001-2010），《建筑制图标准》（GB/T50104-2010）、《建筑结构制图标准》（GB/T50105-2010）。
（2）设计说明书要求设计说明书内容应包括封面、设计资料、设计计算过程、参考文献等，说明书应步骤清楚、计算正确、书写工整、结论完整，封面及排版应采用河南工程学院教务处统一要求的格式，设计说明书要求A4纸打印左侧装订。
四、设计步骤及计算书 1、楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖课程设计
g+q=26.55KN/m
A
B
B
A
3875
3750
3875
图3 次梁计算简图
(3)内力计算
由表 11-1、表 11-3 可分别查得弯矩系数和剪力系数。
弯矩设计值：
B
26.55 .
36.24kN·m
26.55 .
23.33kN·m
剪力设计值：
VA 0.45 g q l 0.45 26.55 3.755 44.86kN
剪力
V=k3G+k4Q
式中系数 k3、 k4 附表 6-2 相应栏内查得。
VA,max=0.719×58 + 0.860×72.8=104.31kN·m
VBl,max=-1.281×58 – 1.319×72.8=-170.32kN·m
VBr,max=1.070×58 + 1.262×72.8=153.93kN·m
333mm, 考 虑 到 楼 面 可 变 荷 载 比 较 大 , 取 h=300mm. 截 面 宽 度 取 为
b=150mm.
主 梁 的 截 面 高 度 应 满 足 h=l0/15 ～ l0/10=6000/15 ～
6000/10=400～600mm,取 h=550mm.截面宽度取为 b=250mm.
次梁截面为 150mm×300mm，现浇板在墙上的支撑长度不小于
100mm，取板在墙上的支撑长度为 120mm。按塑性内力重分布设计，
板的计算跨度：
边 跨 l0=ln+h/2=2000-150/2-120+80/2=1845<1.025ln=1850mm,
取 l0=1845mm
中间跨 l0= ln=2000-150=1850mm,
单向板肋梁楼盖设计资料及要求
单向板肋梁楼盖设计
某多层厂房的建筑平面如图（楼盖结构平面布置图）所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁边的附属房屋内。
楼面均布活荷载标准值为6kN/m2，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
试进行设计，其中板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁按弹性理论设计。
1.设计资料
（1）楼面做法：水磨石面层（经查《建筑结构荷载规范》知其自重为0.65KN/m2）；钢筋混凝土现浇板（其重度为25KN/m3）；20mm石灰砂浆抹底（其重度为17KN/m3）。
（2）材料：混凝土强度等级C25；梁内受力纵筋为HRB400，其他为HPB235。
2.楼盖的结构平面布置
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.0m、次梁的跨度为6.0m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.0m，l02/l01= 6.0/2.0=3>2，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h≥2000/40=50mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm，取板厚h=80mm。
次梁的截面高度应满足h=l0/18~l0/12=6000/18~6000/12=333~ 500mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取为b=200mm。
主梁的截面高度应满足h=l0/15~l0/10=6000/15~6000/10=400~ 600mm，取h=600mm，截面宽度取为b=300mm。
楼盖结构平面布置图如图所示。
3.设计要求
（1）试分别对板、次梁、主梁进行内力计算，并进行配筋计算。
（2）用手工绘制板配筋图、次梁配筋图、主梁配筋图，比例自定。
单向板肋形楼盖设计指导书 (1)
单向板肋形楼盖设计指导书（建筑工程专业）土建系钢筋混凝土单向板肋形楼盖课程设计指导书一、基本思路设计中要掌握受弯构件正截面、斜截面承载力计算，熟悉肋梁楼盖结构布置要点；理解钢筋混凝土塑性变形内力重分布的基本概念；掌握连续梁、板的设计方法，荷载取值及内力计算；熟悉弯矩包络图、抵抗弯矩图的绘制方法；掌握梁、板配筋的构造要求；同时要熟悉计算中的各项规定。
二、设计步骤及方法（一）、结构平面布置及构件尺寸选择1、柱网和梁格布置应力求协调，整齐划一，以简化设计、方便施工；但必须与建筑设计协调统一，满足建筑使用上的要求，并尽量做到经济合理。
板、梁的合理跨度为：单向板为1.7～2.7米；次梁为4.0～6.0米；主梁为5.0～8.0米，同时宜为板跨的3倍。
2、板和梁尽可能布置成等跨，如不易保证，可将中间各跨布置成等跨，而两边跨可布置稍小些，但跨度相差不宜超过l0％。
3、板厚和梁高一般按刚度要求初步估算，再根据荷载大小及构造要求初步确定，初步确定的尺寸必须经过正截面、斜截面承载力的计算并满足要求。
根据刚度要求，并应考虑建筑模数：板厚：h≥80mm，且≥(1/35～1/40) L次梁：h＝(1/12～1/18) L，b＝(1/2 ～l/3)h主梁：h＝(1/8～1/14) L，b＝(1/2～1/3)h。
（二）、单向板的设计l、荷载计算对单向板取lm单位宽板带进行设计，计算每米宽板带沿板跨度的均布活荷载设计值和恒载设计值（板自重、面层及板底粉刷重）。
2、计算简图单向板的跨数如多于5跨，且各跨跨度相等（或相差≯10％），可简化为5跨等跨连续板进行计算。
其计算跨度的取值为：边 跨：L 0l ＝L nl ＋h ／2中间跨：L 0＝L n3、内力计算（按考虑塑性内力重分布方法计算）⑴、 用均布荷载作用下的5跨等跨连续梁的设计弯矩计算公式20L )q +g (α=M计算各跨跨中截面和支座截面的最大弯矩。
⑵、 当各跨计算跨度相差不超过l0％时，可按等跨计算。
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2.2.1初步选择梁、板的截面尺寸1.板的尺寸除满足承载力、刚度、裂缝宽度要求外，尚应满足施工要求。
板厚取h≥l0/40；按施工要求，一般楼板厚度不少于60mm，密肋板厚度不少于50mm，工业建筑楼板厚度不少于70mm，本设计楼板厚度选80mm。
2. 次梁截面尺寸：次梁高度取，宽度取。
本设计次梁截面尺寸选b×h=200×450mm。
3. 主梁截面尺寸：主梁高度取，宽度取。
本设计主梁截面尺寸选b×h=300×600mm。
2.2.2在计算书上绘出结构平面布置图在计算书上画出图二，并标注出柱、主梁、次梁和板的名称（或编号），布置上板、次梁和主梁的计算单元及荷载的取值范围。
图二2.2.3 板的设计本设计采用单向板整浇楼盖，按塑性内力重分布方法计算内力。
对多跨连续板沿板的长边方向取1米宽的板带作为板的计算单元。
1.计算简图（见图三）计算跨度 边跨： 取，两式较小值中间跨：边跨与中间跨计算跨度相差若不超过10%，可按等跨连续板计算内力。
本设计为九跨连续板超过五跨按五跨计算内力。
图三2 板的荷载计算（见表二）3. 板的内力计算板考虑塑性内力重分布后，各跨中及支座截面的弯矩系数α值按图四采用，各跨中及支座截面的弯矩按式计算。
图四板一般均能满足斜截面抗剪承载力要求，所以只进行正截面承载力计算。
计算B 支座负弯矩时，计算跨度取相邻两跨的较大值。
板的弯矩计算见表三。
板的弯矩计算表 表三4.板的配筋计算（见表四）b=1000mm，h0=h-20=60mm。
各截面配筋计算过程见下表，中间板带内区格四周与梁整体连接，故M2、M3及M c应降低20%，计算结果应填在表四括号内。
5.绘制板的配筋施工图板采用分离式配筋，板的配筋图按1∶100的比例绘制在A2图纸上。
板正截面承载力计算表表四2.2.4 次梁的设计1.次梁计算简图计算跨度边跨：取，两式较小值中间跨：次梁采用塑性内力重分布方法计算。
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混凝土结构题目:现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计学院(直属系) :力学与工程学院年级/专业/班: 10级土木工程学生姓名:游政学号: 20103025钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书一、设计题目某轻工仓库为钢筋混凝土框架结构，楼盖平面如图所示。
楼层高4.5m，外设楼梯。
试设计该现浇钢筋混凝土楼盖。
二、设计容1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的强度计算（按塑性力重分布计算）3、次梁强度计算（按塑性力重分布计算）4、主梁强度计算（按弹性理论计算）5、绘制结构施工图（1）、板的配筋图（1：100）（2）、次梁的配筋图（1：40；1：20）（3）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图三、设计资料1、楼面做法：30mm厚水磨石地面，0.65 kN/m2 . 15mm厚板底抹灰，0.25 kN/m2楼面的活荷载标准值为6.5kN/m22、钢筋混凝土容重：25 kN/m33、材料选用（1）、混凝土： C15，（2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用HRB400，板及梁的其它钢筋可以采用HRB335。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、平面结构布置：１、确定主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为5.1m,主梁每跨布置两根次梁,板的跨度为m 2.2。
楼盖结构布置图如下：２、按高跨比条件，当mm l h 55401=≥时，满足刚度要求，可不验算挠度。
对于工业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80=3、次梁的截面高度应满足h=(1|18～1|12)L=(333～500)mm ，取mm h 400=，取mm b 200=。
4、主梁的截面高度应该满足h=(1|15～1|10)=(400～600mm ），h=600mm ，取b=300mm 。
二、板的设计（按塑性力重分布计算）： 1、荷载计算：板的恒荷载标准值： 取1m 宽板带计算：水磨石面层 0.65 kN/m ⒉80mm 钢筋混凝土板 0.08×25=2 kN/m ⒉15mm 板底混合砂浆 0.25 kN/m ⒉恒载： g=0.65+2+0.25=2.9 kN/m ⒉活载： q=6.0 kN/m ⒉恒荷载分项系数取1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4.0kN/m ⒉,以活荷载分项系数取1.3。
于是板的设计值总值：g=2.9×1.2=3.48kN/m ⒉ ,q=6.5×1.3=8.45kN/m ⒉ q g +=3.48+7.8 =14.76kN/m⒉。
近似取为15kN/m ⒉ 2、板的计算简图：次梁截面为mmmm400200⨯，现浇板在墙上的支承长度不小于120mm，取板在墙上的支承长度为120mm。
按塑性力重分布设计，板的计算边跨：L01=Ln+1/2h=2000-100-120+80/2=1820<1.025l n=1824.5，取L0=1820 (mma120=)中跨： L02=L n=2000-200=1800mm板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。
计算简图如下图：3、力计算：支承情况截面位置端支座边跨支座离端第二支座离端第二跨中中间支座中间跨中A 1B 2C 3 梁板搁支在墙上0 1/11两跨连续：-1/10三跨以上连续：-1/111/16 -1/14 1/16 板与梁整浇连接-1/161/14梁-1/24梁与柱整浇连接-1/16 1/14则由2)(lqgM+=α可计算出1M、BM、2M、cM，计算结果如下：M1=1/11×15×1.82⒉=4.52 kN/mMB=（-1/11）×15×1.82⒉=-4.52kN/mM2=1/16×15×1.8⒉=3.03 kN/mMc=（-1/14）×15×1.8⒉=-3.47kN/m中间区隔单向板折减系数为0.8：M2=0.8×3.03=2.42kN/mMc=0.8×（-3.47）=-2.77 kN/mC25混凝土板的最小保护层厚度为c=15mm ，板厚80mm 则，mm a h h s 6020800=-=-= F c =19.1N/mm ⒉，fy=300N|mm，为了方便近似对钢筋面积乘以0.8。
计算结果表明制作截面的截面ζ均小于0.35，符合塑性力从分布的原则；As|bh=231|（1000×80）=0.28%，此值大于0.45ft|fy=0.45×1.71|300=0.25%，同时大于0.2%.满足最小配筋率的要求。
三、次梁设计（按塑性力重分布计算）： 1、荷载计算：由板传来： 3.48×2.0=6.96kN|m次梁肋自重： 0.2×（0.4-0.08）×25×1.2=1.92kN|m 次梁粉刷重 0.015×（0.4-0.08）×2×17×1.2=0.196kN|m 恒载： g=11,192kN|m活载： q=7.8×2.0=15.6kN|m 设计值总值： q g +=11,192+15.6 =26.792kN|m2、计算简图。
次梁在砖墙上的支承长度为240mm ，主梁截面为300mm ×650mm ，计算跨度：边跨：l0=ln+a|2=6000-120-300|2+240|2=5850mm ＜ 1.025 ln=1.025×5730=5873.25mm ，取l 0=5800mm 。
中跨： l0=ln=6000-300=5700mm 。
因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算，次梁计算简图如下：3、力计算：由20)(l q g M +=α可计算出1M 、B M 、2M 、c M ，计算结果如下表：截面位置 1 B 2 C α1/11-1/111/16 -1/14 2)(l q g M +=α )/(m kN1/11×26.792×5.82=81.93 -1/11×26.792×5.82=-81.931/16×26.792×5.72=54.40-1/14×26.792×5.72=-62.17由n l q g V )(+=β可计算出A V 、Bl V 、Br V 、c V ，计算结果如下表： 截面位置 A l B r BCα0.450.600.55 0.55 n l q g V )(+=β )(kN0.45×26.792×5.8=69.92 0.60×26.792×5.8=93.23 0.55×26.792×5.7=84.000.55×26.792×5.7=84.00⑴、次梁跨中按T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽'f b =l|3=6000|3=2000mm ，故取'f b =2000mm 。
除支座B 截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。
C25混凝土，梁的最小保护层厚度c=25mm ，一排纵向钢筋h0=400-35=365mm ，二排纵向钢筋h0=400-60=340mmC25混凝土，a1=1.0，βc=1.0，F c =19.1N/mm 2，ft=1.71N|mm 2，纵向钢筋采用HRB400钢，fy=360 N|mm2，箍筋采用HRB335钢，fyv=300 N|mm2，正截面承载力计算过程按（200×400）=0.57%，此值大于0.45ft|fy=0.45×1.71|360=0.16%，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。
⑵、次梁斜截面承载力计算：斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸复核，腹筋计算，和最小配筋率验算。
截面尺寸复核：hw=h0-h’f=340-80=260mm,因hw|b=260|200=1.3＜4，截面尺寸按下式验算：0.25βcfcbh0=0.25×1×19.1×200×340=324.7＞Vmax=93.23kN，截面尺寸满算B左侧截面，由足要求。
计算所需Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvh0Asv|s，可得到箍筋间距S=（1.25fyvh0Asv ）|（Vbl-0.7ftbh0）=（1.25×300×56.6×340）|(93.23×103-0.7×1.71×200×340）=609.8mm。
调幅后受剪承载力应力强，梁局部围将计算的箍筋面积加20%或减去箍筋间距的20%。
现调整间距：S=0.8×609,8=487.84mm，最后取S=200mm，为了方便施工，沿梁长不变。
验算箍筋率下限值：弯矩调幅时要求的配筋率下限为：0.3ft|fyv=0.3×1.71|300=o.17%，实际配筋率ρsv=Asv|（bs）=56.6|（200×200）=0.14%＞0.17%。
满足要求。
四、主梁设计（按弹性理论计算）：1、荷载设计值：为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。
次梁传来的荷载：11.192×6.0=67.15kN主梁自重：（0.60-0.08）×0.3×2.0×25+（0.60-0.08）×0.25×2×2.0=15kN 恒载：G=67.15+15=z82.15kN,取G=83kN活载：Q=15.6×6.0=93.6kN2、计算简图：主梁按连续梁设计，端部支承在砖墙上，支承长度为370mm，中间支承在350mm×350mm的混凝土柱上。
其计算跨度：边跨，ln=6000-175-120=5705mm ，因0.025ln=142.6mm ＜a|2=185mm ，取l 0=1.025ln+b|2=1.025×5705+350|2=6197.6mm ，近似取为l0=6040mm 。
中跨，l0=6000mm因跨度相差不超过10%，可按等跨梁计算，计算简图如下：3、力计算：1)、弯矩设计值：QL k GL k M 21+= 其中， 2 1k k 可由书中表查取.M1max=0.24×83×6.04+0.289×93.6×6.04=325.5kN.m MBmax=-0.267×83×6.04-0.311×93.6×6.04=-309.67kN.m M2max=0.067×83×6.0+0.200×93.6×6.04=146.43kN.m2）、剪力设计值：Q k G k V 43+=，其中， 43k k 可由书中表查可知。