600MW超临界锅炉旋流燃烧器说明书
600MW超临界机组MCS设计说明书（锅炉侧,设计版）
600MW超临界机组MCS设计说明书（锅炉侧,设计版）2×600MW超临界机组锅炉MCS设计说明书(设计版)2006年6月目录MCS #1站1 协调主控及燃料调节系统 (1)2 送风调节系统 (6)3 炉膛压力调节系统 (9)4 一次风压调节系统 (10)5 A(B)空预器冷端温度调节系统 (11)6 燃油压力调节系统 (12)MCS #2站1 储水箱水位调节系统 (17)2 给水调节系统 (20)3 二级减温调节系统 (23)4 一级减温调节系统 (24)5 再热烟气挡板调节系统 (25)6 再热喷水调节系统 (26)7 Ａ(B)汽泵、电泵最小流量调节系统 (27)其余位于BMS的调节1 磨入口一次风量调节系统 (34)2 磨出口温度调节系统 (35)3 风量计算和风量调节系统 (36)4 磨密封风压差调节系统 (37)MCS #1站MCS #1站主要包括：1)协调控制及燃料调节系统2)送风调节系统3)炉膛压力调节系统4)一次风压调节系统5)燃油压力调节系统6)过燃风量调节系统1 协调主控及燃料调节系统协调主控制系统包括：负荷指令处理回路、机炉主控制器两大部分构成。
负荷指令处理回路，主要实现AGC目标负荷或运行人员目标负荷的选择、一次调频投切、高低负荷限幅、速率限制、负荷闭锁增减、负荷指令保持/进行选择、辅机跳闸RB等功能，以及燃料调节回路。
机炉主控制器是协调主控系统的核心，主要实现：机炉运行方式选择及切换，机炉主控指令运算等功能。
1.1 相关图纸BMCS SAMA （第一部分）：第页至第页。
1.2 信号选择锅炉MCS调节系统的重要信号都采用冗余变送器信号，采用三选中或二选均标准逻辑。
协调主控系统信号选择包括：机前压力三选中、调节级压力三选中、功率信号二选均等等。
三选中标准逻辑基本工作原理如下：三选中共有A、B、C三个变送器信号。
当信号均为好质量时，自动选择中值信号。
运行人员可以在画面上任意选择A、B、C。
登封600MW超临界锅炉运行说明书(终稿) 精品
华润电力登封有限公司超临界2×600MW机组HG-1970/25.4-PM18型锅炉运行说明书编号F0310YX001C331编写：校对：审核：审定：批准：哈尔滨锅炉厂有限责任公司二〇一一年三月目录1、前言 (3)2、化学清洗 (3)2.1概述 (3)2.2清洗范围 (3)2.3清洗介质的选择 (4)2.4清洗工艺 (4)2.5清洗质量标准 (5)2.6清洗废液处理 (5)2.7清洗流速和水容积 (5)2.8注意事项 (5)3、蒸汽吹管 (6)3.1概述 (6)3.2吹管范围 (6)3.3吹管系数 (7)3.4两种吹管方式及其比较 (7)3.5吹管质量评价 (8)3.6注意事项 (8)3.7吹管后的检查 (8)4、锅炉启动 (9)4.1概述 (9)4.2启动前的检查和准备 (9)4.3锅炉启动允许条件 (10)4.4锅炉水清洗 (14)4.5锅炉点火 (15)4.6升温升压 (16)4.7汽机冲转—并网 (18)4.8升负荷 (18)5、锅炉运行的控制和调整 (19)5.1蒸汽与给水 (19)5.2 过热汽温控制 (23)5.3 再热汽温控制 (23)5.4锅炉排气和疏水 (24)5.5 金属温度监测 (25)5.6 燃烧控制 (25)5.7回转式空气预热器 (26)5.8锅炉汽水品质 (27)5.9锅炉运行的报警值和跳闸值 (27)6.锅炉的停运 (29)6.1正常停炉和减负荷 (29)6.2熄火后炉膛吹扫和锅炉的停运 (30)7、锅炉非正常运行 (31)7.1 主要辅机丧失 (31)7.2 锅炉主燃料跳闸（MFT） (31)7.3 锅炉管道泄漏 (32)17.4 单台引风机，送风机或一次风机故障 (32)7.5 锅炉给水泵故障 (33)7.6 磨煤机故障 (33)7.7 空气预热器故障 (33)7.8飞灰含碳量高 (33)7.9 NOx排放量高的原因 (34)7.10 灰处理系统故障 (34)7.11 锅炉燃烧不稳定 (34)7.12 空气预热器着火 (35)8、锅炉停炉保护方法 (36)附图1冷态启动曲线 (39)附图2温态启动曲线 (40)附图3热态启动曲线 (41)附图4极热态启动曲线 (42)21、前言本锅炉运行说明书提出了哈锅600MW超临界锅炉运行的原则性要求，针对哈尔滨锅炉厂有限责任公司引进三井巴布科克能源有限公司技术，设计制造的超临界直流锅炉的技术特点，介绍了锅炉运行和维护保养的注意事项。
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600MW超临界机组DEH系统说明书1汽轮机概述超临界600/660MW中间再热凝汽式汽轮机主要技术规范机组型号单位N600-24.2/566/566N600-24.2/538/566N660-24.2/566/566额定功率MW600600660最大连续MW648648711功率额定进汽MPa(a)24.224.224.2压力额定进汽℃566538566温度再热进汽℃566566566温度工作转速r/min300030003000额定背压K Pa(a) 4.9 4.9 4.9注意：上表中的数据为一般数据，仅供参考，具体以项目的热平衡图为准。
由于锅炉采用直流炉，再热器布置在炉膛较高温区，不允许干烧，必须保证最低冷却流量。
这就要求在锅炉启动时，必须打开高低压旁路，蒸汽通过高旁进入再热器，再经过低旁进入凝汽器。
而引进型汽轮机中压缸在冷态启动时不参与控制，仅全开全关，所以在汽轮机冷态启动时，要求高低旁路关闭，再热调节阀全开，主蒸汽进入汽轮机高压缸做功，经高排逆止门进入再热器，经再热后送入中低压缸，再进入凝汽器。
由于汽轮机在启动阶段流量较小，在3000r/min 时只有3-5%的流量，远远不能满足锅炉再热器最低的冷却流量。
因此，在汽轮机启动时，再热调节阀必须参加控制，以便开启高低压旁路，以满足锅炉的要求。
所以600MW超临界汽轮机一般要求采用高中压联合启动（即bypass on）的启动方式。
2高中压联合启动高中压缸联合启动，即由高压调节汽阀及再热调节阀分别控制高压缸及中压缸的蒸汽流量，从而控制机组的转速。
高中压联合启动的要点在于高压缸及中低压缸的流量分配。
启动过程如下：2.1 盘车（启动前的要求）2.1.1主蒸汽和再热蒸汽要有56℃以上的过热度。
2.1.2 高压内缸下半第一级金属温度和中压缸第一级持环下半金属温度，大于204 ℃时，汽轮机采用热态启动模式，小于204℃时，汽轮机采用冷态启动模式，启动参数见图“主汽门前启动蒸汽参数”，及“热态起启动的建议”中规定。
宁德600MW超临界锅炉运行说明书
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3、蒸汽吹管
3.1 概述 新建电站锅炉投运前必须进行过热器、再热器及其管道系统的蒸汽吹扫。目的是去除在 制造和安装期间产生的任何杂质（磨屑、金属切割物、焊渣、轧制氧化皮等） 。 3.2 吹管范围 1）从分离器到末级过热器出口集箱的过热器系统 2）主蒸汽管道 3）高压旁路管道 4）冷段再热器管道 5）从冷段再热器入口集箱到热段再热器出口集箱的再热器系统 6）热段再热器管道 7）小汽轮机进汽管道及其它管道 3.3 吹管系数 为了达到有效的吹扫，吹管时被吹扫表面所受的作用力必须大于锅炉最大连续出力 （BMCR）下蒸汽对表面的作用力。作用力越大吹管越有效。吹管系数定义为吹扫工况和 BMCR 工况下蒸汽动量之比。 “火电机组启动蒸汽吹管导则”规定，吹管时应保证被吹扫系统中各处 的吹管系数均应大于 1。 3.4 两种吹管方式及其比较 蒸汽吹管有降压吹管和稳压吹管两种方式。 国内直流锅炉通常采用稳压吹管方式。以内置式汽水分离器出口压力为吹管压力，控制 在 5~5.5MPa。 采用动量计算的方法，在保证被吹扫系统各段吹管系数 K＞1 的前提下，得出在选定吹管 蒸汽压力下的吹管蒸汽流量。 稳压吹管操作简便，运行工况稳定，受热面承受较小的热冲击，且可以油煤混烧而节省 了燃油，降低了吹管成本。 稳压吹管每次吹管的持续时间取决于储备的除盐水量。 稳压吹管锅炉的输入热负荷较高， 为此要注意控制炉膛出口烟温，防止过热器和再热器超温。 降压吹管多用在汽包锅炉上。直流锅炉水容积和热容量较小，降压吹管每次持续时间不 到 1 分钟，必须采用价格昂贵的快速启闭的临冲门。此外，吹管时要求锅炉熄火，循环泵停 运，操作繁琐。
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2.7 清洗流速和水容积 表 1 的数据是基于 HG-1900/25.4-YM4 型锅炉的设计。 清洗水容积还应考虑锅炉本体外的 一些设备，如除氧器、清洗水箱、临时管道等，适当增加一些余量。 表1 部件 名称 主给水管道 省煤器 省煤器下水管 螺旋管水冷壁 垂直管水冷壁 折焰角水平烟道侧墙 启动分离器 贮水箱 溢流管 再循环管 材质 WB36 SA-210C SA-106C SA-213T12 SA-213T12 SA-213T12 WB36 WB36 SA-210C WB36 清洗流速和水容积 管径 mm φ508×45 φ44.5×6 φ559×80 φ38×6.5 φ31.8×5.5 φ44.5×6.1 φ610×65 φ610×65 φ324×55 φ457×60 水容积 3 m 68
600MW超临界锅炉旋流燃烧器说明书
600MW超临界锅炉旋流燃烧器说明书三井巴布科克低NO轴流式燃烧器 X(包括过燃风喷嘴)06325/B800/OC/3000/X./0001BTSB/O34/0032004年1月B版三井巴布科克技术服务处目录序言健康和安全1 煤和燃烧过程1.1 排放1.2 NO的形式 X1.3 低NO技术 X2 三井巴布科克低NO轴流式燃烧器 X2.1 LNASB的布置和转向2.2 LNASB的装配2.3 中心风管组件2.4 煤粉燃料和一次风2.5 一次风管2.6 燃烧器面板2.7 二次风2.7.1 二次风室和挡板2.7.2 二次风旋流器2.8 三次风2.8.1 三次风锥体、风室和挡板组件2.9 点火燃烧器组件和点火器2.10 火焰监视器2.11 过燃风喷口3 低NO轴流燃烧器的运行 X3.1 LNASB结渣的防止3.1.1 除渣工具3.1.2 除渣步骤 4 LNASB的维护4.1 预防性维护i4.2 LNASB定期检查项目清单4.2.1 从燃烧器平台进行的外部检查4.2.2 从炉膛进行的检查4.2.3 从风箱内进行的检查4.2.4 从锅炉上拆下的燃烧器进行的附加检查5 检修维护5.1 安全5.2 拆卸LNASB前的准备5.3 燃烧器的拆卸5.3.1 拆下点火器和雾化器组件5.3.2 拆下中心风管5.3.3 拆下一次风管桥5.3.4 拆下燃烧器面板5.3.5 拆下二次风室组件5.3.6 拆下三次风锥体、风室、挡板和二次风喷口组件5.3.7 拆卸一次风管组件5.3.8 拆卸一次风管桥5.3.9 拆卸蜗壳组件5.3.10 拆卸二次风室组件5.3.11 拆卸三次风套筒挡板 5.4 燃烧器大修5.5 重装燃烧器5.5.1 重装三次风套筒挡板5.5.2 重装二次风室组件5.5.3 重装蜗壳组件5.5.4 重装一次风管5.5.5 重装中心风管组件5.5.6 三次风锥体、风室、挡板和二次风喷口组件复位5.5.7 二次风室组件复位ii5.5.8 燃烧器面板复位5.5.9 一次风管桥复位5.5.10 中心风管复位5.5.11 点火器和油枪组件复位 5.6 燃烧器投运准备5.7 个别齿片更换步骤6 故障分析6.1 煤粉火焰未着点6.2 煤粉火焰变形6.3 NO排放水平高 X6.4 飞灰含碳量高6.5 油火焰无显示6.6 油火焰未点着6.7 油火焰变形6.8 燃油效率差7 推荐的备件8 低NO轴流式燃烧器和过燃风喷嘴的试运 X 8.1 安装检查和质量保证 8.2 基本安全要求8.3 总的要求8.4 LNAS煤燃烧器8.4.1 静态检查8.4.2 燃烧器安装尺寸检查8.4.3 过燃风喷嘴8.4.4 过燃风喷嘴安装后的检查8.4.5 过燃风喷嘴安装尺寸检查表9 燃烧器和过燃风的优化 9.1 概述iii9.2 控制室表盘读数9.3 第一阶段燃烧器的优化9.3.1 装置状态要求9.3.2 保护措施9.3.3 方法9.3.4 测量9.3.5 评价9.4 第二阶段过燃风喷嘴优化9.4.1 装置状态要求9.4.2 保护措施9.4.3 方法9.4.4 测量9.4.5 评价9.5 第三阶段燃烧器区域过剩空气系数9.5.1 装置状态要求9.5.2 保护措施9.5.3 方法9.5.4 评价iv序言本文件包含有关三井巴布科克低NO轴流式燃烧器的资料，本文件的内容是X 为指导专职工程师而准备的。
超临界直流锅炉说明书
1.锅炉容量及主要参数
名称
单位
ＢMCR
ＢＲL
过热蒸汽流量
ｔ/ｈ
1950
17８９.9
过热器出口蒸汽压力
ＭPa(g）
25.4
２５．2
过热器出口蒸汽温度
oC
571
57１
再热蒸汽流量
t／h
1６53.4
15１6.８
ＩＥＥＥﻩﻩﻩ国际电气电子工程师学会标准
ISOﻩﻩﻩﻩ国际标准化组织标准
ＮERCﻩﻩ北美电气可靠性协会
ＮFPAﻩﻩ美国防火保护协会标准
《多燃烧器锅炉炉膛防爆／内爆标准》
PFIﻩﻩﻩ美国管子制造商协会标准
SSPＣﻩﻩ美国钢结构油漆委员会标准
DINﻩﻩ德国工业标准
ＢSIﻩﻩ英国标准
超临界直流锅炉说明书
———————————————————————————————— 作者:
———————————————————————————————— 日期：
国电电力庄河发电厂2×60０ＭＷ机组
HG－１9５0/25.４-ＹM3型
超临界直流锅炉说明书
编号:F０310BT001C0５1
ﻩﻩﻩﻩ编写:
多年平均相对湿度ﻩﻩﻩﻩﻩ69%
多年平均风速ﻩﻩﻩﻩﻩ2.8ｍ/s
多年平均降水量ﻩﻩﻩﻩﻩ796．2mm
全年主导风向： NW、NＥ向频率为１１%
夏季主导风向： SE、S向频率为10％
冬季主导风向: NW向频率为１5%
厂址所在的庄河地区地震烈度为ＶI度。厂区位于相对稳定部位，适于建厂。主厂房位于挖方部位，可做天然地基，其他位于填方部位的建筑物基础需作适当处理。
(完整版)上汽600MW超临界汽轮机DEH说明书
600MW超临界机组DEH系统说明书1汽轮机概述超临界600/660MW中间再热凝汽式汽轮机主要技术规范注意：上表中的数据为一般数据，仅供参考，具体以项目的热平衡图为准。
由于锅炉采用直流炉，再热器布置在炉膛较高温区，不允许干烧，必须保证最低冷却流量。
这就要求在锅炉启动时，必须打开高低压旁路，蒸汽通过高旁进入再热器，再经过低旁进入凝汽器。
而引进型汽轮机中压缸在冷态启动时不参与控制，仅全开全关，所以在汽轮机冷态启动时，要求高低旁路关闭，再热调节阀全开，主蒸汽进入汽轮机高压缸做功，经高排逆止门进入再热器，经再热后送入中低压缸，再进入凝汽器。
由于汽轮机在启动阶段流量较小，在3000 r/min 时只有3-5%的流量，远远不能满足锅炉再热器最低的冷却流量。
因此，在汽轮机启动时，再热调节阀必须参加控制，以便开启高低压旁路，以满足锅炉的要求。
所以600MW 超临界汽轮机一般要求采用高中压联合启动（即bypass on）的启动方式。
2高中压联合启动高中压缸联合启动，即由高压调节汽阀及再热调节阀分别控制高压缸及中压缸的蒸汽流量，从而控制机组的转速。
高中压联合启动的要点在于高压缸及中低压缸的流量分配。
启动过程如下：2.1 盘车（启动前的要求）2.1.1主蒸汽和再热蒸汽要有56℃以上的过热度。
2.1.2 高压内缸下半第一级金属温度和中压缸第一级持环下半金属温度，大于204 ℃时，汽轮机采用热态启动模式，小于204℃时，汽轮机采用冷态启动模式，启动参数见图“主汽门前启动蒸汽参数”，及“热态起启动的建议”中规定。
冷再热蒸汽压力最高不得超过0.828MPa(a)。
高中压转子金属温度大于204℃，则汽机的启动采用热态启动方式，主蒸汽汽温和热再热汽温至少有56℃的过热度，并且分别比高压缸蒸汽室金属温度、中压缸进口持环金属温度高56℃以上，主蒸汽压力为对应主蒸汽进口温度下的压力。
第一级蒸汽温度与高压转子金属温度之差应控制在 56℃之内，热再热汽温与中压缸第一级持环金属温差也应控制在这同样的水平范围。
600 MW超临界锅炉低NOx轴向旋流燃烧器
600 MW超临界锅炉低NOx轴向旋流燃烧器时间:2012-11-09 14:46来源:未知作者:张振民点击:196 次摘要：介绍了山西兴能电厂600 MW锅炉采用的斗山巴布克NOx轴向旋流燃烧器的基本结构、主要特点、运行方式及日常操作，提出了在保证安全的情况下尽可能地减少NOx排放。
摘要：介绍了山西兴能电厂600 MW锅炉采用的斗山巴布克NOx轴向旋流燃烧器的基本结构、主要特点、运行方式及日常操作，提出了在保证安全的情况下尽可能地减少NOx排放。
关键词：低NOx;安全;环保;控制0 引言《京都议定书》确定了一个CO2及NOx等6种温室气体排放的基准值，各国应承担相应的减排义务，低NOx燃烧控制及烟气排放是目前火电厂的趋势及环保要求。
山西兴能发电有限责任公司600 MW锅炉采用的斗山巴布克NOx轴向旋流燃烧器能有效将NOx排放降低到基准水平。
1 NOX的形成氮氧化物(NO)将引起呼吸道疾病和产生硝酸形成的酸雨污染大气。
烟囱排放的氮氧化物称之NOX，由约95%的NO和5%的NO2所组成。
煤中存在的氮化合物，单个氮原子通常与碳原子结合成有机氮化合物。
空气中的自由氮分子，氮原子以非常强的N——N键成对结合成氮分子(N2)，这种结合比C——N键结合强约三倍。
这些化学键被裂解形成NOX，C——N键将比较容易破裂，而N——N的破裂则需要更多的能量，因此大气中的氮形成NOX，只有在1 500 ℃以上的温度条件下才有意义，并随温度呈指数增加。
在相对低的燃烧温度下，由燃料中的氮产生的NOX，并且不会显示出同样的变化。
由此可以看到，对燃烧区域NOX的形成，两个最重要的影响因素是氧气和温度。
因此控制这两个因素就意味着控制NOX的形成。
2 低NOX技术有着一些公认的在炉膛中降低NOX的技术，它们可以分成三种基本形式：a) 与锅炉运行有关;b) 基于炉膛和锅炉设计;c) 一些涉及燃烧装置设计。
几种低NOX技术可以联合使用，但不会产生是叠加效果。
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600MW超临界锅炉旋流燃烧器说明书三井巴布科克低NO轴流式燃烧器 X(包括过燃风喷嘴)06325/B800/OC/3000/X./0001BTSB/O34/0032004年1月B版三井巴布科克技术服务处目录序言健康和安全1 煤和燃烧过程1.1 排放1.2 NO的形式 X1.3 低NO技术 X2 三井巴布科克低NO轴流式燃烧器 X2.1 LNASB的布置和转向2.2 LNASB的装配2.3 中心风管组件2.4 煤粉燃料和一次风2.5 一次风管2.6 燃烧器面板2.7 二次风2.7.1 二次风室和挡板2.7.2 二次风旋流器2.8 三次风2.8.1 三次风锥体、风室和挡板组件2.9 点火燃烧器组件和点火器2.10 火焰监视器2.11 过燃风喷口3 低NO轴流燃烧器的运行 X3.1 LNASB结渣的防止3.1.1 除渣工具3.1.2 除渣步骤 4 LNASB的维护4.1 预防性维护i4.2 LNASB定期检查项目清单4.2.1 从燃烧器平台进行的外部检查4.2.2 从炉膛进行的检查4.2.3 从风箱内进行的检查4.2.4 从锅炉上拆下的燃烧器进行的附加检查5 检修维护5.1 安全5.2 拆卸LNASB前的准备5.3 燃烧器的拆卸5.3.1 拆下点火器和雾化器组件5.3.2 拆下中心风管5.3.3 拆下一次风管桥5.3.4 拆下燃烧器面板5.3.5 拆下二次风室组件5.3.6 拆下三次风锥体、风室、挡板和二次风喷口组件5.3.7 拆卸一次风管组件5.3.8 拆卸一次风管桥5.3.9 拆卸蜗壳组件5.3.10 拆卸二次风室组件5.3.11 拆卸三次风套筒挡板 5.4 燃烧器大修5.5 重装燃烧器5.5.1 重装三次风套筒挡板5.5.2 重装二次风室组件5.5.3 重装蜗壳组件5.5.4 重装一次风管5.5.5 重装中心风管组件5.5.6 三次风锥体、风室、挡板和二次风喷口组件复位5.5.7 二次风室组件复位ii5.5.8 燃烧器面板复位5.5.9 一次风管桥复位5.5.10 中心风管复位5.5.11 点火器和油枪组件复位 5.6 燃烧器投运准备5.7 个别齿片更换步骤6 故障分析6.1 煤粉火焰未着点6.2 煤粉火焰变形6.3 NO排放水平高 X6.4 飞灰含碳量高6.5 油火焰无显示6.6 油火焰未点着6.7 油火焰变形6.8 燃油效率差7 推荐的备件8 低NO轴流式燃烧器和过燃风喷嘴的试运 X 8.1 安装检查和质量保证 8.2 基本安全要求8.3 总的要求8.4 LNAS煤燃烧器8.4.1 静态检查8.4.2 燃烧器安装尺寸检查8.4.3 过燃风喷嘴8.4.4 过燃风喷嘴安装后的检查8.4.5 过燃风喷嘴安装尺寸检查表9 燃烧器和过燃风的优化 9.1 概述iii9.2 控制室表盘读数9.3 第一阶段燃烧器的优化9.3.1 装置状态要求9.3.2 保护措施9.3.3 方法9.3.4 测量9.3.5 评价9.4 第二阶段过燃风喷嘴优化9.4.1 装置状态要求9.4.2 保护措施9.4.3 方法9.4.4 测量9.4.5 评价9.5 第三阶段燃烧器区域过剩空气系数9.5.1 装置状态要求9.5.2 保护措施9.5.3 方法9.5.4 评价iv序言本文件包含有关三井巴布科克低NO轴流式燃烧器的资料，本文件的内容是X 为指导专职工程师而准备的。
设想他们务必要掌握这种形式燃烧器的标准操作程序和维护要求的知识。
本文件基于典型的低NO轴流式燃烧器，不特别针对哪个特定的装置。
无论X 何时，在参阅本文件时都必须结合特定装置的运行维护手册，工程图纸和数据表。
所有工程和其它的决议必须基于特定燃烧器的资料，不属本文件的内容。
业已认可，个别装置的一些条件可以要求修改本文件。
然而，在作较大的改变之前应同三井巴布科克能源服务公司磋商。
涉及到其它公司制造的装置应参考该公司的说明书。
为了便于读者理解，文件中放进了一些插图，考虑到适用性，这些科缩小了尺寸，因而不用许多时间去绘制。
健康和安全尽管作出了充分努力在本文件中给出了足够的预防措施去避免危害人员的健康和安全，和防止损害设备，也不可能涵盖非常罕见的问题。
因此，对于没有特别提到的一些装置的运行或维护中所出现的问题，应提交三井巴布科克能源服务公司考虑和给出建议。
从安全的角度，不超出设备和辅助装置的设计参数是重要的。
无论何时，实施中的法规和设备管理部门为保护人员的健康和安全所认定的其它条例都必须遵循。
1(煤和燃烧过程煤是一种固体燃料，是在几百万年以前由动植物腐烂自然形成的。
固体燃料燃烧是生产热能和电力应用最广泛的能源。
在所有的固体燃料中，煤炭是世界上最大的能源资源，煤炭应用的增加刺激了世界工业的增长。
固体燃料有三种重要的可燃化学成份:, 碳, 氢, 硫(硫作为一种热源是次要的，但它能产生严重的污染和腐蚀问题)1从为产生蒸汽而放热的观点出发，燃烧可以定义为氧气同燃料中可燃成分的快速化学反应，导致热量的释放。
这个反应被称作氧化，相关的热释放率可以从缓慢到非常快速变化，亦即爆炸。
就各种锅炉和大多数加热炉而言，目标是为了获得以给定的速率受控地和稳定地放热。
煤的燃烧是复杂的化学和动力学过程。
煤的颗粒需要最初的加热去驱散煤基中的挥发性碳氢化合物。
这些碳氢化合物首先燃烧。
当挥发份放完时，剩余的“焦炭”，主要是碳，温度将升高，在高温下碳同包围它的氧反应。
在表面形成一氧化碳，并从表面扩散进一步同周围的氧燃烧。
这个氧向颗粒表面扩散和CO从颗粒表面扩散的过程是相对缓慢的，主要受限于颗粒的燃烬时间。
颗粒的燃烬时间取决于颗粒尺寸和它的活性。
颗粒的表面积决定着落在表面上的辐射热，并由此决定了CO的形成速度。
更小的颗粒尺寸将更快的燃烬和更完全的燃烧。
在需要发生反应的地方，氧必须有效地用于燃烧过程，否则反应将受到氧的可用性的抑制。
1.1 排放烟尘的排放，受关注的是:, 一氧化碳, 二氧化碳, 氧化氮, 二氧化硫, 粉尘CO是有毒的气体，是与不良的燃烧器性能，火焰的不稳定或低氧(低过剩空气)相关的不完全燃烧产生的。
CO2属于温室气体，与燃用的燃料种类有关。
不降低燃料的碳含量，要减少特定装置CO2的排放是不可能的。
硫在燃烧过程中大部分转化成SO2，并同雨水结合形成硫酸而造成酸雨。
高硫燃料要求高的排烟温度以保证维持在露点温度之上。
粉尘大量地由燃料中惰性(灰份)物质的混合物所组成。
惰性物质不受燃烧过程影响，无论是通过锅炉，如飞灰，还是熔点低的可以沉积在炉膛中，如结渣。
此外，大的燃料颗粒不完全燃烧的碳也残留在飞灰和炉渣中。
碳的损失取决于燃烧器的性能并因此燃烧器的调整，过剩空气，燃烧器风量和燃料量的平衡。
21.2 NO的形成 X氮氧化物(NO)将引起呼吸道疾病和产生硝酸形成的酸雨污染大气。
烟囱排放的氮氧化物，称之NO，由约95%的NO和5%的NO2所组成。
XNO排放对于所有用空气的燃烧过程是共同的。
煤中氧的含量高是燃煤NOXX排放水平高于燃油的主要原因。
由于空气本身氮的重量占四分之三以上，所以燃烧空气应是形成NO的基本因素。
然而由于牢固的化学键的影响事实并非如此。
X NO是由于燃烧过程中的多种反应产生的，然而两个主要来源是燃料型NOXX和热力型NO。
燃料型NO是由一定比例的燃料结合氮氧化形成的，但如果燃XX 料氮的释放是在还原氛围中发生的，则NO的形成能受到抑制。
热力型NO是XX 由燃烧空气中的氮气同有效的氧气之间的反应生成的，生成率与炉温呈指数关系，但也取决于时间和氧的浓度。
煤中存在的氮结合成化合物，单个氮原子通常与碳结合成有机氮化合物。
空气中的自由氮分子，氮原子以非常强的N三N成对结合成氮分子(N)。
这种结2合比C一N结合强约三倍。
这些键被破裂形成NO，C一N键将比较容易破裂，而N三N的破裂则需X要更多的能量，因此大气中的氮形成NO，只有在1500?以上的温度下才有意X 义，并随温度呈指数增加，从燃料的结合氮中产生NO在相对低的燃烧温度下X 发生，并且不会显示出同样的变化。
由此可以看到，对燃烧区域NO的形成两个最重要的影响因素是氧气和温X度。
因此控制这两个因素就意味着控制NO的形成。
X1.3 低NO技术 X有着一些公认的在炉膛中降低NO的技术，它们可以分成三种基本形式，一X 些有锅炉运行有关，一些基于炉膛和锅炉装置设计，还有一些涉及燃烧装置设计。
几种低NO技术可以联合使用，但效果不会是叠加的。
最终的选择必须基于对X燃料分析，锅炉设计的限制，要求的NO排放指标，当然还有投资的全面考虑。
X最有效和经济的控制NO排放的方法是采用低NO燃料器抑制它在炉膛内XX 的产生。
还可以联合采用分级燃烧，部分燃烧空气经分开的过燃风喷口引入。
低NO燃烧器降低燃料型和热力型NO形成是基于: XX, 在火焰的前期阶段最大量地释放挥发份，而后是氮气。
, 造成一个最初的缺氧区域以抑制燃料氮转化成NO和热力型NO的生成。
XX3, 蓄意延迟燃料和空气的混合，降低火焰温度抑制热力型NO的生成。
X, 后期延长富氧区的滞留时间(三次风)去保证燃烬。
, 良好的煤粉细度有助于燃料氮更早地逸出和燃烬。
低NO燃烧器能单独将NO排放降低到基准水平，但这是一个延迟混合的XX 过程，因而不可避免地将伴随着燃烧效率的降低。
最大地试图提高燃烧器降低NO排放的能力将导致燃烬的恶化，除非采取相应的补救措施。
这可以是改进燃X 烧器之间燃料和空气的分配和改进煤粉细度。
此外，低NO燃烧器进一步降低NO排放水平可以采用分级燃烧技术来达XX 到。
系统的核心是性能好的低NO燃烧器，有着固有的稳定性和内在的低NO/XX 燃烬能力。
在过程的早期阶段即对系统作为整体的最终性能有着显著影响。
在两级燃烧中，提供给燃烧器的风量要比正常的少。
燃烧空气的平衡是通过燃烧区域上方称之为燃烬风或过燃风的喷嘴加入空气进炉膛实现的。
分级送风的作用是:1)以比正常要求少的风量供给燃烧器，严格限制NO的生成。
X2)在过燃风引入之前浓相燃料有较长的延迟时间，使得燃料中的结合氮有机会在缺氧区内逸出，并能消除存在的NO。
过燃风在前后水冷壁高速喷入炉膛，喷嘴形成两股气流，中心气流以较高的轴向速度喷出以保证穿透，外围的气流旋转喷出以保证与燃烧烟气流的混合。
燃烬程度取决于过燃风与上升燃烧烟气流的混合。
也就是取决于在引起烟温明显降低的受热面前的有效滞留时间。
在有效的滞留时间内的烟气温度也是重要的，总的过剩空气系数也一样。
延迟燃料/空气在火焰中，也就是在炉膛中的混合，对燃烧效率的影响比单靠各种燃烧器更显著。
在补偿措施不总是可能实施的地方，这种改进特别正确。
对煤而言，贯穿整个过程，有效的细度对最初的挥发和NO的抑制过X 程以及充分的燃烬有着很大的影响。
改进煤粉的分配对最终的燃烬来说也就是非常重要的。