SBR设计计算表

一、设计条件

设计处理水量Q＝12000m 3/d=500.00总变化系数Kz= 1.57进水水质：出水水质：

进水COD Cr =

450mg/L BOD 5=S 0=250mg/L TN=45mg/L NH 4+-N=35mg/L TP 0＝6mg/L 碱度S ALK =280mg/L TSS=Co=300mg/L VSS=

210mg/L f b =VSS/SS=

0.7夏季平均温度T1＝25℃冬季平均温度T2＝

℃

二、设计计算

1）运行周期反应器个数n 1=4周期时间t=6

每周期处理水量：m3每周期分为：进水、曝气、沉淀、排水4个阶段进水时间te= 1.5h

根据滗水器性能，排水时间t d =0.5h

MLSS取值 X=4000mg/L 污泥界面沉降速度u= 1.33m/h 当MLSS≤3000mg/L时，u=7.4*104*MLSS -1.7当MLSS ＞3000mg/L时，u=4.6*104*MLSS -1.26曝气池滗水高度h 1 1.2m 安全水深ε沉淀时间ts= 1.278195489h 取值 1.3h 曝气时间t a =t-t e -t d -t s 2.7h 反应时间比 e =t a /t 0.45

2）曝气池体积V

二沉池出水BOD 5由溶解性BOD 5和悬浮性BOD

组成，其中只有溶解性BOD 5与工艺计算有关，出水溶解性BOD 5可按下列公式估算：

Se-出水溶解性BOD 5，mg/L Sz-二沉池出水总BOD 5，mg/L

K d -活性污泥自身氧化系数，d -1，典型值为

0.06

SBR计

f-二沉池出水SS中VSS所占的比例，取f=0.75

Ce-二沉池出水SS，mg/L。出水溶解性BOD 5 Se=13.61mg/L

氨氮较高时，为满足硝化要求，曝气段污泥龄 θc 取

污泥产率系数 Y 取0.6污泥自身氧化系数Kd取

0.06曝气池体积V=12607.467

3）复核滗水高度h 1

有效水深 H=

滗水高度 h 1=HQ/n 2V

1.189771141m ≈

1.2

复合结果与设定值C29相同

4）复核污泥负荷

0.132196793KgBOD 5/KgMLSS

5)剩余污泥产量

剩余污泥由生物污泥和非生物污泥组成。剩余污泥Kd与水温有关，水温20℃时K d（20）=0.06d -1。根据《室外排水设计规范》规定，

不同水温时应进行修正。

K d（10）=K d（20）*1.04T-200.04053385

取值

0.041d -1

K d（25）=K d（20）*1.04T-20

0.072999174

0.073d -1

冬季剩余生物污泥量为

ΔX v（10）=1004.18472Kg/d

夏季剩余生物污泥量为

ΔXv （25）=459.54216Kg/d

剩余非生物污泥ΔXs计算公式如下

ΔXs=1596Kg/d 冬季剩余污泥总量ΔX=ΔXv+ΔXs

2600.18472Kg/d

剩余污泥含水率99.20%冬季湿污泥量为325.02309m3/d 夏季剩余污泥总量ΔX=ΔXv+ΔXs

)

1()

(0c d e c K eXf S S Q Y V θθ+-=

=eXV

QS N s 0

1000

1000)(ΔXv 0X

K S S YQ d e --=1000

1000)(ΔXv 0(10)X

eK S S YQ d e --=

1000

)1(ΔXs Ce

Co f f Q b --=

2055.54216Kg/d

剩余污泥含水率99.20%

夏季湿污泥量为

256.94277Kg/d 6）复核污泥龄

冬季污泥龄

16.94915254d -1

夏季污泥龄37.03703704d -1

消化速率：

冬季最小μN =0.173416713θc= 5.7664569夏季最小

μN =

0.733079254θc=

1.364109

7）复核出水BOD 5

L ch =

9.881422925mg/L

复合结果与设定值G8相近

8）复核出水氨氮

考虑硝化作用，出水氨氮计算采用动力学公式。

μN -硝化菌比增长速度，d -1μm -硝化菌最大比增长速度，d -1N-曝气池内氨氮浓度，mg/L

K N -硝化菌增长半速度常数，mg/L

μm与水温、溶解氧、pH有关。设计水温条件下μm （T）为

μm （15）-标准水温15℃时硝化菌最大增长比速度，d-1，μm （15）=0.5d -1T-设计条件下污水温度，℃，夏季T=25℃，冬季T=10℃；DO-曝气池内平均溶解氧，mg/L，DO=2mg/L；K O -溶解氧半速度常数，，mg/L，KO=1.3mg/L pH-污水pH值，pH=7.2.μm （25）=0.807410982d -1取值0.81d -1μm （10）=0.185644362d -1取值

0.19d -1

a 2n t 2424L Xf K So

ch +=

K N

N +=μm

μN ）］（）［（）

（）（）（H DO

K DO

O T T p -2.70.833-1μμ15098.0e

15m m ??+=?-?）

（总）（10a

10C ΔXv 100024t n f θ2?=XV ）

（）（25a

25C ΔXv 100024t n f θ2?=XV []

[])2.7(833.011047.022)158.105.0()

15(098.02pH O k O N N e

O T T N --???

????+??????+=--μ

硝化菌增长半速度常数K N 也与温度有关，计算公式：

式中K N（15）-标准水温15℃时硝化菌半速度常数，mg/L，K N（15）=0.5mg/L K N（25）= 1.627187101

mg/L 取值 1.63

mg/L K N（10）=0.277163642

mg/L 取值

0.28mg/L

硝化菌比增长速度可用下式计算：

μN =1/θC +b N

b N -硝化菌自身氧化系数，d -1.受污水温度影响，其修正计算公式为

b N（T）=b N（20）×1.04T-20

b N（20）-20℃时的b N 值，d-1，b N（20）=0.04d -1.b N（25）=0.048666116取值0.049d -1

b N（10）=0.027022567

取值0.027d -1

μN（10）=

0.086μ

N（25）=

0.076

出水氨氮为：

冬季出水氨氮N e（10）=0.231538462夏季出水氨氮N e（25）=

0.168773842

）

（

）（）（15018.0e 15N N K K -??=T T 0）

1（N 0）1（m 0）1（N )10(10e μ-μμN K N =

）（

SBR计算

m3/h=0.14m3/s

：

COD Cr=60mg/L COD/TN=10>8

BOD5=S z=20mg/L

TN=mg/L

NH4+-N=15mg/L TP/BOD=0.024<0.06

Tp e=0.5mg/L

pH＝7.2

TSS=C e=20mg/L

曝气池出水溶解氧浓度2mg/L

硝化反应安全系数K=3

周期数n2=4

0.055683911

1.330951539

0.5m

与工艺计算有关，

d-1；

d-1

m3长宽比宜为1:1-2:1 m

安全系数317.29937071安全系数3

4.092326966

μm （15）=0.5d -1

满足

）］

H p -2.7]

)2.7(pH -