L型门式起重机门架设计计算10t-35m
龙门起重机设计计算(完整版)
龙门起重机设计计算」•设计条件 1. 计算风速最大工作风速：6级最大非工作风速：10级（不加锚定） 最大非工作风速：12级（加锚定） 2. 起升载荷Q=4 0 吨 3. 起升速度满载：v=1 m/min 空载：v=2 m/min 4•小车运行速度：满载：v=3 m/min 空载：v=6 m/min 5. 大车运行速度：满载：v=5 m/min 空载：v=10 m/min6. 采用双轨双轮支承型式，每侧轨距 2米7. 跨度44米，净空跨度40米。
8. 起升高度:H 上=50米，H 下=5米 二.轮压及稳定性计算 （一）载荷计算1. 起升载荷：Q=40t2. 自重载荷小车自重 G 龙门架自重 G 大车运行机构自重 G 司机室 G 电气 G 3. 载荷计算1=6.7t2=260t 3=10t 4=0.5t 5=1.5t工作风压：q i =114 N/m2q n=190 N/m 2q m=800 N/m 2（10 级）q m=1000 N/m 2（12 级）正面：Fw i=518x114N=5.91 104NFw U=518x190N=9.86 104NFw m=518x800N=41.44 104N （10级）Fw m=518x1000N=51.8 104N （12级）侧面：Fw i =4.61 104NFw n=7.68 104NFw m=32.34 104N （10 级）Fw rn =40.43 104N （12 级）二)轮压计算1. 小车位于最外端，U类风垂直于龙门吊正面吹大车，运行机构起制动，并考虑惯性力的方向与风载方向相同。
龙门吊自重：G=G1+ G2+G3+G4+G5=6.7+260+10+2=278.7t 起升载荷：Q=40t水平风载荷：Fw U=9.86t 水平风载荷对轨道面的力矩：Mw U=9.86 X44.8=441.7 tm 水平惯性力:F a=(G+Q) X a=（278.7+40） X 0.2 X 1000 = 6.37 X 10000 N =6.37 t小车对中心线的力矩：M2=（6.7+40）X 16=747.2tm最大腿压：P=0.25 max=0.25 （G+Q） + M 1/2L + M q/2K318.7 + 722.0/48 + 747.2/84水平惯性力对轨道面的力矩：总的水平力力矩：M M a = 6.37 X 44=280.3tm 1 = M a+ Mw U=722 tm=79.675+15.04+8.9 =103.6t最大工作轮压：Rn a= P max/4 =25.9t =26t（三）稳定性计算工况1:无风、静载，由于起升载荷在倾覆边内侧,故满足刀M B 0 工况2:有风、动载，刀M=0.95 （278.7+40）12-628.3=3004.9 >0工况3:突然卸载或吊具脱落，按规范不需验算工况4: 10级风袭击下的非工作状态：刀M=0.95 278.7 12 - 1.15 41.44 44=3177.2-2668.7=1080.3>0飓风袭击下：刀M=0.95 278.8 12 - 1.15 51.8 44.8=508.5>0为防止龙门吊倾覆或移动，龙门吊设置风缆。
关于10T带悬臂门式起重机门架结构的构想和设计
关于10T带悬臂门式起重机门架结构的构想和设计顾忠荣（南通航运职业技术学院交通工程系，江苏南通 226010）摘要：葫芦门式起重机属轻小型起重设备。
通常应用于工厂露天作业的场地上，承担一些轻量的起吊工作。
随着我国国民经济的发展，新兴行业不断涌现。
葫芦门式起重机以结构简单、自重轻、制造周期短等特点迅速被市场所青睐，需求量越来越大。
同时，起重机的主要参数也向越来越大的方向发展。
由于葫芦门机的结构所限，一些大跨度的葫芦门式起重机在结构设计中存在缺陷。
使设备不能正常使用或有安全隐患。
本文作者凭借扎实的理论知识，对葫芦门式起重机的结构进行了仔细的研究，针对承接的10T 38M 单悬臂葫芦门式起重机的门架结构设计提出了自己的设计观点和思路，供大家参考。
关键词：大跨度的葫芦门式起重机；结构特点；门架结构设计1使用场合和设计要求1.1 设计依据和技术要求本机设计、制造、包装、运输、验收应等符合以下主要标准及其他中国国家标准：GB3811-83，《起重机设计规范》；GB6067-85，《起重机安全规程》；GB5905-86，《起重机试验规范和程序》；GB10183-88，《桥式和门式起重机制造及轨道公差》等。
1.2 类型和主要用途该吊车为葫芦门式起重机，适用于船厂外场小分段吊装和货物的搬运。
1.3技术参数名称葫芦门式起重机 MH10tX38m A4额定起重量 10t跨度 38m悬臂单侧有效悬臂6m工作级别 A4起升高度 9m起升速度 V=7m/min大车运行速度 38.16m/min1.4总体布置本机主要有门架、大车运行机构、10t葫芦、电气控制设备等组成。
其中门架包括:主梁、支腿、下横梁。
1.5结构特点本起重机金属结构主要指主梁、支腿、下横梁等。
金属结构材质为Q235经抛丸、防锈处理。
（1）金属结构包括一根箱型主梁、四个支腿、两个下横梁组成。
主梁下部工字钢供葫芦运行。
在主梁两端设有缓冲撞头，主梁与四个支腿上部为刚性连接，支腿下端与下横梁刚性连接，两根下横梁上各安装一套大车运行机构。
10T龙门吊计算书
1 相关计算书1.1 工程概况配置1台10t-17m门式起重机，起重机满载总重37t，均匀分布在4个轮上，理论计算轮压：f=mg/4=37*1.8/4=90.65kN为确保安全起见，按1.5系数将轮压设计值提高到140kN进行设计。
基础梁拟采用500mm*1200mm矩形截面钢筋混凝土条形基础梁，长度根据现场实际情况施工，轨道梁设置在场地持力层上，混凝土强度等级为C25。
基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。
1.2 梁的截面特性混凝土梁采用C25混凝土，抗压强度25MPa。
设计采用条形基础，如图所示，轴线至梁底距离：y1=d2=0.52=0.25my2=d−y1=0.5−0.25=0.25m图1.2-1 基础梁截面简图梁的截面惯性矩：I=1/3(by23+by13)=0.0125m4梁的截面抵抗矩：W=Id−y1=0.01250.4−0.25=0.083m3混凝土的弹性模量：E c=2.80×104KN/m2截面刚度：E c I=0.0125∗2.8∗104=350KN/m21.3 按反梁法计算地基的净反力和基础梁的截面弯矩假定基底反力均匀分布，如图所示，每米长度基底反力值为：p =∑F L ⁄=4∗14020∗2+30=8.0KN/m 若根据脚架荷载和基底均布反力，按静定梁计算截面弯矩，则结果表明梁不受脚架端约束可以自有挠曲的情况。
反梁法则把基础梁当成以脚架端为不动支座的三跨不等跨连续梁，当底面作用以均布反力p=8.0kN/m 时，支座反力等于支座左右截面剪力绝对值之和，查《建筑施工计算手册》附表2-16得：l 1=20 q =8.0KN/mn =l 2/l 1=30/20=1.521*ql M φ= 1*ql V φ=////右左V V R +=表1.3-1 三跨不等跨连续梁的弯矩、剪力计算系数表由计算结果可见，支座反力与轮压荷载相比产生不均匀力，将支座不均匀力分布于支座两侧各1/3跨度范围，最终反梁法得到的各截面弯矩小于第一次分配弯矩，故采用Mb 最大值进行配筋验算。
10+10吨35米跨门吊计算书
10吨+10吨、35米跨、35米起升高度门吊计算一、静挠度计算已知载荷：P= 200000 N 。
主梁截面积：A1=39643mm^2,主梁截面惯性矩：Ix1= 1.38X 10^10mm^4 主梁截面抵抗矩：Wx 下= 1.55X10^8 mm^3 刚性支腿由顶部截面积：A2=22656 mm^2, 刚性支腿截面惯性矩：Iy2= 6141198300 mm^4 刚性支腿截面抵抗矩：Wy2= 1.08X10^7 mm^3 柔性支腿由顶部截面积：A3=10656 mm^2, 柔性支腿截面惯性矩：Iy3= 466466300 mm^4 柔性支腿截面抵抗矩：Wy3= 1696240 mm^3 1、 挠曲线2、 图乘计算法单梁载重 P=200000 N E=210000mm ² S=35000mm H 腿=9000mm I=1.38X 10^10mm 4 I 1=2.81X1010I 1=5.8X 910mm 4⎪⎪⎪⎪⎭⎫⎝⎛∙∙∙I ∙=22411f H S S P E整理IE H S ∙∙∙∙=16p f 2f=475.5mm3、 分析f = 475.5 mm < [f] = 32300/700 =46.14 mm满足使用要求！二、强度计算集中载荷：P = 203000*1.2 N主梁自重均布荷载：q =2.58 N/mm 1、 计算简图2、 弯矩图3、剪力图4、轴力图5、计算结果杆端内力值 ( 乘子 = 100)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2----------------------------------------------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 -268.957412 1305.00000 -2689574.12 -268.957412 918.000000 13982925.82 -268.957412 -918.000000 13982925.8 -268.957412 -1305.00000 -2689574.123 -1305.00000 -268.957412 2689574.12 -1305.00000 -268.957412 0.000000004 -1305.00000 268.957412 -2689574.12 -1305.00000 268.957412 0.00000000 -----------------------------------------------------------------------------------------------6、主梁的强度计算（1-2单元）已知：最大弯矩：Mmax = 1398292580 N-mm 剪力轴力很小忽略不计。
某10t门式起重机箱形主梁结构设计计算
139中国设备工程Engineer ing hina C P l ant中国设备工程 2019.07 （下）起重机作为重要的专用物流运输设备，已被广泛应用于现代工业生产的多个行业领域。
为了满足起重机多目标、高精度、多速度、高效率运行的要求，对其金属结构的设计要求也越来越高。
金属结构是否满足强度、刚度和稳定性的要求，将直接影响整机的技术经济指标，对整机的安全性能也起着非常重要的作用。
本文以某公司10t 轨道式集装箱门式起重机的主梁结构为研究对象，采用经典的强度设计理论，对箱型主梁进行工程结构设计和力学分析。
1 主梁结构设计1.1 起重机主要技术参数10t-45m 双梁门式起重机的门架结构主要由主梁、端梁、刚性支腿、柔性支腿、下横梁、小车架、走台栏杆、司机室以及电气设备等构成，结构简图如图1所示。
其中，起重机主要技术参数如下：额定起重量10t,起升高度23m，工作级别为M5，主梁跨度45m，单侧有效悬臂7m，最大悬臂10m，小车运行速度为60m/min，大车运行速度为80m/min。
图1 门架结构简图1.2 主梁截面几何参数设计在起重机结构中，由于箱形结构具有通用性强、抗扭性好、制造工艺简单、便于实现自动焊等优点，箱型结构成为双梁小车式桥架型起重机主梁的主要形式。
箱形梁结构主要由上下翼缘板、左右腹板、横隔板和加强筋等钢板焊接而成，中间截面几何特征如图2所示。
在箱形主梁的设计过程中，某10t 门式起重机箱形主梁结构设计计算黄伟莉1，符剑德2，范芳蕾1，张克义1（1.东华理工大学机械与电子工程学院；2.南昌凯马有限公司，江西 南昌 330013）摘要：针对某10t 门式起重机箱形主梁的结构进行了分析计算，主要包括主梁截面几何特性、强度、静刚度及稳定性等参数，保证了主梁结构的安全性，为类似工况的结构设计提供一定的参考。
关键词：箱形主梁；结构设计；强度；刚度中图分类号：TH215 文献标识码：A 文章编号：1671-0711（2019）07（下）-0139-02合理确定梁高是主梁截面参数选择的关键。
10t龙门吊基础承载力计算书
10t龙门吊基础承载力计算书
10T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“10t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）2．几何参数：已知尺寸：
B1 = 400 mm,
H1 = 400 mm
3．荷载值：
①基础砼：g1=1.28×0.2m2×25 kN /m3=6.4kN
②钢轨：g2=1.28×43×10N /kg=0.55kN
③龙门吊轮压：g3=（14+10）÷4×10KN/T=60 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k = g2+g2+ g3=66.95KN
4．材料信息：
混凝土： C30 钢筋： HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =1.28×0.6= 0.768 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
p k = F k/A = 66.95/0.768=87.2KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
葫芦门机计算书
葫芦门式起重机(Q=10t L k=30m H=12m A5)设计计算书编制：审批：10t 葫芦龙门起重机是受平顶山三矿的委托进行专门设计制造的。
根据双方拟定的“技术协议”，我工程技术人员积极成立专业设计小组，进行认真地设计计算。
设计过程中，以技术协议为主要依据，参照标准葫芦双龙门吊相关内容，现对该起重机的电动葫芦的起升、运行速给于确定及起重机大车运行速度进行设计，并对相应的电动机、减速机给于确定；对起重机的门架进行设计（包括主梁的设计、支腿的内力计算以及下横梁的设计和强度校核）；对起重机的大车运行方式进行设计，并对轮压进行计算，确定车轮型号及合适道轨型号。
一、葫芦起升、运行速度的确定在《起重机金属结构设计》对葫芦龙门各机构和工作速度作了如 下的规定：起升速度：V q =4~12.5m/min运行速度：V x =10~40m/min大车运行速度：V d =20~60m/min其工作级别依用途不同而定，一般定为A3~A5。
根据本起重机的使用情况及使用现场，可选为A5工作制度。
再查《电动葫芦技术文件》选用CD 110-12电动葫芦即可满足本起重机的使用要求，其具体参数如下：电动葫芦型号：CD 110-12起升高度：H=12m起升速度：V q =7m/min运行速度：V x =20m/min二、确定大车运行速度及相对应的电动机、减速机规格1、初估电动机的功率W'由大车运行静功率计算公式：W'=式中 W ——大车每吨重量所产生的运行阻力（Kg/t) W （Q +G ）V6Q ——起重量 （t ）G ——大车自重 （t ）η——大车支行机构总效率 （取0.9)其中，W= （μd/2+f)KR ——车轮半径（cm ） d —— 车轮轴承内径（cm ）μ—— 滚动轴承摩擦系数f —— 滚动摩擦力臂K ——轮缘摩擦阻力系数又参照标准电磁吊大车运行参数性能参数，选取：车轮直径：R=φ400mm ，相对应的轴承型号为:3618 d=90mm 再查《起重机设计手册》μ=0.015 f=0.06 K=1.6所以将数据代入公式中得 W'=3KW故，初选电动机 YZR132M 2-6 P=3.7KW n=908m/min2、确定减速机及大车运行速度由公式 V 大=其中 D ——车轮直径 （mm)i= = =38查标准减速机样本取 i=37.3所以，选定减速机的型号： ZSC400-III-1/2 i=37.31R n πD i n πD V 大93所以，实际大车运行速度 V 小= =30.5m/min3、确定电动机的型号反算电动机功率，将大车实际运行速度V 大代入公式中得W=2.7KW所以，初定电机能满足。
龙门架计算(35M)
十一、龙门架计算书对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
一、门架横梁计算 1、荷载计算横梁自重：m kg q /10272424654=÷= 天平及滑轮自重：kg P 9801= 35mT 梁自重（一半）：kg P 545602= 23（1l P M ==4111l P M =4122ql M =8123M =∑m kg M ⋅=⨯=5808983872655.1max(2)((V V P V =⎢⎣⎡=⎢⎣⎡=V max =4342840235706cm W =⨯⨯=考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.922max 1507428409.010580898kw M =⨯⨯==σ剪力较小完全满足要求,5、上弦杆受压局部稳定验算一片双加强贝雷上弦受压压力为kg N 76797248.251507=⨯⨯=422067548.2526.3962cm I x =⨯⨯+⨯=296.50248.25cm A =⨯=()296.501.452.16.254I y =⨯++⨯=cm A I r x x 37.696.502067===cm AI r y y 80.596.501712===贝雷片横向每3.0M 设一支撑架，所以取cm lox cmloy 75300==x y y x x r loy r lox λλλ>======7.518.53008.1137.675由794.07.51==ϕλ查表得稳定系数y[]2/2450189896.50794.076797cm kg kg A N =<=⨯==σϕσ 横梁上弦压杆稳定符合要求 龙门架跨度23m 小于20×1.2=24m 6、横梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算单片贝雷片惯性矩 4250500cm I = 弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯=6片双加强贝雷惯性矩 4610006.325050012cm E ⨯=⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）挠度cm EI Pl f 23.2101.2210503.148230055540486633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== （2）在均匀自重荷载作用下挠度以上挠度合计cm EI ql f 59.010503.1101.2384230027.105384566442=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==cm f f f 82.259.023.221=+=+=以上挠度符合结构要求。
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35000 17500 门架的设计计算（10t ×35m ）主梁计算简图：(一)强度计算偏轨箱型梁，因小车垂直轨道安装在主腹板上，因此，偏轨箱型梁除受弯曲外，同时还受扭转。
主梁在垂直轮压作用下，使截面产生普通弯曲应力(正应力和剪应力)和约束弯曲应力，在外扭矩作用下，截面产生约束扭转正应力和约束扭转剪应力。
主梁的强度计算按第II 类载荷组合进行。
1.普通弯曲应力主梁垂直方向跨中的弯矩为：L P qL L P M Q i G i V 22小车41841ϕϕϕ++=P G 小车——小车自重载荷(N)；45000 NP Q ——起升载荷(N)；100000 Nq ——主梁均布自重载荷(N/mm)；6.8 N/mm3500010000043.141350008.61.18135000450001.1412×××+×××+×××=V M =2829750000(N •mm)由小车水平惯性力和桥架惯性力及风载引起的跨中水平弯矩为：2风2惯小惯81L q 81L 41L q P M H ++=2.风力载荷产生的水平弯矩1)主梁上的风载荷当起重机工作时,主梁要承受起重机在工作情况下能承受的最大计算风力Ⅱq 按《起重机设计规范》的规定,起重机工作状态的最大风力,内陆地区)/(152m kg q =Ⅱ ,沿海地区)/(252m kg q =Ⅱ 由于该起重机的使用环境为内陆地区,所以计算时取)/(152m kg q =Ⅱ ,并且风力是以均布载荷的形式作用在主梁上. 主梁的高度2.0 m,主梁的长度35m.在风力的作用下,主梁跨中截面上的风力产生的水平弯矩 ()mm N L Pw Mq •=××××=×=64312500835000150350.24.18主梁Ⅱ 2)吊重和小车上的风载荷吊重及小车迎风面积为17m 2()mm N L Pw Mq •=×××=×=31237500435000150174.14小车Ⅱ 3.水平惯性力产生的水平弯矩当起重机工作时,主梁要承受起重机在工作情况下因起重机大车行走机构突然启动或制动时主梁上的固定载荷和上下小车及小车上的载荷产生的惯性力,前者是以均布的形式作用在主梁上,而后者则以集中力的形式作用在主梁上.起重机大车行走机构速度 40.1m/min=0.668m/sec.根据《起重机设计规范》附录C 的规定,加（减）速的时间为t=3sec 1)主梁等固定载荷产生的水平惯性力 ()N t V G P H 120243668.0360005.1215.1主梁梁=××=×××= 因此,在主梁跨中截面上产生的水平弯矩就为 ()mm N L P M H H •=×=×=52605000835000120248梁梁 2)小车和吊重产生的水平惯性力 ()N t V G P H 48433668.0145005.15.1小车小车=××=××= ()mm N L P M H H •=×=×=4237625043500048434小车小车)(19053125031237500643125004237625052605000mm N M H •=+++= 4.主梁跨中截面特性()410总1048.3mm J X X ×=− ()410总1034.1mm J Y Y ×=−总断面对于X-X 轴的断面系数: 对上部边缘()37101上1045.310101048.3mm Z J W X X ×=×==− 对下部边缘()3710下1045.310101048.3mm ZJ W X X ×=×==−总断面对于Y-Y 轴的断面系数:对上部边缘()37101上1099.16751034.1mm Z J W Y Y ×=×==− 对下部边缘 ()3710下1029.25851034.1mm Z J W X X ×=×==−跨中截面翼缘板角点最大弯曲正应力为：YH X W M+=W M V W σ 5.主梁跨中截面强度和挠度的校核 σ压X =上垂直跨中W M =()27/1.821045.32829750000mm N =× ()27下垂直跨中拉/1.821045.32829750000mm N W M X =×==σ ()27上水平跨中压/57.91099.1190531250mm N W M Y =×==σ ()27下水平跨中拉/32.81029.2190531250mm N W M Y =×==σ 主梁跨中截面的合成弯曲应力：()2压压合成压/7.9157.91.82mm N Y X =+=+=σσσ ()2拉拉合成拉/4.9032.81.82mm N Y X =+=+=σσσ为简化计算，可将自由弯曲正应力增大15%来考虑约束扭转和约束弯曲的影响，即：[]σσσ≤=∑W 15.1)/(4.1057.9115.12压mm N =×=∑σ )/(9.1034.9015.12拉mm N =×=∑σ 材料采用Q235B, []()2/4.17534.12350mm N n S ≈==σσ 故，主梁的强度满足要求！(二)主梁的局部稳定性 1.翼缘板的为稳定性当主梁宽度b 0与受压翼缘板厚度之比δ大于或等于60(对Q235钢)或50(对16Mn 钢)时，应考虑受压翼缘板的局部稳定性，设置一道或多道纵向加强筋。
2.腹板局部稳定性偏轨箱型梁因其轨道在主腹板上，故不需要设置短横向加强板。
(三)刚度计算主梁的垂直静刚度为：[]f EIL P P f G Q ≤+=48)(3小)(72.171048.3101.24835000)45000100000(1053mm f =×××××+= 起重机工作级别A6, [f ]=()cm L 75.4380035000800== 悬臂端垂直静刚度：[]f a L EIl P P f G Q ≤++=)(3)(2小)(6.13)700035000(1048.3101.237000)45000100000(1052mm f =+××××××+= 起重机工作级别A6, [f ]=()mm L 203507000350== 故，主梁的刚度满足要求！ (四)小车反滚轮轨道和悬臂支座计算对垂直反滚轮式小车，主梁一侧应设置悬臂支座来支承反滚轮的轨道，支座应设置在主梁的横隔板处，如有中间支座，梁内应有短横隔板相对应，反滚轮轨道多用工字钢制成。
为防止磨损，在工字钢下面焊一条连续垫板。
当反滚轮位于轨道支承中间位置时，轨道中间截面的弯矩为：6a 反•=P MP 反——反滚轮计算轮压； a ——轨道支承间距。
)(3733333670032000mm N M •=•=轨道中间截面的弯曲强度为：)/(645833337333332mm N W M ===σ悬臂支座根部的弯曲强度：)/(1.656878914032000e 2反mm N W P W M =×=•==σ 悬臂支座根部的剪切强度：)/(8.276192320002mm N A Q =×==τ 按第四强度理论的折算应力为：)/(9.808.2731.65322222mm N =×+=+=τσσ材料采用Q235B, []()2/4.17534.12350mm N n S ≈==σσ 故，反滚轮轨道和支座的强度满足要求！ (五)支腿强度计算支腿的受力为一个压弯构件。
支腿折弯处的截面如右图所示： 截面惯性矩I=1.75×1010(mm 4) 截面抗弯模量W=2.23×107(mm 3) 截面面积为A=41120(mm 2) 支腿折弯处的轴向力和弯矩为:N=(150000+1.1×45000+1.4×100000)sin700 =319026(N)M=(150000+1.1×45000+1.4×100000)cos700×3570 +1.4×100000×1253 =5.89×108(N •mm) 截面处最大正应力为：)/(2.3476.74.26411201019.31023.21089.52578mm N A N W M =+=×+××=+=σ支腿根部处的截面如右图所示：截面惯性矩I=1.93×1010(mm 4) 截面抗弯模量W=1.91×107(mm 3) 截面面积为A=35200(mm 2) 支腿折弯处的轴向力和弯矩为: N=150000+1.1×45000+1.4×100000 =339500(N)M=(150000+1.1×45000+1.4×100000)×1231+1.4×100000×1253 =5.93×108(N •mm) 截面处最大正应力为：)/(8.407.91.313520010395.31091.11093.52578mm N A N W M =+=×+××=+=σ 材料采用Q235B, []()2/4.17534.12350mm N n S ≈==σσ 故，支腿的强度满足要求！ (六)下横梁的强度计算 计算简图如下：P=339500(N),M=5.93×108(N •mm) 下横梁承受的最大弯矩为：)(106.101093.5180075005700339500)(88max mm N M b B b B P M •×=×+××=+×−×=最大弯矩处的截面如右图所示： 截面惯性矩I=9.49×108(mm 4) 截面抗弯模量W=1.31×107(mm 3) 截面面积为A=18720(mm 2) 截面处最大正应力为：)/(1.962.159.8014008210395.31031.1106.102578mm N A NW M =+=×××+××=+=σ 材料采用Q235B,[]()2/4.17534.12350mm N nS ≈==σσ 故，下横梁的强度满足要求！ (七)起重机抗倾覆稳定性校核起重机在有风正常工作状态下的稳定性：0≥−−−=Σf f i i P P G G M K M K M K M K M)(1579276101510920101851085512531000004.1570036500095.0M N M •=×−×−××−××=Σ非工作状态下的起重机受沿大车轨道方向的暴风侵袭时的稳定性：0≥−=Σf f G G M K M K M)(908817101855006023.14.1570026500095.0m N M •=××××−××=Σ故，该起重机的稳定性满足要求！。