水泥罐基础计算单
集料拌和站水泥罐基础设计算书
拌和站基础设计计算书根据本标段混凝土使用地为乐平互通式立体交叉、龙眼园高架桥、三花路高架桥、太院高架桥、芦泡涌大桥、卫东高架桥及涵洞和附属工程，为满足混凝土质量和施工需求，结合现场实际施工情况，现于西二环MK62+50位置的线路右侧建立混凝土拌和站，共占地约11000m2。
料仓8个2400m2，拟设置两座拌和楼，HZS120型，每座拌和楼每小时理论产量可达120m³，用混凝土罐车运送至施工现场，以满足施工需求。
一、设计资料（1）每个水泥罐自重10t，装满水泥重100t，合计110t；水泥罐直径3m。
水泥罐基础采用C25钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m*4m*0.8m，基础埋深1.65m。
基础采用φ16@150mm×150mm上下两层钢筋网片，架立筋采用φ16@450mm×450mm 钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
施工前先对地基进行处理，处理后现场检测，测得地基承载为156kpa。
二、水泥罐基础计算书1、计算基本参数水泥罐自重10t，装满水泥共重110t。
水泥罐高20.6m（带支腿）。
2、地基承载力计算单个水泥罐基础要求的承载力1)砼基础面积：S=8×4=32m2；砼体积：V=32×0.8=25.6m3；底座自重：25.6×25=640KN（砼自重按2500kg/m3）;2）水泥罐自重：2×110×9.8=2156KN；3）总自重为：640+2156=2796KN；4）基底承载力：P=2796/32=87.4kpa；5) 基底经处理后检测的承载力P’=156kpa；6） P≤P’经验算，地基承载力满足要求。
水泥罐基础满足地基承载力要求，则主机也同时满足承载力要求。
3、抗倾覆计算抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
由于水泥搅拌机属于受风敏感且筒体高度较大，为确保筒体和施工人员的安全，根据《高耸结构设计规范》（GBJ135-2006以下简称高规），应考虑风荷载对结构的影响。
120拌合机水泥罐基础处理计算书
1#拌合站120型拌合机水泥罐地基处理方案验算1、地基处理方案1#拌合站120型拌合机共配置150t水泥罐3个，100t粉料罐2个，罐体自重2t，地基处理方案：罐体下部设置1m厚钢筋混凝土扩大基础，扩大基础下部为25根φ50cmCFG桩基础，桩基长度16m，其中20根桩基位置对应20个罐体支腿，剩余5根位置对应5个罐体的中心，（最大桩间距2.13m，最小桩间距0.79m），桩间换填1m厚毛渣。
2、荷载计算（1）水泥罐及基础总荷载G（KN）计算G=mg=850500*9.8=8334900N=8334.9KN注：m——水泥罐装满时的重量+水泥罐自重+混凝土基础重量=(150t*3+100t*2)+2t*5+76.2m2*2.5t/m2=850.5t=850500kg；g——重力加速度，取值9.8g/cm3。
（2）水泥罐及基础荷载P（KPa）计算P=G/S= 8334900/76.2=109381.89Pa=109.38KPa 注：G——总荷载；S——水泥罐混凝土基础面积，根据图纸计算为76.2㎡。
（3）CFG单桩承载力控制值按1.5倍安全系数来计算，CFG单桩承载力控制值[R]：[R]=G/n*1.5=8334.9/25*1.5=500.1KN注：G——总荷载；n——CFG桩根数。
（4）复合地基承载力控制值[f spk]（KPa）计算按1.5倍安全系数来计算，复合地基承载力控制值[f spk]：[f spk]=1.5P=164.07KPa3、CFG桩单桩承载力验算（1）单桩承载力特征值Ra计算Ra=μp*∑qsi*li+Ap*qp=3.14*0.5*（12.5*1.9+22.5*1+10*3.5+25*5.5+25*4.1）+3.14*0.252*350 =573KN注:up——桩的周长（m）=3.14*0.5mAp——桩身有效截面积（㎡）=3.14*0.252㎡i ——桩身范围内所划分的土层数，1~5qsi、 qp——桩周第层上的侧阻力、桩端端阻力特征值（KPa），可按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007 有关规定确定：侧阻力：qs1=12.5KPa（杂填土），qs2=22.5KPa（粉质黏土），qs3=10KPa（淤泥），qs4=25KPa （粉质黏土），qs5=25KPa（中砂）端阻力：qp=350KPa（中砂）li——第层土的厚度（m），l1=1.9m，l2=1m，l3=3.5m，l4=5.5m，l5=4.1m。
水泥罐计算书
福民站80T水泥罐基础设计计算书一、水泥罐基础及承台设计1、水泥罐基础根据现场实际情况，采用人工素填土基础；2、基础承台设计为：承台砼C35、承台尺寸为5000*5000*600mm，水泥罐的预埋件规格为：450*450*20mm，由厂家提供，施工安装。
二、水泥罐基础、承台计算1、基础竖向承载力验算根据设计资料，本基础位置的持力层为素填土，该层土的承载力特征值为100Kpa。
V=80+7=87t=870KN，G=5*5*0.6*2.5*10=375KN, A=5*5=25m2σ地=（G+V）/A=（870+375）/ 25=49.8KN/ m2＜[σ地]=100KN/ m2经计算地基承载满足要求。
其中式中：V——为水泥罐满载时总重量87T，根据厂家提供；G——为基础承台重量；A——为基础承台接触面积。
2、基础抗倾覆验算w k =βzμNμzwo=1*0.8*1.17*0.75=0.702 KN/ m2wk——风荷载标准值（KN/ m2）；βz——高度z处的风振系数，查《建筑结构荷载规范》低于30m取1；μN——风荷载形体系数，查《建筑结构荷载规范》圆形取0.8；μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》靠近海边取1.17；wo——基本风压（KN/m2），查《建筑结构荷载规范》风压深圳地区按50年一遇，取0.75；只需计算水泥罐空载情况下抗倾覆即可：M稳= P1×1/2×基础宽=(70+375)/2*5=1112.5 KN•MM倾=P2×受风面×(7+7)= 0.702*6.5*2.6*7*7=581.326 KN•MM稳/ M倾≥1.5即满足要求=1112.5/581.326=1.91＞1.5M稳—抵抗弯距 KN•MM倾—抵抗弯距 KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载 KN经计算满足抗倾覆要求。
为了提高储料罐的抗倾覆能力，水泥罐采用三根直径16mm的缆风绳三角对称加固，每根长度约15米。
罐基础计算表0
统一单位：kg, m, kN(仅配筋面积用mm)需要输入的值间接输出值最终计算值手动调整值一、垂直荷载计算g －罐壁底端传给环墙顶端的线分布荷载标准值kN ／m 7.0设备质量kg平台梯子质量保温层质量储罐底板厚度储罐底板直径m 储罐直径m15000000.00866Gt －（设备+平台梯子重量）kNGI －保温层重量Gt.B －储罐底板自重钢材密度kg/m3重力加速度kN/kg150017.778500.01二、环墙宽度计算计算值实际取值b －环墙宽度m 0.260.4β－罐壁伸入环墙顶面宽度系数0.5r L －罐内使用阶段储存介质的重度kN ／9.8介质密度kg/m3980h L －环墙顶面至罐内最高储液面高度m 7.6罐筒体高度m 8r c －环墙的重度kN ／m325高度折算系数0.95r m －环墙内填料的平均重度kN ／m318h －环墙高度m1.5三、环墙上环向力计算环墙单位高环向力设计值kN/m F t =96.1K －环墙侧压力系数0.33r Qw －为水的分项系数1.1罐基础计算表h h gb mc L L )()1(γγγβ---=.t I t BG G G g D π+-=r Qm －填料的分项系数1r w －水的重度kN ／m310r m －环墙内填料的平均重度kN ／m318h w －环墙顶面至罐内最高储水面高度7.6R －环墙中心线半径3四、环墙截面配筋计算计算配筋面积实际配筋面积环墙单位高环向钢筋面积mm 2/m 3201696r 0重要性系数1F t （kN/m ）96.1f y 钢筋的抗拉强度设计值（kN ／mm 2）0.3环向钢筋配筋率ρ=As/b/10000000.42%0.4%纵向钢筋配筋率ρ=As/b/10000000.19%>构造配筋率0.15%754五、地基承载力计算1.基础底面平均压力kN/m296.3<地基承载力特征值f ak =120 kN/m 2F=G z +G s 2150储罐总重G z 150充水水重Gs 2000充水水质量200000G －罐基础各层自重设计值947Dn 5.6A －罐基础底面面积32.22.环墙基础底面压力计算基础底面压力kN ／m292.3<地基承载力特征值f ak =120 kN/m 2q l—罐内介质作用于环墙上的荷重(kN ／14.9y tf Fr A S 0=AG F P +=b g q g p cl ++=c m bhr D h Dn r G ππ+=2)2(g c—环墙自重(kN／m)g c=r c bh15.0。
水泥罐基础设计计算书
水稳拌合站投入两个100t型水泥罐，100t型水泥罐直径3m，支腿邻边间距2.05m。
根据以往水稳拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m（长）×4m（宽）×1.5m（高），基础埋深1.2m，外漏0.3m，承台基础采用Φ16@250mm×250mm上下两层钢筋网片，架立筋采用750mm×750mmφ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下图：.水泥罐平面位置示意图1、计算基本参数水泥罐自重约20t ，水泥满装150t ，共重170t 。
水泥罐支腿高3m ，罐身高18m ，共高21m 。
单支基础4m ×4m ×0.8m 钢筋砼。
2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为：δ1=21700+0.825106.3+20126.3k /m 0.1344N MPa ⨯===⨯ 根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mm ×200mm ，通过受力计算，其地基承载力为：δ2= ()1301000 1.413460200MPa ⎡⎤⨯=⎢⎥⨯⎣⎦因δ1≤δ2，即地基承载力复核要求。
3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平 荷载为500N/m 2，抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
水平风荷载产生的弯矩为：0.5 3.3182+3=356.4KN M =⨯⨯⨯÷（18）•M水泥罐空罐自重20t ，则基础及水泥罐总重为：G=1709.8+440.825=1986KN ⨯⨯⨯⨯ 抗倾覆极限比较：356.430.18<0.519866M F === 即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。
4、基础配筋基础配筋属于构造配筋，配筋率必须满足§≥ 0.15%，经计算断面配筋， @150Φ16钢筋满足要求。
004水泥罐基础计算书
珠海华发新城一期（B标段）工程搅拌站散装水泥贮罐基础设计验算书文件号：CCEED/HFXC/SGFA/004建设单位：珠海华发实业股份有限公司设计单位：珠海市建筑设计院监理单位：深圳现代建设监理公司总包单位：中国建筑第八工程局编制计算：审核：审定：莫海军郭书伟袁正明叶晓红一、概况珠海华发新城一期（B标段）工程混凝土搅拌站共设有4台容量为100吨（由于水泥厂家没有50吨的的水泥罐，实际使用过程中，我们将规定只允许装50吨水泥，但本计算书按100吨容量计算）的水泥贮罐，每台自重10吨，螺旋管长为6m。
根据现场平面布置，设计其中2台为一组，采用整板式钢筋混凝土基础（简称1号基础），设计尺寸基础自重 G2= a·b·h·ρ·g=6×6×0.6×2.5×9.8 = 529.2 KN （54t）上部荷载 P2= (100+10)×9.8 = 1078 KN （110t）Q 2 = G2+ P2= 1607.2 KNp 2 = Q2/s2= 1607.2/(6×6) =44.6 KN/m2 =0.0446 MPa ＜ 0.1 MPa四、抗倾覆验算见图3ωk = βzμsμzω式中ωkβz——zμsμzω取ω=0.7 KN/m2 ,ω=0.84 KN/m2；取μs=+0.7 ；βz=1.35。
ωk = βzμsμzF =ωkM风载=对于1MG= （对于2号基础,MG= (1607.2-= 1881.6 KN·m＞ M风载=379.53 KN·m结论：1、2号基础设计均满足要求。
五、正截面承载力验算基础采用C30混凝土，φ20@150双层双向配筋，面筋向下弯到底部，形成钢筋笼。
查表得：fcm =16.5N/mm2 fc=15N/mm2（1）、1号基础ψ·(fc·A + fy·As)= 1.0×(15×400×400+310×5880)= 4222.8 KN ＞N结论：设计配筋合格。
水泥罐基础设计计算书
水稳拌合站投入四个100t 型水泥罐，100t 型水泥罐直径3m ，支腿邻边间距2.05m 。
根据以往水稳拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m （长）×4m （宽）×1.5m （高），基础埋深1.2m ，外漏0.3m ，承台基础采用Φ16@250mm ×250mm 上下两层钢筋网片，架立筋采用750mm ×750mm φ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下图：.架立筋-1号111-1剖面1号3号5070050基础配筋图2号80004000354502050?320罐支脚80004000220600600?33003700水泥罐平面位置示意图1、计算基本参数水泥罐自重约20t ，水泥满装150t ，共重170t 。
水泥罐支腿高3m ，罐身高18m ，共高21m 。
单支基础4m ×4m ×0.8m 钢筋砼。
2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为：δ1=21700+0.825106.3+20126.3k /m 0.1344N MPa ⨯===⨯ 根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mm ×200mm ，通过受力计算，其地基承载力为：δ2= ()1301000 1.413460200MPa ⎡⎤⨯=⎢⎥⨯⎣⎦因δ1≤δ2，即地基承载力复核要求。
3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平 荷载为500N/m 2，抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
水平风荷载产生的弯矩为：0.5 3.3182+3=356.4KN M =⨯⨯⨯÷（18）•M水泥罐空罐自重20t ，则基础及水泥罐总重为：风荷载(500N/m2)G=1709.8+440.825=1986KN ⨯⨯⨯⨯ 抗倾覆极限比较：356.430.18<0.519866M F === 即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。
混凝土搅拌站水泥罐基础设计
100t水泥罐基础设计计算书一、工程概况某大型工程混凝土搅拌站采用100t水泥罐，水泥罐直径2.7m，顶面高度20m。
水泥罐基础采用C25钢筋混凝土整体式扩大基础，基础断面尺寸为4.2m×0.5m+3.2m×1.0m。
基础立面图二、设计依据：1、《建筑结构荷载规范（2006版）》（GB50009-2001）2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
三、荷载计算1、水泥罐自重：8t；满仓时水泥重量为100t。
2、风荷载计算：宜昌市50年一遇基本风压：ω0=0.3kN/㎡，风荷载标准值: ωk=βzμsμz ω0其中：βz=1.05，μz=1.25，μs=0.8，则：ωk=βzμsμz ω0=1.05×0.8×1.25×0.3=0.315 kN/㎡四、水泥罐基础计算1、地基承载力验算考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用。
水泥罐满仓时自重荷载：G k =1000+80=1080kN混凝土基础自重荷载：G ck=（3.2×3.2×1.0+4.2×3.2×0.5）×24=407kN风荷载：风荷载作用点高度离地面12.5m，罐身高度15m，直径2.7m。
F wk=0.315×15×2.7=12.8kN风荷载对基底产生弯矩：M wk=12.8×（12.5+2）=185.6kN·m基础底面最大应力：p k，max= G ck+G kbh+M wkW=407+10804.2×3.2+185.69.408=130.6kPa。
2、基础配筋验算(1) 基础配筋验算混凝土基础底部配置Φ16钢筋网片，钢筋间距250mm，按照简支梁验算。
混凝土基础承受弯矩：M max=1.2×(18×207×3.2×1.912)=362kN 按照单筋梁验算：αs= M maxf c bh02=362×10611.9×3200×8502= 0.013ξ=1-1-2αs=1-1-2×0.013 =0.013<ξb=0.55A s=f c bξh0f y=11.9×3200×0.013×850300=1403mm2在基础顶部及底部均配筋13Φ16，A s实=13×201=2613mm2 >A s=1403mm2，基础配筋满足要求。
150吨水泥罐基础设计计算书
、水泥罐基础设计盾构区间砂浆拌合站投入一个 loot 型和一个150t 型两个水泥 罐，100t 型水泥罐直径3m 支腿邻边间距2.05m ； 150t 型水泥罐直 径3.3m ，支腿邻边间距2.2m 。
根据以往盾构区间砂浆拌合站施工经 验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条 形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m （长）x 4m （宽）x 0.8m （高），基础埋深0.6m ，外漏0.2m ，承台基础采用 ①16@150mm x 150mm h 下两层钢筋网片，架立筋采用 450mr X 450mm 12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下8000水泥罐平面位置示意图8000450rL・ = ，•i J* ，1P -----■■■ ■ ■ 10 01-1剖面 1号2号 3号基础配筋图1 1■ —1|| 1 L胃L~11-—* J■-[4 1±1架立筋-1号一、水泥罐基础计算书1、计算基本参数水泥罐自重约20t，水泥满装150t，共重170t。
水泥罐支腿高3m罐身高18m共高21m单支基础4n K 4nr K 0.8m钢筋砼。
2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为：5 1=1700 +0.8 25 =106.3+20 =126.3kN /m2 =0.13MPa 4x4根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mM 200mm通过受力计算，其地基承载力为：5 2= |——130———1000 =1.413MPa [(460 汉200 )因5 1< 5 2,即地基承载力复核要求。
3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平荷载为500N/m,抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
水平风荷载产生的弯矩为：M =0.5 3.3 18 ( 18" 2+3)=356.4KN ?M 水泥罐空罐自重20t，则基础及水泥罐总重为:|| "HF"G=170 9.8+4 4 0.8 25=1986KN抗倾覆极限比较：M=356.4"18V3"5F 1986 6即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。
拌合站水泥罐基础设计计算书
望安高速150t 水泥仓粉罐基础设计计算书一、 各项参数：1、 风荷载参数计算风力考虑8级，最大风速v=20.7m/s2、 仓体自重：G=15t二、 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算1、 计算模型1.2AB CD风荷载强度计算：风荷载强度计算：0321W K K K W ⋅⋅⋅=其中 基本风压：风载体形系数：K1=0.8风压高度变化系数：K2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0W=0.8×1.0×1.0×267.81=214.25Pa2、 风力计算：A 1=1.522×1.2=1.826m 2，考虑仓顶护栏等，提高1.5倍F 1=214.25×1.826×1.5=586.83N作用高度：H 1=19.322-1.522/2=18.561mA 2=(3.8+0.063×2) ×9.0=35.334m 2F 2=214.25×35.334=7570N作用高度：H 2=8.8+9/2=13.3mA 3=(3.926+0.3)/2×3.3=6.973 m 2F 3=214.25×6.973=1493.97N作用高度：H 3=8.8-3.3/3=7.7mA 4=3.8×2×0.3=2.28 m 2F 4=214.25×2.28=488.49N作用高度：H 4=5.5m3、 倾覆力矩计算：mt F M i ⋅=⨯+⨯+⨯+⨯=⋅=∑58.125.549.4887.797.14933.137570561.1883.586h i 41倾稳定力矩计算：假定筒仓绕AB 轴倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩M 稳1，另一部分是水泥仓立柱与基础连接螺栓抗拉产生的稳定力矩M 稳2。
（每个支撑立柱与基础之间的向上抗拔力按8t 计算）4、 稳定系数三、 地基承载力计算单仓基础按4m*4m ，高度1.5m 设计，混凝土采用C25。
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中南通道150t 水泥罐基础简算
一、 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算
1、计算模型
2、风力计算：
风荷载强度计算：0z s Z W W ⋅⋅⋅=μμβ
基本风压：Pa v W 8516.19.366.122
0=== A 1=0.8×0.8×1.5=0.96m 2 F 1=0.8×1.25×1.5×851×0.96=1225N
作用高度：H 1=20.4m
A 2=3.4×12=40.8m 2 F 2=0.8×1×1.5×851×40.8=41665N
作用高度：H 2=14m
A 3=4/2×3.4=6.8 m 2 F 3=0.5×1×1×851×6.8=2893.4N
作用高度：H 3=6m
A 4=4×3.4×0.05=0.68 m 2 F 4=0.5×1×1×851×0.68=289N
作用高度：H 4=2m
3、倾覆力矩计算：
m t F M i ⋅=⨯+⨯+⨯+⨯=⋅=∑6.6222896289314416654.201225h i 41倾
4、稳定力矩计算：
假定筒仓绕AB 轴倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重（按
15t 计）稳定力矩M
稳1，另一部分是水泥仓立柱与基础连接螺栓抗拉产生
的稳定力矩M 稳2。
m t M ⋅=⨯=182.1151稳 考虑1.5倍的抗倾覆系数，则M 稳2≥75.9t ∙m，单个支腿的需提供的抗
拉力不小于15.8t 。
单支腿设计抗拉力为25t ，满足要求。
二、 管桩计算
采用4根摩擦型Φ426δ=8mm 钢管桩，单桩承载力按70t 设计，由沉桩承载力容许值计算公式：[R R ]=11.5(u ∑R R R R =1R R R RR +
R R R R R rk )
[R R ]—单桩轴向受压承载力容许值，按规范应取1.25的抗力系数，因
所给资料荷载不明确，对于150t 水泥罐单桩70t 应该有较大富裕，
暂定70t 为单桩承载力容许值。
u —桩身周长，u=1.338m 。
R R —振动沉桩对各土层桩侧摩阻力的影响系数，由于地质资料匮乏，
参照规范取0.8。
R RR —与R R 对应的各土层与桩侧摩阻力标准值，因现用地质资料中未
提供，参照桃花峪相同地层实验情况，平均取35Kpa 。
代入上式计算得L=28m ，管桩按开口桩考虑，未计桩端承载力，管
桩自重较轻，未计。
施工中入土深度和贯入度双控。
[])996.0,6.88.148.127,8.14,1.105,22952式中：(t 1.22510510996.021524========⨯⨯=⋅⋅=φλφσcm A I i cm A cm I A
N
满足要求。
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