第8章预应力混凝土梁计算示例
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1.持久状态承载能力极限状态验算 在承载能力极限状态下，预应力混凝土梁可能发生正截面或斜截面
破坏，下面分别对这两类破坏状态进行承载力验算。 （1）正截面抗弯承载力验算
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三、预应力钢筋估算与布置
1.跨中截面预应力钢束估算 按施工阶段应力、使用阶段应力（抗裂）要求估算钢束数量 按承载能力极限状态估算钢束数量
2.预应力钢束布置 跨中截面的钢束布置 锚固段截面的钢束布置 钢束弯起角和线型的确定 钢束线型参数计算
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第一节 预应力混凝土简支T形梁计算示例
一、设计资料与结构布置
1.设计资料 桥梁跨径及桥面宽度 设计荷载 材料及工艺 设计依据 设计计算基础数据
2.结构横截面布置 主梁间距与主梁根数 主梁跨中截面尺寸拟定
3.横截面沿梁长的变化 4.横隔梁的设置 5.截面几何特征计算
组合、标准效应组合和承载能力极限状态基本组合，见下表：
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跨中截面
四分点截面
序号
作用类别
kN·m
kN
① 永久作用：一期重力
4810.16 0.00
② 永久作用：二期重力
2338.54 0.00
③ 总永久作用=①+②
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5.截面几何特征计算
将跨中截面划分为五个规则图形的小块后进行计算。
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T型梁
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第一节 预应力混凝土简支T形梁计算示例
二、主梁作用效应计算结果
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计算结果表明，各控制截面边缘的混凝土法向应力均能符合上述要 求，主梁混凝土强度达到C45时已满足张拉预应力钢束的要求。
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7148.70 0.00
④ 可变作用：汽车荷载（公路-Ⅱ 2338.45 111.33 级）
⑤ 可变作用：汽车冲击力
435.14 20.71
⑥ 可变作用：人群荷载
324.59 8.32
⑦ 标准值效应组合=③+④+⑤+⑥ 10427.8 140.36
8
⑧ 短期效应组合=③+0.7×④+⑥ 9110.91 86.25
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第一节 预应力混凝土简支T形梁计算示例
五、预应力损失计算
1.预应力钢束与孔道壁之间摩擦引起的预应力损失 2.锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失
反向摩擦影响长度计算 l2 计算 3.混凝土弹性回缩引起的预应力损失 4.钢束松弛引起的预应力损失 5.混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 6.预制梁与现浇翼板组合后张拉N7号钢束引起的混凝土弹性压缩损失 7.预加力计算及钢束预应力损失汇总
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1.永久作用效应 一期重力 二期重力
2.可变作用效应 3.主梁作用效应组合
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3.主梁作用效应组合
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按照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.1.6~4.1.8条 的规定，对可能同时出现的作用效应选择了三种最不利组合：短期效应
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第一节 预应力混凝土简支T形梁计算示例
六、主梁截面承载力与应力验算
1.持久状态承载能力极限状态验算 正截面抗弯承载力验算 斜截面承载力验算 2.持久状况正常使用极限状态抗裂验算
6834.35 514.33 9617.24 767.55
支点截面
kN
493.35 239.85 733.20 233.59
43.45 39.41 1049.65 936.12 1311.84
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第一节 预应力混凝土简支T形梁计算示例
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加应力阶段相应位置产生的剪应力叠加 3.截面几何特征汇总
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第一节 预应力混凝土简支T形梁计算示例
四、主梁截面几何特性计算
1.截面面积和抗弯惯性矩计算 净截面几何特性计算 换算截面几何特性计算
2.截面静矩计算 预加应力阶段产生在净截面形心轴的最大剪应力，应与使用
阶段相应位置产生的剪应力叠加 使用阶段产生在换算截面形心轴位置的最大剪应力，应和预
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⑨ 基本组合
=1.2×③+1.4×[④+⑤]+1.12 ×⑥
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12826.4 194.17 1
第八章混凝土连续梁桥的计算
均布荷载q 集中荷载q
第五节 徐变、收缩次内力计算
一、徐变、收缩理论
– 收缩——与荷载无关 – 徐变——与荷载有关 – 收缩、徐变与材料、配合比、温度、湿度、
截面形式、护条件、混凝土龄期有关
1、混凝土变形过程
– 收缩 – 弹性变形 – 回复弹性变形 – 滞后弹性变形 – 屈服应变
b b 其中s和 f 为计算系数，可查图
mi
si
规范折减方法
•
3.当梁高
h
bi 0.3
时，翼缘
有效宽度取实际宽度.
• 4.预应力混凝土梁计算 预加力引起的应力时， 其轴向力部分按全宽计 算，偏心部分按有效宽 度计算。
• 5.对超静定结构进行作 用效应分析时，可取实 际宽度计算。
s
3.预应力混凝土梁计算预加力引起的应力时， 其轴向力部分按全宽计算，偏心部分按有效 宽度计算。 4.对超静定结构进行作用效应分析时，可取 实际宽度计算。
第四节 连续梁桥荷载横向分布计算
桥梁结构属空间受力，内力分析和计算复杂， 为简化计算常利用主梁的内力影响线和考 虑荷载横向分布相结合的分离变量方法计 算桥梁的空间受力作用。
– 该理论较符合新混凝土的特性
将Dinshinger公式应用与老化理论
• 先天理论
– 不同加载龄期的混 凝土徐变增长规律 都一样
– 混凝土的徐变终极值不因加载龄期不同而异， 而是一个常值
翼缘有效宽度法
t c x, ydy
be1
0
t max
• 1.截面内力计算
• 2.翼缘宽度折减
• 3.按折减后等效 截面计算应力并 配置钢筋
预应力梁计算书
预应力混凝土梁课程设计计算书一、 截面尺寸拟定图1 主梁尺寸（单位：cm ）横隔梁：在跨中、四分点、支点处设置横隔梁，间距为7m ，横隔梁高度1500mm ，厚度为下部150mm ，上部150mm 。
二、 作用效应计算⒈永久作用 ⑴ 预制梁自重()()20180104020212902515212⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯=A=7800cm 2=0.78m 2 G 1=0.78×25×1=19.5kN/m 横隔梁自重边梁：G 2= 074.05.295.2515.022.0-2225.015.05.1=⨯⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛+-kN/m中梁：G 3 =0.074×2=0.148kN/m ⑵ 二期恒载集度桥面铺装10cm 防水混凝土铺装：0.1×10×25=25kN/m2cm 沥青混凝土铺装：0.02×10×21=4.2kN/m 若将桥面铺装均摊给5片梁则： G 4=(25+4.2)/5=5.84kN/m 恒载集度边梁：g 1=19.5+0.074+5.84=25.414kN/m 中梁：g 2=19.5+0.148+5.84=25.488kN/m ⑶永久作用效应设x 为计算截面离左支座距离，令x l α=/，主梁弯矩和剪力的计算公式分别为：()2112M l gααα=- ()1122c Q l gα=-⋅表1 1号梁永久作用的弯矩和剪力位置作用效应跨中 α=0.5 四分点 α=0.25 支点 α=0.00 一期弯矩(kN m)⋅2009.75 1507.31 0 剪力 （ｋＮ） 0 140.25 280.50 二期弯矩 (kN m)⋅ 599.62 449.71 0 剪力()kN0 41.84 83.69 ∑弯矩 (kN m)⋅2609.37 1957.03 0 剪力()kN182.09364.19表2 2、3号梁永久作用的弯矩和剪力位置 作用效应跨中 α=0.5 四分点 α=0.25 支点 α=0.00 一期弯矩(kN m)⋅2017.75 1513.01 0 剪力 （ｋＮ） 0 140.78 281.56 二期弯矩 (kN m)⋅ 599.62 449.71 0 剪力()kN0 41.84 83.69 ∑弯矩 (kN m)⋅2616.97 1962.72 0 剪力()kN182.62365.25⒉可变作用 ⑴冲击系数简支梁桥的基频可采用下列公式估算： 22c c EI f l m π== 62.2590337.01045.366.28214.3102⨯⨯⨯⨯= 4.05 其中：62.259081.925414===g G m c 根据本桥的基频，可计算出汽车荷载的冲击系数为 μ=0.176ln f -0.0157=0.22按«桥规»规定两车道的车道折减系数为1 ⑵横向分布系数本算例横向分布系数计算跨中梁截面采用修正偏心压力法，支点截面采用杠杆原理法。
全预应力混凝土简支梁设计算例
跨中截面毛截面几何性质为：截面面积 A =0.701 8 X 106 mm ；截面重心至构件上缘的距离y es =475.4全预应力混凝土简支梁设计算例、设计资料1. 桥梁跨径及桥宽标准跨径：L k 30m （墩中心距），主梁全长：L =29.96m ,计算跨径：L f =29.16m ，桥面净宽: 净 9+2X Im2. 设计荷载公路一n 级车辆荷载，人群荷载3.5KN/m 2，结构重要性系数1.1。
3. 材料性能参数（1）混凝土 强度等级为弹性模量 E e 3.25 104MPa4. 主梁纵横截面布置各部分截面尺寸主要强度指标为：C40， 强度标准值fck26.8MPa, f tk 2.4MPa 强度设计值fcd18.4MPa, f td 1.65MPa⑵ 预应力钢筋采用指标为:1X 7 标准型 _15.2_1860_II_GB/T 52241995 钢绞线， 其强度抗拉强度标准值fpk1860MPa 抗拉强度设计值fpd1260MPa弹性模量E p1.95 105MPa相对界限受压区高度 b0.4⑶普通钢筋采用 HRB335钢筋，其强度指标为:抗拉强度标准值sk335MPa 抗拉强度设计值fsd280MPa弹性模量 E2.0 105MPamm 截面重心至构件下缘的距离y cx =824.6 mm; 截面惯性矩J c=0.1548 X 1012mmf。
5.内力计算主梁内力计算的方法将在《桥梁工程》中进一步学习，在此仅列出内力计算的结果。
（1）恒载内力按预应力混凝土分阶段受力的实际情况，恒载内力按下列三种情况分别计算：①预制主梁（包括横隔梁）g115.3 1.35 16.66KN /m②现浇混凝土板自重g2 2.25KN /m③后期恒载（包括桥面铺装、人行道及栏杆等）g3 6.27 0.24 6.51KN /m恒载内力计算结果如表1所示。
⑵活载内力活载内力计算结果如表2所示。
1.1188。
活载内力以2号梁为准。
预应力混凝土构件计算教程.pptx
④使预应力损失增大 。
σcon也不能定得过低，它应有下限值。否则预应力钢 筋在经历各种预应力损失后，对混凝土产生的预压应力 过小，达不到预期的抗裂效果。
筋可为曲线形，沿主拉应力的迹线布置。
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预应力混凝土使用的材料和机具
一、 预应力混凝土结构对机具的要求
这里的机具主要指锚具。
1、对锚具的要求 ①锚具应保证受力可靠，使锚固的钢筋不会发生滑移，
保证预应力的可靠传递，并便钢筋的预应力损失尽可能小。 ②锚具还应使锚固和放松简易而快速。 ③锚具应尽可能做到构造简单、制造方便、轻质、用料
有限或部分预应力混凝土介于全预应力混凝土和钢筋 混凝土之间，有很大的选择范围，设计者可根据结构的功 能要求和环境条件，选用不同的预应力值以控制构件在使 用条件下的变形和裂缝，并在破坏前具有必要的延性，因 而是当前预应力混凝土结构的一个主要发展趋势。
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预应力混凝土的应用
预应力混凝土常用于以下一些结构中。 一、大跨度结构。如大跨度桥梁、体育馆和车间等。 二、对抗裂有特殊要求的结构。如压力容器、压力管道、 水工或海洋建筑等。 三、高耸建筑结构。如水塔、烟筒、电视塔等。 四、大量制造的预制构件。 如常见的预应力空心板、 预应力预制桩等。
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中华世纪坛 北京迎接21世纪的标志性建筑，预应力技术用于： 主坛体下三层15米跨预应力环板; 主坛体前33米跨过街桥; 甬道地下剧场22米跨框架。
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预应力混凝土设计与计算讲稿
预应力混凝土（PC ）受弯构件的设计与计算一、 截面特性计算1、 毛截面面积：A=ΣA i重心至梁顶距离：y=ΣA i y i / A对毛截面重心轴的惯性矩：I=ΣI i +ΣA i （y - y i ）2式中：A i ——各分块面积；y i ——各分块重心至梁顶距离。
2、净截面净截面=毛截面-孔道截面 3、换算截面换算截面=净截面+钢筋换算的混凝土面积 4、翼缘板有效宽度⑴T 形截面取下列三者中的最小值： ① 简支梁跨径的1/3； ② 相邻两梁的平均间距；③ )122(f h h b b '++,其中，b 为梁腹板宽度，为承托长度，为受压区翼缘悬出板的厚度。
当3/1/<h h b h 时，上式应以代替，此处为承托根部厚度。
⑵箱梁翼板有效宽度计算方法见规范第4.2.3条。
二、预加力、预应力损失及有效预应力的计算1、钢筋的张拉控制应力σcon对于钢丝、钢绞线，«公桥规»要求：σcon≤0.75对于精轧螺纹钢筋，«公桥规»要求：σcon≤0.90式中：——为力筋抗拉强度标准值。
2、预应力损失值的估算«公桥规»考虑6种引起预应力损失的原因⑴、力筋与管道间摩擦引起的应力损失σL1σL1=σcon [1-e-(μθ+kx)]式中：θ——张拉端至计算截面间，曲线管道部分切线的夹角之和；x——张拉端至计算截面间的水平距离；μ、k——分别为力筋与管道壁间的摩擦系数和管道每米局部偏差对摩擦的影响系数,按表1采用。
⑵、锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失σL2σL2=y式中：ΔL——锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值；L——张拉端至锚固端之间的距离；E p——力筋弹性模量。
后张法构件预应力曲线钢筋由锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失,应考虑锚固后反向摩擦的影响，按下述方法计算σL2反摩擦影响长度 ∑∆⋅∆=d pf El l σ/lld σσσ-=∆0式中：——张拉端锚下控制张拉应力；∑∆l ——锚具变形值，OVM 夹片锚有顶压时取4mm ； ——扣除沿途管道摩擦损失后锚固端预拉应力； ——张拉端到锚固端之间的距离。
基本构件计算 预应力混凝土结构构件计算
预应力混凝土结构构件计算一、预应力损失值计算 （一）基本公式1. 张拉端锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失σl1 （1）对预应力直线钢筋S1E l al =σ(9-1) 式中 a ——张拉端锚具变形和钢筋内缩值（mm ）, 按表9-2取用(； l ——张拉端至锚固端之间的距离（mm ）；E S ——预应力筋弹性模量（N/mm 2）。
表9-2 锚具变形和钢筋内缩值a注 ①表中的锚具变形和钢筋内缩值也可根据实测数据或有关规范规定；②其他类型（如大型预应力钢索）的锚具变形和钢筋内缩值应根据专门研究或试 验确定。
（2）对于后张法构件的预应力曲线钢筋（预应力筋为圆弧曲线, 对应的圆心角θ不大于30o ）⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+f c f con 112l x k r l x l μσσ＝ (9-2)⎪⎪⎭⎫⎝⎛+=k r aE l f c con s1000μσ(9-3)式中 lf_____预应力曲线钢筋与孔道壁之间反向摩擦影响长度, m ；rc_____圆弧曲线预应力筋的曲率半径, m ；μ_____预应力筋与孔道壁的摩擦系数, 按表9-3取用；κ_____考虑孔道每米长度局部偏差的摩擦系数, 按表9-3取用； x_____张拉端至计算截面的距离, m, 且应符合x ≤lf 的规定；其余符号的意义同前。
表9-3 摩 擦 系 数κ、μ注: 当采用钢丝束的钢制锥形锚具时, 尚应考虑锚环口处的附加摩擦损失, 此值可根据实测数据确定。
2. 预应力筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失σl2⎪⎭⎫ ⎝⎛-=+μθσσkx l e11con 2 (9-4)式中 x ——张拉端至计算截面的孔道长度, m, 当曲线曲率不大 时也可近似取该段孔道在纵 轴上的投影长度；θ——从张拉端至计算截面曲线 孔道部分切线的夹角, rad 。
当kx+μθ≤0.2时, σl2可按下列近 似公式计算σl 2 =(kx +μθ)σcon (9-5)3. 混凝土加热养护时, 受张拉的钢筋与承受拉力的设备之间的温差引起的预应力损失σl325s 3N/mm 2100.200001.0t tt E l ∆=∆⨯⨯⨯=∆=ασ (9-6)式中 α——钢筋的温度线膨胀系数, 近似取为1×10—5／℃；∆t ——混凝土加热养护时??受张拉的钢筋与承受拉力的设备之间的温差； E s ——预应力钢筋的弹性模量。
预应力混凝土框架梁设计计算
预应力混凝土框架梁设计计算书二00六年四月目 录1. 设计荷载与内力计算 (1)1.1 梁截面几何特征 (1)1.2 柱截面几何特征 (1)1.3 荷载标准值 (2)1.4 内力计算 (2)2. 梁中预应力筋和普通钢筋的估算 (5)2.1 预应力筋线形的采用 (5)2.2 预应力筋的估算 (5)2.3 普通钢筋估算 (6)3. 第一批预应力损失计算 (7)3.1 孔道摩擦损失2l σ (7)3.2 锚具内缩损失1l σ： (7)3.3 第一批预应力损失lI σ： (8)4. 施工阶段抗裂验算 (9)4.1 第一批预应力损失完成后的预应力等效荷载 (9)4.2 第一批预应力损失完成后的预应力综合弯矩 (9)4.3 施工阶段恒载作用下的弯矩 (12)4.4 施工阶段正截面抗裂验算结果 (13)5. 第二批预应力损失计算 (15)5.1 钢筋应力松弛损失4l σ： (15)5.2 混凝土收缩徐变引起的预应力损失5l σ (15)5.3 预应力总损失l σ： (16)5.4 钢绞线平均有效预应力: (16)6. 预应力引起的次弯矩和次剪力计算 (17)6.1 预应力损失完成后的预应力等效荷载 (17)6.2 综合弯矩 (17)6.3 次弯矩、次剪力 (18)7. 正截面抗裂验算 (20)7.1 荷载标准组合、准永久组合下框架梁弯矩 (20)7.2 正截面抗裂验算结果 (20)7.3 抗裂验算小结 (21)8. 正截面承载力验算 (22)8.1 荷载基本组合下框架梁弯矩 (22)8.2 正截面受弯承载力计算结果 (22)9. 斜截面承载力验算 (25)9.1 荷载作用下框架设计剪力 (25)9.2 斜截面受剪承载力验算结果 (25)1. 设计荷载与内力计算1.1 梁截面几何特征1.2 柱截面几何特征1.3 荷载标准值屋面梁上的线荷载：（1）恒载：① 楼板自重、粉刷、吊顶、管道等：6.5kN/m2×6m=39kN/m② 次梁（250×500）自重：约为5.5kN/m③ 端支座处屋面梁自重：25×（0.45×1.5）=16.9kN/m内支座处屋面梁自重：25×（0.45×2.2）=24.8kN/m因此，恒载为（端支座）61.4～（内支座）69.3kN/m（2）活载：0.7kN/m2×6m=4.2kN/m1.4 内力计算由通用有限元程序SAP2000建立计算模型。
预应力混凝土课程设计计算书范本
MICROSOFT全预应力混凝土简支梁设计计算书一、设计资料-----------------------------------------------------2 二、计算荷载内力组合-----------------------------------------3三、预应力筋数量和位置确定--------------------------------4四、截面几何性质计算-----------------------------------------9五、承载能力极限状态验算-----------------------------------10六、预应力损失计算--------------------------------------------13七、正常使用极限状态计算-----------------------------------17八、持久状况应力验算-----------------------------------------21九、短暂状况应力验算-----------------------------------------23全预应力混凝土简支梁设计一、设计资料1、桥面净空：净9 + 2 ⨯ 1m2、设计荷载：城-A级车辆荷载，结构重要性指数γ0 = 1.13、材料规格（1）混凝土：C50级；（2）预应力钢筋：1⨯7标准型-15.2-1860-II-GB/T5224-1995钢绞线，抗拉强度标准值f pk = 1860MPa，抗拉强度设计值f pd = 1260MPa，弹性模量E p = 1.95⨯105MPa；（3）普通钢筋：纵向抗拉普通钢筋采用HRB335钢筋，箍筋及构造钢筋采用R235钢筋。
4、主要结构尺寸主梁标准跨径L k = 32m，梁全长31.96m，计算跨径L f = 31.16m。
主梁高度h=1400mm，主梁间距S=2200mm，其中主梁上翼缘预制部分宽为1600 mm，现浇段宽为600mm，全桥由5片梁组成。
西南交通大学-桥梁工程概论-09-第八章1节-其它桥型-预应力混凝土连续梁及连续刚构桥
第八章其它桥型本章主要内容第一节预应力混凝土连续梁及连续刚构桥第二节拱桥第三节斜拉桥第四节悬索桥本节主要内容一、总体布置、构造特点和设计概要二、施工概要三、设计计算概要第一节预应力混凝土连续梁桥及连续刚构桥引言连续梁桥与简支梁桥连续梁桥均布荷载q均布荷载q三跨连续梁桥三孔简支梁桥VS由于支点负弯矩的卸载作用，跨中正弯矩大大减小，恒载、活载均有卸载作用。
由于弯矩图面积的减小，跨越能力增大。
超静定结构，对基础变形及温差荷载较敏感。
行车条件好。
连续梁桥的体系特点引言连续梁与连续刚构均布荷载q连续梁桥均布荷载q均布荷载q三跨连续梁桥三跨连续刚构桥VS恒载、活载负弯矩卸载作用基本与连续梁接近； 桥墩参加受弯作用，使主梁弯矩进一步减小；弯矩图面积的小，跨越能力大，在小跨径时梁高较低； 超静定次数高，对常年温差、基础变形、日照温均较敏感；连续刚构桥的体系特点平面布置方式：¾正交¾斜交¾单向曲线¾反向曲线联－连续梁由若干梁跨（通常为3∼8跨）组成一联，每联两端设置伸缩缝，整个桥梁可由一联或多联组成。
连续梁桥平面布置示例（1）分跨的选择布置原则：减小弯矩、增加刚度、方便施工、美观要求。
等跨布置不等跨布置VS¾适用于中小跨度连续梁。
¾边跨与中跨之比L1/L 一般为0.5～0.8（过大，过小的不利情况)（2）梁高的选择等高度连续梁等截面连续梁变高度连续梁变截面连续梁¾梁高不变。
具有构造、制造和施工简便的特点。
适用于中等跨度（40∼60m左右）的、较长的桥梁。
可按等跨或不等跨布置。
长桥多采用等跨布置，以简化构造，统一模式，便于施工。
¾更能适应结构的内力分布规律。
受力状态与其施工时的内力状态基本吻合。
梁高变化规律可以是斜（直）线、圆弧线或二次抛物线。
箱型截面的底板、腹板和顶板可作成变厚度，以适应梁内各截面的不同受力要求。
VS高跨比h/L (公路：跨中1/30～1/50；中支点1/16～1/25)。
预应力混凝土框架梁张拉计算例题
图 4-2 张拉与锚固阶段曲线预应力筋沿长度方向建立的应力
注：实线为两端张拉：虚线为一端张拉
6) 预应力筋的张拉伸长值应按式 4-2 分段计算。
从 C 到 D 点段的预应力筋伸长值：
Δ L CD
= Pm ⋅ L CD ＝ σ m ⋅ L CD
Ap ⋅ Es
ES
= (1252 + 1177 ) × 6347 2 × 1 . 95 × 10 5
= 39 . 5 ( mm )
其他各段的预应力筋伸长值见表 7.6。 采用两端同时张拉时，预应力筋的总伸长值为 224mm，每台千斤顶张拉速度宜同步，使 两端张拉伸长值基本一致。若先在一端张拉锚固后再在另端补拉，补拉时的张拉伸长值应是 两者之差，本例补拉时伸长值为 21mm。 7) 预应力筋张拉伸长值的控制 量测张拉伸长值是在预应力筋建立初应力之后，曲线束初应力宜取 20％σcon，则实际 采用的张拉程序为：0→0.2σcon（量测初读数）→σcon (量测终读数)。张拉时实际伸长 值应与计算伸长值进行校核，其相对偏差应控制在±6％范围内，合格率应达到 95％，且最 大偏差不应超过±10％。 预应力筋从 0.2σcon 张拉至σcon 时实际量测的伸长值： 最大值（＋6％）：224×（1－0.2）×(1＋6％)＋C=190＋C 最小值（－6％）：224×（1－0.2）×(1－6％)＋C=168＋C 若量测的伸长值超出此允许值应暂停张拉，分析原因并采取措施予以调整后，方可继续 张拉。 设：预应力筋从 0.2σcon 张拉至σcon 时实际量测伸长值ΔL1＝198mm，C＝8mm（设工 具锚夹片内缩和千斤顶内钢绞线伸长各为 2mm）。 则实际伸长值可按下式计算：
0
9.4
26.8
1．0σcon 1276 42.2