箱涵设计说明(1)知识分享
新规范双孔箱涵结构设计
1、孔径及净空净跨径L 0 =4m 净高h 0 = 2.5m孔数m=22、设计安全等级一级结构重要性系数r 0 = 1.13、汽车荷载荷载等级公路 —Ⅰ级4、填土情况涵顶填土高度H =0.55m 土的内摩擦角Φ =30°填土容重γ1 =18kN/m 3地基容许承载力[σ0] =150kPa5、建筑材料普通钢筋种类HRB335主钢筋直径20mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa涵身混凝土强度等级C 25涵身混凝土抗压强度设计值f cd =11.5MPa 涵身混凝土抗拉强度设计值f td = 1.23MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m 3基础混凝土强度等级C 15混凝土重力密度γ3 =24kN/m 3(一)截面尺寸拟定 (见图L-01)顶板、底板厚度δ =0.35m C 1 =0.25m 侧墙厚度t =0.35m C 2 =0.25m 横梁计算跨径L P = L 0+t = 4.35m L = 2L 0+3t =9.05m 侧墙计算高度h P = h 0+δ = 2.85m h = h 0+2δ =3.2m 基础襟边 c =0.1m 基础高度 d =0.1m 基础宽度 B =9.25m(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力p 恒 = γ1H+γ2δ =18.65kN/m 2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(45°-φ/2) = 3.30kN/m 2图 L-01底板处e P2 = γ1(H+h)tan 2(45°-φ/3) =22.50kN/m 22、活载汽车后轮着地宽度0.6m ，由《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.3.4条规定，按30°角向下分布。
一个汽车后轮横向分布宽<1.3/2 m <1.8/2m故横向分布宽度a = (0.6/2+Htan30°)×2+1.3 =2.535m 同理，纵向，汽车后轮着地长度0.2m0.2/2+Htan30°=0.418 m <1.4/2m 故b = (0.2/2+Htan30°)×2 =0.835m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车 = ∑G/(a×b) =66.13kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°-φ/2) =22.04kN/m2(三)内力计算1、构件刚度比K = (I 1/I 2)×(h P /L P ) =0.66钢筋混凝土双孔箱涵结构设计0.62 m0.6/2+Htan30°=一 、 设 计 资 料二 、 设 计 计算2、节点弯矩和轴向力计算(1)a种荷载作用下 (图L-02)涵洞四角节点弯矩M aA = M aC = M aE = M aF =-1/u·pL P2/12M BA = M BE = M DC = M DF =-(3K+1)/u·pL P2/12M BD = M DB =0横梁内法向力N a1 = N a2 = Na1' = Na2'=0侧墙内法向力N a3 = N a4 =(M BA-M aA+pL p2/2)/Lp图 L-02Na5=-(N a3+N a4)恒载p = p恒 =18.65kN/m2M aA = M aC = M aE = M aF =-12.73kN·mM BA = M BE = M DC = M DF =-37.75kN·mN a3 = N a4 =34.81kNNa5=-69.62kN车辆荷载p = q车 =66.13kN/m2M aA = M aC = M aE = M aF =-45.14kN·mM BA = M BE = M DC = M DF =-133.85kN·mN a3 = N a4 =123.44kNNa5=-246.88kN(2)b种荷载作用下 (图L-03)M bA = M bC = M bE = M bF =-K·ph P2/6uM BA = M BE = M DC = M DF =K·ph P2/12uM BD = M DB =0N b1 = N b2 = Nb1' = Nb2'=ph P/2N b3 = N b4 =(M BA-M bA)/L pN b5=-(N b3+N b4)恒载p = e P1 = 3.30kN/m2M bA = M bC = M bE = M bF =-1.27kN·mM BA = M BE = M DC = M DF =0.63kN·m图 L-03N b1 = N b2 = N b1' = N b2'= 4.70kNN b3 = N b4 =-0.44kNN b5=0.87kN(3)c种荷载作用下 (图L-04)Φ=20u(K+6)/K=469.36M cA = M cE =-(8K+59)·ph P2/6ΦM cC = M cF =-(12K+61)·ph P2/6ΦM BA = M BE =(7K+31)·ph P2/6ΦM DC = M DF =(3K+29)·ph P2/6ΦM BD = M DB =0N c1 = N c1'=ph P/6+(M cC-M cA)/h PN c2 = N c2'=ph P/3-(M cC-M cA)/h PN c3 = N c4 =(M BA-M cA)/L pN c5 =-(N c3+N c4)恒载p = e P2-e P1 =19.20kN/m2M cA = M cE =-3.56kN·mM cC = M cF =-3.81kN·mM BA = M BE = 1.97kN·m图 L-04M DC = M DF = 1.71kN·mN c1 = N c1'=9.03kNN c2 = N c2'=18.33kNN c3 = N c4 = 1.27kNN c5 =-2.54kN(4)d种荷载作用下 (图L-05)Φ1=20(K+2)(6K2+6K+1)=398.62Φ2=u/K= 3.53Φ3=120K3+278K2+335K+63=435.56Φ4=120K3+529K2+382K+63=574.10Φ5=360K3+742K2+285K+27=633.47Φ6=120K3+611K2+558K+87=748.61M dA =(-2/Φ2+Φ3/Φ1)·ph P2/4M dE =(-2/Φ2-Φ3/Φ1)·ph P2/4M dC =-(2/Φ2+Φ5/Φ1)·ph P2/24M dF =-(2/Φ2-Φ5/Φ1)·ph P2/24M BE =-(-2/Φ2-Φ4/Φ1)·ph P 2/24M DC =(1/Φ2+Φ6/Φ1)·ph P 2/24M DF =(1/Φ2-Φ6/Φ1)·ph P 2/24M BD =-Φ4·ph P 2/12Φ1M DB =Φ6·ph P 2/12Φ1N d1 =(M dC +ph P 2/2-M dA )/h P 图 L-05N d2 =ph p -N d1N d1' =(M dF -M dE )/h P N d2' =ph p -N d1'N d3 =(M BA +M BD -M dA )/L P N d4 =(M BE +M BD -M dE )/L P N d5 =-(N d3+N d4)车辆荷载p = e 车 =22.04kN/m 2M dA =23.52kN ·m M dE =-74.30kN ·m M dC =-16.09kN ·m M dF =7.62kN ·m M BA =-14.98kN ·m M BE = 6.51kN ·m M DC =16.13kN ·m M DF =-11.89kN ·m M BD =-21.49kN ·m M DB =28.02kN ·m N d1 =-45.31kN N d2 =108.13kN N d1' =0.39kN N d2' =62.43kN N d3 =-13.79kN N d4 =13.64kN N d5 =0.15kN(5)节点弯矩、轴力计算及荷载效应组合汇总表按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.6条进行承载能力极限状态效应组合3、构件内力计算(跨中截面内力)(1)顶板1 (图L-06)x =L P /2P = 1.2p 恒+1.4q 车 =114.96kN N x = N 1 =-44.21kNV x = Px-N 3 =53.59kN 顶板1'x =L P /2P = 1.2p 恒+1.4q 车 =114.96kN N x = N 1' =19.77kN M x = M E +N 4x-Px 2/2 =49.64kN ·m V x = Px-N 4 =15.19kN(2)底板2 (图L-07)ω1 =1.2p 恒+1.4(q 车+3e 车H P 2/4L P 2)=124.90kN/m 2ω2 =1.2p 恒+1.4q 车=114.96kN/m 2x =L P /2N x = N 2 =183.63kNM x =M C +N 3x-ω2·x 2/2-5x 3(ω1-ω2)/12L P =37.47kN ·m V x =ω2x+3x 2(ω1-ω2)/2L P -N 3=69.80kN底板2'ω1 =1.2p 恒+1.4q 车=114.96kN/m 2ω2 =1.2p 恒+1.4(q 车-3e 车H P 2/4L P 2)=105.03kN/m 2x =L P /2N x = N 2' =119.65kNM x =M F +N 4x-ω2·x 2/2-x 3(ω1-ω2)/6L P=183.56kN ·m V x =ω2x+x 2(ω1-ω2)/2L P -N 4=4.39kN(3)左侧墙 (图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e 车=35.48kN/m 2ω2 =1.4e P2+1.4e 车62.36kN/m 2x =h P /2N x = N 3 =196.45kNM x =M A +N 1x-ω1·x 2/2-x 3(ω2-ω1)/6h P =-155.86kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω1)/2h P -N 1=104.35kN(4)右侧墙 (图L-09)ω1 = 1.4e P1 = 4.62kN/m 2ω2 = 1.4e P2 =31.50kN/m 2x =h P /2N x = N 4=234.85kNM x =M E +N 1'x-ω1·x 2/2-x 3(ω2-ω1)/6h P =-170.30kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω1)/2h P -N 1'=-3.61kN(5)中间墙 (图L-10)x =h P /2N x = N 5=-431.30kNM x =M BD +(N1+N 1')x =-64.91kN ·m V x =-(N 1+N 1')=24.44kN(5)构件内力汇总表图 L-09图 L-10图 L-06图 L-07图L-08(四)截面设计1、顶板(A-B\B-E)钢筋按左、右对称，用最不利荷载计算。
桥涵工程的箱涵定义-概述说明以及解释
桥涵工程的箱涵定义-概述说明以及解释1.引言1.1 概述桥涵工程是交通工程中常见的一种重要结构形式，用于解决道路与河流、溪涧等水体的交叉问题。
其中，箱涵作为桥涵工程中的一种形式，具有独特的结构特点和功能优势。
本文将从箱涵工程的定义、分类和应用等方面进行探讨，旨在帮助读者更深入地了解桥涵工程中的箱涵这一重要部分。
通过本文的介绍，读者将对箱涵工程有一个全面的认识，并认识到其在交通工程中的重要性和应用前景。
1.2 文章结构文章结构部分应该包括如何整体安排文章内容的框架和层次结构，以便读者更好地理解和吸收文章内容，具体内容可包括以下几个方面：- 箱涵工程概述及其定义- 箱涵工程的分类及主要特点- 箱涵工程的应用领域和实际案例- 箱涵工程的设计和施工流程- 箱涵工程的未来发展趋势和挑战- 箱涵工程的重要性及其在工程领域的作用和价值通过以上方面的内容安排，读者可以全面了解箱涵工程的概念、分类、应用及未来发展趋势，进而更深入地了解箱涵工程在工程领域中的重要性和作用。
1.3 目的本文旨在对桥涵工程中的箱涵进行详细阐述，包括其定义、分类和应用等方面。
通过对箱涵工程的深入了解，可以帮助读者更加全面地认识到箱涵在桥涵工程中的重要性和广泛应用。
同时，本文也旨在引发读者对箱涵工程的思考和探讨，促进相关领域的进一步研究和发展。
通过本文的阐述，希望读者能够深入了解桥涵工程中的箱涵，为相关工程实践提供参考和借鉴。
2.正文2.1 箱涵工程的定义箱涵工程是指一种用于跨越河流、道路、铁路或其他障碍物的水泥构筑物。
它通常由一系列的箱形结构组成，具有一定的承载能力和稳定性。
箱涵工程可以用于排水、放水、蓄水、通航等目的，是现代桥梁工程中常见的一种结构形式。
箱涵工程的设计需要考虑到多方面的因素，包括水流情况、地质条件、荷载要求等。
其结构形式一般为长方体或矩形，具有一定的长度、宽度和高度。
在施工过程中，箱涵工程通常需要在原地浇筑水泥构筑物，或采用预制箱涵的方式进行安装。
箱涵设计说明书
工程设计说明书1、工程概况修水县洪坑河安置小区位于洪坑河上游左岸山脚，该处有一溪流途经安置小区，本次排水设计采用新建盖板涵穿跨安置小区将水排至洪坑河，在盖板涵首端设消力池及拦污栅，引水线路总长189.5m，工程主要建筑物有消力池、拦污栅、盖板涵、检修井等。
在修水县义宁镇领导及小区村委会的密切配合下，我公司技术人员对项目区范围内的地形地貌、地质、土地利用现状、现有基础设施状况、水源、水系走向等进行了实地勘察及测量，收集整理了项目区内水文、气象、水利基础设施及相关规划资料等，为项目的设计提供了必要的前提条件。
根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000），本工程等级为Ⅴ等，主要建筑物和临时筑物均为五级。
设计洪水标准为20年一遇（P=5%），洪峰流量6.36m3/s。
2、水利计算2.1洪水计算根据1：10000地形图计算秀水大道公路涵处集雨面积为0.38km2 ，主河道长1.08km、坡降为0.0225。
本项目区河道特征与大坑站较相似，大坑站流域面积9.4km2，主河道长5.7km，比降0.0216，20年一遇洪峰流量为54 m3/s，距洪坑河溪流较近，流域内下垫面条件也相似，具有1966～1985年20年实测流量资料。
故采用大坑站洪水资料通过水文比拟法推求溪流末端处设计20年一遇洪峰流量，采用瀑雨查算手册法进行复核。
洪水置换公式：Q设m =FF参设n Q参m=(0.38÷9.4)(2/3)×54=6.36（m3/s）采用瀑雨查算法计算出该处洪峰流量为6.35m3/s，为偏安全考虑故取大值。
2.2盖板涵断面设计拟定盖板涵内部尺寸为2×2m，假设盖板涵为无压工况，可采用明渠均匀流公式进行复核计算：Q=ACRi=91.13＞33.41（m3/s）底宽b 过水深h 过水断面积A 湿周X 水力半径R 坡降n 谢材系数C 过流量Q 2 1.8 3.6 5.6 0.64 0.01 0.017 54.65 19.67 由上计算结果可知拟定的盖板涵尺寸可满足20年一遇洪水过流量要求。
箱涵、盖板涵、圆管涵及倒吸虹涵说明
一、设计依据(1) 部颁《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)(2) 部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)(3) 部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)(4) 部颁《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》(JTJ022-85)(5) 部颁《公路工程抗震设计规范》(JTJ004-89)(6) 部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85)(7) 部颁《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)二、技术标准三、主要材料四、设计要点结构计算考虑承载能力极限状态和正常使用极限状态下的各种最不利组合，对强度、裂缝、变形进行控制。
(一) 圆管涵、倒虹吸1. 管壁各断面的弯矩计算采用刚性圆管涵计算方法计算；φ1.0米管涵管壁厚度与孔径比采用3∶20，φ1.5米管涵管壁厚度与孔径比采用1∶10。
2. 管身荷载：管身所受恒载包括管身自重、管身侧面及顶面土压力。
管身所承受的活载即车辆荷载通过填土按30°扩散角分布于管顶假定的水平面上，当分布宽度小于计算孔径时，按局部均布荷载计算；基底竖向反力假定通过基础均匀分布；圆管的侧压力强度按管顶水平面以上土柱引起的水平荷载计算；填土容重为18kN/m3，内摩擦角为35°。
3. 据管顶及管侧内力计算结果，按单筋截面砼配置管壁内、外两层受力钢筋。
4. 内径为1.5m的圆管涵用于主线上，内径为1.0m的圆管涵用于填土高度小于4.0m的互通匝道上。
5. 倒虹吸水头差(竖井进出口至管涵中心处的高差)≤12米。
(二) 箱涵1. 箱身按闭合箱形截面，取1m箱长进行内力计算，顶、底板按受弯构件配筋，侧墙按偏心受压构件计算。
2. 箱身荷载箱身所受恒载包括箱身自重、箱身侧面及顶面土压力、搭板重(填土高度小于0.5m时)。
箱身所受活载，按30°角扩散车轮荷载，不计冲击力。
活载通过填土引起的侧压力，按箱身全长范围内的箱后填土破坏棱体上的活载换算成等代均布土层厚度计算。
箱涵、盖板涵、圆管涵及倒吸虹涵说明
一、设计依据(1) 部颁《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)(2) 部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)(3) 部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)(4) 部颁《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》(JTJ022-85)(5) 部颁《公路工程抗震设计规范》(JTJ004-89)(6) 部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85)(7) 部颁《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)二、技术标准三、主要材料四、设计要点结构计算考虑承载能力极限状态和正常使用极限状态下的各种最不利组合，对强度、裂缝、变形进行控制。
(一) 圆管涵、倒虹吸1. 管壁各断面的弯矩计算采用刚性圆管涵计算方法计算；φ1.0米管涵管壁厚度与孔径比采用3∶20，φ1.5米管涵管壁厚度与孔径比采用1∶10。
2. 管身荷载：管身所受恒载包括管身自重、管身侧面及顶面土压力。
管身所承受的活载即车辆荷载通过填土按30°扩散角分布于管顶假定的水平面上，当分布宽度小于计算孔径时，按局部均布荷载计算；基底竖向反力假定通过基础均匀分布；圆管的侧压力强度按管顶水平面以上土柱引起的水平荷载计算；填土容重为18kN/m3，内摩擦角为35°。
3. 据管顶及管侧内力计算结果，按单筋截面砼配置管壁内、外两层受力钢筋。
4. 内径为1.5m的圆管涵用于主线上，内径为1.0m的圆管涵用于填土高度小于4.0m的互通匝道上。
5. 倒虹吸水头差(竖井进出口至管涵中心处的高差)≤12米。
(二) 箱涵1. 箱身按闭合箱形截面，取1m箱长进行内力计算，顶、底板按受弯构件配筋，侧墙按偏心受压构件计算。
2. 箱身荷载箱身所受恒载包括箱身自重、箱身侧面及顶面土压力、搭板重(填土高度小于0.5m时)。
箱身所受活载，按30°角扩散车轮荷载，不计冲击力。
活载通过填土引起的侧压力，按箱身全长范围内的箱后填土破坏棱体上的活载换算成等代均布土层厚度计算。
箱涵工程图纸说明
1.1 涵洞工程1.1.1 工程概况本涵位于昆明市盘龙区次19号路，平面位于R=310m的圆曲线上，为跨越金汁河而设。
盘龙次19号路区域，金汁河河道迂回，泄洪不畅，本项目在原河道东侧新建箱涵，对项目区域金汁河进行改造，北侧改造河道42m，南侧改造河道55m。
本涵设计为1-10m钢筋混凝土箱涵，中心桩号为K0+535，涵长26m，涵宽11.6m。
1.1.2 技术标准1)设计汽车荷载：公路-Ⅱ级，人群荷载：3.5KN/m2；2)设计基准期：100年；3)设计安全等级：二级；4)防洪标准：50年，p=2%洪水位标高1902.840；5)抗震等级：抗震设防烈度8度，动峰值加速度系数：0.2g；1.1.3 设计采用的标准和规范《中华人民共和国工程建设标准强制性条文（城市建设部分）》；《中华人民共和国工程建设标准强制性条文（公路工程部分）》；《公路工程结构可靠度设计统一标准》（GB/T 50283—1999）；《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）；《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）；《城市桥梁设计准则》(CJJ11-93)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）；《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61－2005）；《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）；《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）；《公路工程地质勘测规范》（JTJ 064－98）；1.1.4 主要材料1 混凝土涵洞整体结构均采用C40混凝土。
涵洞基础采用C15混凝土。
砂、石骨料宜就地取材，但应经过试验，并符合《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）的要求。
2 普通钢筋普通钢筋采用R235级光圆钢筋和HRB335级螺纹钢筋两种。
R235钢筋(fsd=fsd'=195MPa)材质，应符合国家标准《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB1499.1-2008）的要求；HRB335钢筋(fsd=fsd'=280MPa)材质，应符合国家标准《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499.2-2007）的要求。
箱涵基础处理方法-概述说明以及解释
箱涵基础处理方法-概述说明以及解释1.引言1.1 概述箱涵是一种常用的工程建设结构，用于解决道路、铁路或其他地下通道的交通问题。
在设计和建造箱涵时，基础处理方法是至关重要的一环。
这些方法可以确保箱涵的稳定性和安全性。
箱涵的基础处理方法包括土体的处理和加固、地下水的控制、地质条件的评估等。
通过采取适当的基础处理方法，可以进一步增强箱涵的承载能力，提高其抗震和抗液化性能。
在处理土体时，常见的方法包括土石方开挖、土体加固和地基处理。
开挖过程中，要确保土体的稳定，防止地层塌陷和土方滑动。
对于不稳定或松散的土壤，可以采取加固措施，如灌浆、加土石方或钢筋混凝土墙壁等。
地基处理包括填充高强度材料、排水和加固等步骤，以确保箱涵的稳定性。
地下水的控制也是箱涵基础处理方法中的重要一环。
在设计和建造过程中，要确保地下水位的控制，防止箱涵内部发生水浸现象。
可以采取降低地下水位、设置排水系统或防水措施等方法来控制地下水。
地质条件的评估在箱涵基础处理中起到了关键的作用。
对于不同的地质条件，需要综合考虑地下水位、土层稳定性、地震活动等因素，选择合适的基础处理方法。
通过对地质条件的评估，可以减少箱涵建设过程中的风险，并确保其长期可靠的使用。
综上所述，箱涵基础处理方法的概述包括土体处理、地下水控制和地质条件评估等方面。
通过采取适当的基础处理方法，可以确保箱涵的稳定性和安全性，提高其使用寿命和工程效益。
在后续的文章中，我们将详细介绍箱涵基础处理方法的分类和具体步骤。
1.2 文章结构文章结构部分的内容可以包括以下内容：文章结构部分主要介绍本文的组织结构和章节安排。
本文按照引言、正文和结论三个部分来展开讨论和分析箱涵基础处理方法的重要性、分类以及未来展望。
引言部分用于引出本文的主题，并包括概述、文章结构和目的三个小节。
首先，在概述部分可以对箱涵基础处理方法进行简要介绍，说明其在工程建设中的重要性和应用范围。
然后，在文章结构部分可以详细说明本文的章节安排，提示读者本文的逻辑结构和主要内容。
箱涵课件PPT
重新安装与测试
将维修后的箱涵重新安装到位，进行测试 ，确保正常运行。
准备工具
根据诊断结果，准备相应的维修工具和材 料。
维修与更换
对受损部件进行维修或更换，确保箱涵恢 复正常功能。
拆卸与检查
将箱涵拆开，检查受损部件，确定维修方 案。
水。
箱涵的应用案例一
工程背景
01
某山区小流域治理工程，需要解决当地农田灌溉和村民生活用
水的需求。
应用方案
02
在山间溪流上修建箱涵，将溪流水量引入灌溉渠道和村民饮用
水源。
应用效果
03
箱涵的建设有效地解决了当地农田灌溉和村民生活用水的问题
，提高了当地农作物的产量和生活质量。
箱涵的应用案例二
工程背景
某城市老旧城区排水系统改造工程，需要解决雨季内涝和污水溢 流问题。
02
箱涵通常由一个或多个矩形箱体 组成，具有较大的过流面积和坚 固的结构，能够有效地提高水流 流速并减少对周围土壤的冲刷。
箱涵的分类
根据结构形式，箱涵可分为单箱涵和多箱涵。单箱涵由单个 矩形箱体组成，而多箱涵则由两个或更多的矩形箱体并列组 成。
根据使用目的，箱涵可分为防护性箱涵和排水性箱涵。防护 性箱涵主要用于保护道路或铁路免受水流冲刷侵蚀，而排水 性箱涵则主要用于排水和泄洪。
强度检测
通过试验检测箱涵的强度 是否符合规范和设计要求 。
箱涵的制造设备及工具
焊接设备
包括电弧焊机、气体保护焊机等 ，用于箱涵的焊接工作。
切割设备
包括等离子切割机、激光切割机等 ，用于材料的切割。
钻孔设备
包括钻床、铣床等，用于箱涵组装 时的钻孔工作。
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箱涵说明
1、概述
本项目名称为金塘物流园区道路工程。
本项目在K0+215和K0+551处分别拟建一座跨河箱涵。
新建箱涵跨径为6.0×3.3m，长24m，涵顶路面结构其中行车道15m，两侧人行道各4.5m。
箱涵基础为30cmC20砼+30cm碎石垫层+水泥双向搅拌桩综合处理。
2、技术标准
2.1设计规范
公路工程技术标准（JTG B01-2014）
公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2015）
公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）
公路圬工桥涵设计规范（JTG D61-2005）
公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）
公路桥梁抗震设计细则(JTG/T B02-01-2008)
公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）
公路涵洞设计细则（JTG TD65-04-2007）
2.2设计技术标准
1. 设计荷载：公路-Ⅰ级，人群荷载3.5kN/m2。
2.横坡：车行道设置2%双向横坡，坡向路外；非机动车道及人行道设置1.5%单面坡，坡向路内。
3. 地震：地震动峰值加速度0.1g，按照7度设防。
4. 高程系统：1985国家高程基准。
5. 设计洪水频率：1/50
6. 环境类别：Ⅱ类
3、地质情况
本工程地质特征及工程特性评价详见地质报告。
4、箱涵主要材料
4．1混凝土
涵身：C35
搭板、牛腿、缘石：C30
八字墙、洞口铺砌、截水墙：M7.5浆砌片石
4．2钢材
HPB300级钢筋必须符合现行《钢筋混凝土热轧光圆钢筋》（GB1499.1-2008）；
HRB400级钢筋必须符合现行《钢筋混凝土热轧带肋钢筋》（GB1499.2-2007）的规定。
5、箱涵构造
5．1涵身
箱涵结构形式为6.0×3.3m钢筋砼整体现浇箱涵，顶底板壁厚40cm，侧墙
壁厚45cm，顶底板与侧墙相交处设10x10cm倒角，涵洞正交，长度为24m，箱涵涵身在道路中心线处设置1道沉降缝，缝宽2cm，内填沥青麻絮和浆膏木板。
箱涵纵断面位于直线上，涵身净高3.3m不变。
箱涵与道路中线正交900，箱涵处河道为排水河道，无通航要求。
两侧洞口设八字墙，洞口以外4.7米范围内设置30cm厚浆砌块石铺砌。
涵身基础为30cmC20砼垫层+30cm碎石垫层+10m 水泥双向搅拌桩，水泥双向搅拌桩桩径50cm，间距150cm，呈梅花状布置，布设范围：箱涵长度方向至两侧路基坡脚，共长34.2m，箱涵宽度方向两侧各处理15m，共长36.9m；水泥搅拌桩桩长布置见布置示意图。
6、注意事项
1.对提供的设计图纸上的所有数据(特别是坐标和标高)，施工前应逐一核对，如有异议，应及时与设计单位联系，把有可能存在的问题发现在实施之前。
2.箱涵两侧采用宕渣（含泥量小于10%，最大粒径≤10cm）回填至道路结构层底，压实度≥95%。
3.河道清淤后若河底标高低于设计基底标高时，应及时通知设计单位，视超深情况确定处理方法。
4.箱涵顶板脱架时，混凝土强度应达到85%。
顶板混凝土强度达到100%设计强度后才能通车。
5.箱涵分两次浇筑，第一次浇筑箱涵底倒角及以下部分。
第二次浇筑箱涵腹板及顶板部分，且每次浇筑过程不应中断。
第二次浇筑前，与第一次浇筑面连接处混凝土应拉毛，浇筑过程要求混凝土震荡密实且满足钢筋保护层厚度等要求。
6.基坑施工前，业主单位应委托施工单位或有相关经验的第三方咨询单位编写基坑降排水及支护方案，并报设计单位和监理单位同意后方可施工。
施工过程中务必地下水位低于小方桩桩底标高。
同时提出地表水防、排、截水方案，保证外围水不进入施工场地。
7.基坑施工应做好施工场地内水的统一集中排放，设置浆砌片石排水沟、沿堤岸两侧设置截水沟等排水设施，有组织的与附近排水系统连接。
8. 水泥土双向搅拌桩一般水泥采用42.5级普通硅酸盐水泥，水泥掺入量15％～20%，水灰比0.5-0.6。
施工前应进行工艺性试桩，以确定满足28天无侧限抗压强度要求的水泥品牌、水泥掺入量及水灰比。
桩体抗压强度现场检测可在成桩28d后进行，要求其无侧限抗压强度不小于1.0Mpa。
7、有关施工及质量检验标准按照《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80／1—2004）的规定办理。