恒导通时间控制的降压型高效率PFC研究
恒定导通时间控制buck变换器多开关周期振荡现象分析_王金平
. 开 关 变 换 器 的 恒 定 导 通 时 间 （ COT ） 控 是 一 种 特 殊 的 脉 频 调 制 （ pulse frequency
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PFM ） 控制技术， COT 控制开关变换 器 在 modulation ， 每一个开关周 期 内 具 有 恒 定 导 通 时 间 T ON ，通 过 控 制开关管的导通时 刻， 实现开关变换器输出电压的 调整 . COT 控制不需要 PI 调节器， 具有结构简单 、 动 态响应速度快 、 轻载 效 率 高 等 优 点 而 在 工 程 实 际 中 得到 广 泛 的 重 视 和 应 用
因此， 输 出 滤 波 电 容 ESR 电 压 有 利 于 满 足 的电压，
3. COT 控 制 buck 变 换 器 多 开 关 周 期 振荡现象分析
3. 1. 多开关周期振荡产生机理 开关管在导 通 恒 由 COT 控制的工作原理可知， 定时间 T ON 后， 开 关 管 关 断， 输 出 电 压 下 降； 当 输 出 电压下降到参考电压 V ref 时， 开关管再次导 通， 触发 COT 控 制 开 关 变 换 器 正 常 下一个开 关 周 期 . 因 此， 工作时， 要求开关管关断时刻输出电压 瞬 时 值 v o 高 于参考电压 V ref . 如果在开关管关断瞬间， 输出 电 压 v o 低 于 参 考 电压 V ref ，则开关管将在关断瞬间再次导通， 进入下 一个开关周 期， 在 这 种 情 形 下， 开关管连续导通若 干个固定导通时间 T ON ，COT 控制 buck 变换器发生 多开关周期振荡现 象；直 到 开 关 管 关 断 时 刻 输 出 电 COT 控 制 恢 复 正 常 工 作 状 态 . 因 压高于参 考 电 压， 此， 开关 管 关 断 时 刻 输 出 电 压 高 于 参 考 电 压 成 为 COT 控制正常工作的前提条件 . 从图 1 可 以 看 出， 输出电压是输出滤波电容电 由于开 压及其 ESR 电压的叠加 . 对 于 buck 变 换 器， 电感电流纹波完 关频率远远大于变 换 器 特 征 频 率， 全流入输出滤波 电 容 . 在 开 关 管 导 通 期 间， 一 方 面， ESR 两 端 电 压 上 升， 电感电流线性 上 升， 即 v ESR （ nT + T ON ） > v ESR （ nT ） ，其 中 v ESR （ nT ） 和 v ESR （ nT + T ON ） 分别是开关管 开 通 时 刻 和 关 断 时 刻 ESR 两 端
临界导通模式下boost型PFC芯片的电路设计的开题报告
临界导通模式下boost型PFC芯片的电路设计的开题报告1. 研究背景及意义随着高速发展的电子技术和市场经济的飞速发展，电网负载的变化已经越来越快，需要更高效更稳定的电源。
而电子设备所需用到的电源一般为交流电源，为了向负载提供高质量的交流电源，需要对交流电源进行处理，使其不仅电压稳定、波形纯净，而且功率因数接近1。
因此，PFC技术在电源领域中得到广泛应用。
特别是在交流稳压开关电源的设计中，PFC电路扮演着至关重要的角色，有着很广阔的应用前景。
2. 研究目标和内容本课题的研究目标是基于临界导通模式下的boost型PFC电源，对其电路进行设计和优化，并进行仿真和实验验证。
具体研究内容包括：（1）所选PFC控制方案的分析和选择（2）Boost型PFC电路的电路结构设计（3）电路关键元件的参数选取和计算（4）临界导通模式下的Boost型PFC电源的仿真分析（5）PCB设计和电路实现（6）电路实验测试3. 研究方法和技术路线本研究将采用以下方法和技术路线：（1）搜集和分析相关文献资料，选择合适的PFC控制方案。
（2）设计boost型PFC电路，选择合适的IGBT管和电感等元器件。
（3）对于所选元器件进行参数选取和计算，保证电路的稳定性和可靠性。
（4）对所设计的电路进行仿真分析，对电路进行性能测试和优化。
（5）完成PCB板设计和样品制作，验证所设计的PFC电源的性能。
4. 研究预期结果（1）成功设计一款基于临界导通模式下的Boost型PFC电源。
（2）实现针对PFC控制方案的优化，提高其功率因数和稳定性。
（3）电路性能测试和数据分析，验证所设计PFC电源的性能。
（4）做出结论并进行展望和未来研究的方向。
5. 研究进展及计划目前，已完成了PFC控制方案的选取和电路结构设计，正在进行元器件参数的选取和计算，同时正在进行仿真分析和方案优化。
接下来，将进行PCB设计和电路实现，最终进行电路测试和数据分析。
预计本课题将在三个月内完成。
一种基于PFC的LED驱动电路设计
一种基于PFC的LED驱动电路设计张磊;杜晓岚【摘要】This paper discuss the design of LED driving circuit based on PFC. Introduces the working principle of the system and the technical index requirements, put forward the GEM model PFC design project.include before the level of power factor correction, lightning protection, surge protection and EMI circuit, Constant current control circuit, LED to work properly. And design the protection function for the LED characteristics. In the last test the insulation resistance , dielectric strength, short circuit protection function, high and low temperature working.%本文讨论一种基于PFC设计的LED驱动电源。
介绍了系统工作原理和技术指标要求，提出GRM模式PFC设计方案，包括前级的功率因数校正、防雷、浪涌保护及EMI电路，恒流控制电路，实现LED正常工作。
并针对LED特性设置了保护功能。
最后进行了绝缘电阻、绝缘强度、短路保护功能、高低温工作等性能测试。
【期刊名称】《电子设计工程》【年(卷),期】2016(024)005【总页数】4页(P116-119)【关键词】LED;PFC;电源驱动电路;CRM;保护电路【作者】张磊;杜晓岚【作者单位】陕西工业职业技术学院电气工程学院，陕西咸阳 712000;陕西工业职业技术学院电气工程学院，陕西咸阳 712000【正文语种】中文【中图分类】TN6LED照明具有发光效率高、功耗和工作电压低、使用寿命长等优点，近年来LED 照明技术飞速发展，驱动电源是LED照明产品的核心部分，驱动电源的好坏将影响了LED的品质和寿命。
基于单周期控制的新型无桥Buck PFC变换器
Telecom Power Technology研制开发基于单周期控制的新型无桥Buck PFC赖昌浩，李志忠，赵付立，郑宏展（广东工业大学信息工程学院，广东功率因数校正技术（Power Factor Correction，PFC）是中大功率电子设备不可或缺的部分。
因此，提出变换器，分析了变换器的工作原理和单周期控制策略，然后采用仿真软件进行验证。
仿真结果表明变换器能实现降压输出，并且能减小输入电流死角，改善了功率因数校正的效果。
单周期控制；无桥；功率因数校正A Novel Bridgeless Buck PFC Converter Based on One-Cycle-ControlLI Zhizhong，ZHAO Fuli，Guangdong University of TechnologyPFC）technology has becomepaper，a novel bridgelessanalyzes the working principleand then verifies it by PSIM simulation software.The simulation results show that the converter can 2020年9月25日第37卷第18期· ２３ ·Telecom Power TechnologyＳｅｐ． ２５，２０２０，Ｖｏｌ． ３７ Ｎｏ． １８ 赖昌浩，等：基于单周期控制的 新型无桥Buck PFC 变换器工作模态三的工作电路如图2（c ）所示。
当交流输入为负半周期时与正半周期时类似，S 1和S 2同时导通，S 3和S 4处于关闭状态。
输入电流经过S 1、S 2以及功率电感L ，通过中性线构成回路，对功率电感L 进行储能。
同时直流母线输出滤波电容C o 1和C o 2向负载R L 供能。
工作模态四的工作电路如图2（d ）所示。
一种基于谐振开关电容变换器的降压PFC电路[发明专利]
![一种基于谐振开关电容变换器的降压PFC电路[发明专利]](https://img.taocdn.com/s3/m/6264c85aa55177232f60ddccda38376baf1fe0d2.png)
(19)中华人民共和国国家知识产权局(12)发明专利申请(10)申请公布号 (43)申请公布日 (21)申请号 202011082247.4(22)申请日 2020.10.12(71)申请人 电子科技大学地址 611731 四川省成都市高新区（西区）西源大道2006号(72)发明人 陈章勇 韩雨伯 刘翔宇 吴云峰 冯晨晨 (74)专利代理机构 北京正华智诚专利代理事务所(普通合伙) 11870代理人 李林合(51)Int.Cl.H02M 1/42(2007.01)H02M 3/04(2006.01)H02M 3/07(2006.01)H02M 7/04(2006.01)H02M 7/217(2006.01)(54)发明名称一种基于谐振开关电容变换器的降压PFC电路(57)摘要本发明公开了一种基于谐振开关电容变换器的降压PFC电路，属于电力电子领域，该电路突破了传统谐振开关电容变换器应用于PFC电路时的增益限制，因此可以表现出良好的功率因数校正等性能。
同时，结合谐振开关电容变换器的自身优势，实现高效率、高功率密度，因此在便携式设备的电源适配器等对变换器体积、效率要求较高的场合具有较高的应用价值。
权利要求书2页 说明书6页 附图10页CN 112260531 A 2021.01.22C N 112260531A1.一种基于谐振开关电容变换器的降压PFC电路，其特征在于，包括与交流电压源连接的整流桥、输入滤波电感L1、输入滤波电容C1、开关管S1、开关管S2、谐振电感L r1、谐振电感L r2、谐振电容C r、二极管D1、二极管D2、输出电容C out和输出负载R L；所述输入滤波电感L1的一端与整流桥的输出正极连接，所述输入滤波电感L1的另一端分别与输入滤波电容C1的一端和开关管S1的漏极连接，所述开关管S1的源极分别与开关管S2的漏极和谐振电容C r的一端连接，所述谐振电容C r的另一端分别与二极管D1的正极和二极管D2的负极连接，所述二极管D2的正极分别与输出电容C out的一端和输出负载R L的一端连接，所述开关管S2的源极与谐振电感L r1的一端连接，所述二极管D1的负极与谐振电感L r2的一端连接，所述整流桥的输出负极分别与输入滤波电容C1的另一端、谐振电感L r1的另一端、谐振电感L r2的另一端、输出电容C out的另一端和输出负载R L的另一端连接。
一种单相降压型PFC电路及其非线性控制
一种单相降压型PFC电路及其非线性控制林维明;刘贤庆;张强;吴南冰【摘要】Buck-type power factor correction ( PFC ) converters have low voltage stress and strong input and output current control ability , but the input current has naturally dead zones in traditional single-phase Buck-type PFC converter ,which leads to high current distortion .A novel Buck PFC converter was proposed ,by adding an auxiliary switch and adiode .The dead zones were eliminated when the converter operated in Buck-Boost mode during the dead time .Based on one cycle control ,a nonlinear control was deduced to solve the transfer problem between Buck and Buck-Boost operating modes .The two operating modes have the same control strategy ,which smoothes the modes transfer and nearly unit power factor can be achieved.The circuit operating modes and control strategy were analyzed in detail ,verified by experi-mental results on a 50 kHz,100 V/1 A prototype .The total harmonic distortion ( THD) of input current keeps low in the input voltage range of 175~265 V.Both the two switches are grounded ,simplifying the driving circuits,and the two operating modes have the same control strategy ,which make the proposed converter suitable for practical application .%以Buck为基础的单相功率因数校正(power factor correction,PFC)电路,器件电压应力小,输入、输出电流控制能力强;但输入电流存在固有死区,造成输入电流畸变.提出一种双电路模式的单相降压型PFC电路,通过加入1个辅助开关和1个二极管,在传统Buck PFC变换器的输入电流死区时间段,使电路工作于Buck-Boost模式,消除电流死区.对于Buck与Buck-Boost之间的切换控制问题,基于单周期控制,推导出一种非线性控制策略,不同工作模式具有相同的电流控制律,消除了模式切换造成的电流畸变,从而实现单位功率因数.设计了1台开关频率为50 kHz、输出为100 V/1 A的实验样机,在175~265 V输入电压范围内,输入电流保持较低的总谐波畸变率(total harmonic distortion,THD).电路实现2个开关管共地,驱动电路设计简单;且不同电路模式采用相同的电流控制律,简化了控制,有利于实际的工程应用.【期刊名称】《电机与控制学报》【年(卷),期】2017(021)011【总页数】7页(P25-31)【关键词】单相功率因数校正;降压;组合电路;非线性控制;单位功率因数【作者】林维明;刘贤庆;张强;吴南冰【作者单位】福州大学电气工程与自动化学院,福建福州350108;福州大学电气工程与自动化学院,福建福州350108;福州大学电气工程与自动化学院,福建福州350108;福州大学电气工程与自动化学院,福建福州350108【正文语种】中文【中图分类】TM46随着电力电子技术的发展，输入容性滤波器的大量使用对电网产生严重的谐波污染。
PFC工作原理和控制方法
PFC工作原理和控制方法功率因数校正（Power Factor Correction，PFC）是一种电路技术，它的原理是利用电感元件和开关器件构成的开关电源，通过控制开关管的导通时间和断开时间，调节输入电源与负载之间的能量传递方式，使得输入电流与电压之间的相位关系接近于1（即电流和电压的波形相位角接近0度），以提高电源设备的效率和减小对电网的污染。
PFC的目标是解决传统开关电源存在的电能损耗大、功率因数低和对电网的干扰等问题。
传统开关电源是通过整流电路将交流电转换为直流电，然后利用滤波电路去除直流电中的脉动，最后通过开关器件将直流电转换为不同输出电压的电源。
但是，由于整流电路和滤波电路的存在，传统开关电源导致了较低的功率因数。
PFC的核心是利用电感元件和开关器件构成的开关电路，通过改变开关管的导通时间和断开时间来调整系统电压的大小和波形。
在电流和电压的波形相位角相近时，功率因数接近1，电能利用效率高。
具体来说，当输入电压为正弦波形时，系统使用脉宽调制技术（PWM）控制开关管的导通时间和断开时间，实现输出电压的调节。
控制器通过检测输入电流和输出电压的大小，根据预设的控制算法来调整开关管的导通时间和断开时间，进而控制输出电压和功率因数。
PFC的控制方法：1.辅助开关电容法：该方法使用电容和电感元件来实现功率因数校正。
电容和电感元件串联在负载和开关电源之间，形成一个谐振回路，通过谐振回路来改善电路的功率因数。
该方法简单、成本低，并且能够实现良好的功率因数校正效果，但是对于负载变化较大的情况，调节过程比较缓慢。
2.主动式功率因数校正法：该方法通过信号处理器控制器控制开关管的导通和断开时间，实现对输出电压和功率因数的调节。
控制器对输入电流和输出电压进行采样，得到电流和电压的实时数值，然后根据预设的控制算法调整开关管的导通时间和断开时间，使得功率因数接近13.整流器功率因数校正法：该方法在整流电路中加入补偿电路，通过补偿电路提前或滞后改变整流电流的波形，使得输入电流和电压的相位角接近于0度。
一种降压式PFC控制电路[实用新型专利]
![一种降压式PFC控制电路[实用新型专利]](https://img.taocdn.com/s3/m/439fa9aba8956bec0875e355.png)
专利名称：一种降压式PFC控制电路专利类型：实用新型专利
发明人：尹向阳,翁斌,申志鹏
申请号：CN201920517631.9
申请日：20190416
公开号：CN209805670U
公开日：
20191217
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本实用新型提供了一种降压式PFC控制电路，包括：整流电路、电压检测控制电路、反激电路；电压检测控制电路中内置的基准电压可以自适应输入电压而变化，使得输出电压与加在变压器原边两端的电压跟随输入电压变化而自适应调整，解决了现有方案不适用高压、宽范围输入的问题；本实用新型可靠性高，占空比不随输入电压变化而变化，大大提高效率；并且电路简单，设计更灵活。
申请人：广州金升阳科技有限公司
地址：510663 广东省广州市广州开发区科学城科学大道科汇发展中心科汇一街5号
国籍：CN
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恒导通时间控制的降压型高效率PFC研究杨剑友吴新科张军明钱照明（浙江大学，浙江杭州310027）摘要：在宽范围输入的AC/DC适配器应用场合，同传统的Boost PFC相比，Buck型功率因数校正电路能够在整个输入电压范围内保持一个较高的效率[1]。
本文提出了一种工作在临界导通模式的恒导通时间型Buck功率因数校正电路，能够实现主开关的零电压（ZVS）开通。
全文分析了电路的工作原理，并给出了实现高效率、低谐波电流的设计方法。
同时根据所述的设计原则构建100瓦的Buck功率因数校正器，其输入电流谐波满足IEC61000-3-2（Class D）标准，在整个输入电压范围内（90Vac~265Vac）效率均在96.5%以上。
关键词：功率因数校正；Buck；临界模式；恒导通时间控制A High Efficiency Step-down PFC with constant on time controlJianyou Yang, Xinke Wu, Junming Zhang and Zhaoming Qian（Zhejiang University, Hangzhou, 310027, China ）Abstract: In universal voltage input application, the buck PFC can achieve high efficiency in the entire universal input voltage range compare to boost PFC[1]. A critical conduction mode (CRM) ZVS buck converter with constant on-time control is proposed in this paper. This paper analyses the operation principle of the circuit and the design methodology and criteria for high efficiency and low harmonics of the CRM buck AC-DC converter are presented. A 100-W prototype designed according to the proposed design criteria shows that the input current harmonics meet the IEC61000-3-2 (Class D) standard and the efficiency is higher than 0.965 during the universal input range.Keywords：Power Factor Correction; Buck; CRM; Constant-on time control1 引言由于目前大多数用电设备中的非线性元件和储能元件的存在会使输入交流电流波形发生严重畸变，网侧输入功率因数很低，为了满足国际标准IEC61000-3-2的谐波要求[2]，必须在这些用电设备中加入功率因数校正电路（Power Factor Correction-PFC）。
传统的有源PFC电路一般用Boost拓扑，这是因为Boost电路具有控制容易、驱动简单并且理论上实现输入电流可以完全跟踪输入电压。
但是Boost电路具有输出电压高的缺点，而且在宽范围输入（90Vac-265Vac）条件下，在低电压输入时效率会比高压输入时下降1.5%-2%。
在小功率AC/DC应用场合(<150W)，降压（Buck）拓扑能够在整个输入电压范围内保持较高效率。
更重要的时，由于AC/DC适配器应用中的散热设计都是根据效率最低点来设计的，因此boost功率因数校正器在输入低压时的低效率，成为严重制约适配器的功率密度和效率提高的瓶颈。
而Buck拓扑应用在AC/DC时效率不会随输入电压有很大的变化，因此热设计也相对简单，能够实现高的功率密度。
采用Buck电路作为功率因数校正器在文献[3]-[5]中已经被提出，文献中所采用的控制方法都为定频率PWM控制。
文献[1]中提出的是电流箝位Buck（clamped-current buck,CCB），其工作原理为普通的峰值电流控制方式加上变斜率的斜波补偿实现。
但是在电压峰值附近处电流会处于连续工作状态，造成二极管的反向恢复损耗，而且输入电流的功率因数很难在全电压输入范围内都保持在0.9以上。
本文中所述的Buck PFC采用恒导通时间法的临界模式控制（Critical Mode－CRM），使Buck 电感电流下降到零时开通开关管，每个周期导通时间恒定，由于其没有二极管的反向恢复问题，同时在开关管开通前漏源极电压通过结电容与电感的谐振，实现零电压开通，其效率较高。
2 Buck PFC分析与优化设计2.1 恒定导通时间Buck PFC的控制原理图1所示为临界模式Buck PFC的系统框图，当过零检测电路检测到电感电流下降到零时开通开关管，此时比较器的正端锯齿波信号开始上升，当锯齿波信号达到运放的输出电压V EAO的时候，比较器输出高电平，开关管关断。
由于锯齿波的上升斜率是恒定的，V EAO在一个工频周期内可以视为固定值，这样就可以实现了开关管开通时间恒定，关断时间由电感电流下降到零的时间决定。
ACL图1 临界模式Buck PFC 的系统框图2.2 输入电流分析由于Buck PFC 只有在输入电压高于输出电压才有电流输入，根据Buck PFC 的工作原理，可以得到输入电压电流波形如图2所示：图2 临界模式buck PFC 的输入电压电流波形由图可以推导出Buck PFC 输入电流的表达式为：00/2(|sin()|),(,2)2|sin()|(|sin()|)()0, πθπθθθπθηθθθθ-⎧∈-⎪⎪-=⎨⎪⎪⎩⎰o im o im im o in P V V V V V d i otherwise （1）图3所示为计算得到的115Vac与230Vac 输入情况下100W ，90V 输出时输入电流波形图：θ/2π1234输入电流(A )图3 计算得到的输入电流波形图对输入电流表达式做傅里叶分析，得到k 次谐波电流的有效值为：/2(|sin()|)I sin()2|sin()|im o on ok p im V V t V k d L V πθθθθθ⋅-⋅⋅⋅⋅（2）输入电流的功率因数（PF ）与谐波总失真（THD ）为：PF （3）THD = （4）2.3 输出电压设计由式（3）可以计算出不同输出电压情况下输入电流PF 值，图4所示为输入电压在115Vac 情况下输入电流PF 随输出电压Vo 的变化曲线：20406080100120功率因素0.80.850.90.951Vin=115Vac,Po=100W输出电压 (V)图4 输入电流PF 随输出电压Vo 的变化曲线由图4可知，输出电压越高，则输入电流死区时间越大，PF 越低，为了满足“能源之星”中关于115Vac 输入情况下要求PF 大于0.9的要求，一般需要设定输出电压小于100V 。
同时由式（2）可以计算buck PFC 的输入电流在不同输出电压情况下的谐波含量。
图5所示为输入电流各次谐波随输出电压变化的三维图，其中在输出电压小于100V 的条件下，均可以满足Class D 的标准。
谐波次数3579111315()o V V 谐波含量 (@230V a c )(m A /W )图5 Buck PFC 各次谐波随着输出电压的三维图2.4 Buck 电感设计Buck 电感的大小决定开关管的导通时间与关断时间，进而决定开关管工作频率。
Buck PFC 开关管的最低频率出现在90Vac 输入时的电压峰值处，满载的情况下应该保证使最低开关频率大于音频上限（20kHz ）。
同时开关频率也不能太高，否则开关损耗以及电感的磁损会很大，影响总体效率。
一般而言，最低频率应该设置在25kHz 到40kHz 能够获得一个较优化的全范围输入效率。
当输入电压大于输出电压时，由前面的分析不难推导出开关管在一个工频周期内的工作频率为：2/2()(|sin()|)|sin |πθηθθθπθ=-⋅⎰oo s im o p o im V f V V d L PV （5）由式（5）可以得到所需要电感量的表达式为: /2_max _min(|sin()|)o on p im o o o t L V V V d P πθηθθπ=-⋅⋅⎰ （6）其中，_max_min _minoon im s V t V f =⋅ （7）假设最低开关频率_min s f 设定为25kHz ，输出电压设定在90V ，由式（6）可以求得150p L uH =。
由公式(5)可以计算得到在L p =150uH,V O =90V ，P o =100W 情况下Buck 电路开关管工作频率在一个工频周期内的频率变化曲线如图6所示。
θ100k200k300k400k频率(H z )π/2π图6 不同输入电压下的Buck PFC 开关管工作频率变化曲线3 实验验证为了验证临界模式Buck PFC 的工作原理，根据前文所述的设计准则研制了一台100W 的实验样机。
样机的参数为：输入电压V in =90Vac~265Vac ；输出电压为90V ；Buck 电感选用150uH 。
测量得到的Buck PFC 在低压端（115Vac ）与高压端（230Vac ）的输入电压电流波形如图7所示：Vin(100V/div)Iin (0.5A/div)Vo(100V/div)Vin=115Vac Vo=90VIin (0.5A/div)Vin(100V/div)Vin=230Vac Vo=90Vt(2ms/格) t(2ms/格)（a ）低压端（115Vac ） （b ）高压端（230Vac ）图7 Buck PFC 输入电压电流波形测量得到的Buck 电路开关管驱动V gs 与漏源电压V ds 波形如图8所示。
由图可知在115Vac 输入时开关管漏源电压Vds 能够谐振到零后开通，实现了全范围零电压开通，230Vac 输入时由于峰值附 近输入电压大于两倍的输出电压，Vds 不能谐振到零，但能实现漏源电压的谷底开通。
Vds(50V/div)Vin=115Vac Vo=90VVgs(5V/div)Vds(100V/div)Vin=230Vac Vo=90Vt(5us/格) t(5us/格)（a ）低压端（115Vac ） （b ）高压端（230Vac ）图8 Buck PFC Vgs 与Vds 波形图9为实验样机测量得到的输入电流谐波含量与根据式（2）计算得到的理论电流谐波值。