钢的断裂韧性试验研究

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921A 钢的延性断裂韧性测试研究

921A 钢的延性断裂韧性测试研究

921A 钢的延性断裂韧性测试研究周启雄;范俊明;程红渝;董承武【摘要】以 GB /T 21143的柔度法及美国标准 ASTME1820-11推荐规则化数据还原技术为基准,对921A 钢试样进行预制疲劳裂纹、收集试验数据、试验数据后处理、有效性评估等几个方面的试验研究。

研究结果表明:通过采用规则化数据还原技术以及柔度法对所有试样进行数据处理,两种数据处理方法得到的 J—Δa 曲线以及启裂韧度 JQ均较为接近,且试验预测的最终裂纹长度与光学显微镜实测裂纹长度吻合。

说明了采用 GB /T 21143可以有效测定高强度塑性材料的延性断裂韧性。

%Based on unloading compliance method by GB /T 21143 and rules for normalized data reduction technique recommended by American standard ASTME1820 -11.Several experimental studies were con-ducted,such as prefabricating fatigue pre-crack of 921A steel specimens,collecting and processing test data,and evaluating validity of experiments.The results of this research show that J—Δa curve and crack initiation toughness JQ acquired by the normalized data reduction technology and unloading compliance method are relatively consistent,and there is an approximate consistency between the final crack length of prediction and actual crack length observed by optical microscope.It can be concluded that the use of GB /T 21143 can be effectively measured ductile fracture toughness of high-strength plastic material.【期刊名称】《压力容器》【年(卷),期】2016(033)006【总页数】7页(P1-7)【关键词】921A钢;延性断裂韧度;规则化数据还原技术;柔度法【作者】周启雄;范俊明;程红渝;董承武【作者单位】成都格瑞特高压容器有限责任公司,四川成都 610400;成都格瑞特高压容器有限责任公司,四川成都 610400;成都市特种设备检验院,四川成都610041;成都市特种设备检验院,四川成都 610041【正文语种】中文【中图分类】TH142;TG142.1;TG111.91根据构件的服役条件,在对构件进行安全评定时,材料的延性断裂韧度是重要的性能指标。

低合金钢热轧薄宽钢带的断裂韧性行为研究

低合金钢热轧薄宽钢带的断裂韧性行为研究

低合金钢热轧薄宽钢带的断裂韧性行为研究摘要:</br>低合金钢热轧薄宽钢带在工业生产中具有广泛应用,然而,在一些特殊工况下,低合金钢热轧薄宽钢带往往会遭受冲击或拉伸等外力的作用,引发断裂现象。

因此,研究低合金钢热轧薄宽钢带的断裂韧性行为具有重要意义,本文通过实验测试及数值模拟的方法,对其断裂机理和韧性行为进行了深入研究,旨在提高低合金钢热轧薄宽钢带产品的质量和安全性。

关键词:低合金钢热轧薄宽钢带,断裂韧性,断裂机理1. 引言低合金钢热轧薄宽钢带是一种常见的工业材料,具有优异的力学性能和加工性能,广泛用于汽车制造、建筑结构、船舶制造等方面。

然而,在一些特殊环境下,低合金钢热轧薄宽钢带可能会遭受外力作用,导致断裂。

为了提高产品的质量和安全性,研究低合金钢热轧薄宽钢带的断裂韧性行为十分必要。

2. 实验方法本研究采用了以下实验方法来研究低合金钢热轧薄宽钢带的断裂韧性行为:2.1 断裂韧性评价实验通过钢带压扁实验、冲击实验和拉伸实验来评估低合金钢热轧薄宽钢带的断裂韧性。

在钢带压扁实验中,通过观察钢带的压扁程度和形态来评价其韧性。

冲击实验中,使用冲击试验机通过测量冲击负荷和断裂能量来评估钢带的断裂韧性。

拉伸实验中,通过测量拉伸过程中应变-应力曲线和断裂形态来评估钢带的韧性。

2.2 断裂韧性数值模拟采用有限元分析方法对低合金钢热轧薄宽钢带的断裂韧性进行数值模拟。

首先,建立钢带的有限元模型,并根据实验数据确定材料的本构关系。

然后,通过施加不同的加载情况,模拟钢带在不同应变率下的断裂行为,并分析断裂机理。

3. 结果与讨论3.1 断裂韧性评价实验结果钢带压扁实验结果显示,低合金钢热轧薄宽钢带表现出较高的韧性,能够承受一定程度的压扁变形。

冲击实验结果显示,钢带具有较高的抗冲击能力和断裂能量,表明其在受到冲击载荷时能够有效吸收能量。

拉伸实验结果显示,钢带具有良好的拉伸延性和抗拉强度,其断裂形态呈现出典型的韧性断裂特征。

P92钢高温断裂韧性的试验

P92钢高温断裂韧性的试验
由于材料的裂纹扩展阻力曲线受裂纹尖端的 拘束水平影响较大,在评价断裂韧性时应纳入拘束 效应的影响. 测试断裂韧性时,为了得到保守的结 果,标准[4-5] 一般推荐使用单边缺口弯曲试样或紧 凑拉伸试样进行试验,原因是这两种试样形式的裂 纹尖端拘束水平高,能得到较保守的结果. 对于拘 束的研究经过了较长的发展过程,包括面内拘束为 主的 Q[6],面外拘束为主的 Tz[7] 等. 为了限制自由
在国内高效洁净的超超临界机组中,P92 钢凭 借其优良的高温性能,得到广泛使用. 目前针对 P92 钢的报道多在强化机制[9] 及蠕变性能[10] 等方面,由 于高温断裂韧性测试的复杂性,目前关于 P92 钢高 温断裂韧性的报道极少.
文中基于断裂韧性测试标准[4-5],利用单试样法 开展了 P92 钢高温断裂韧性试验,得到了两种尺 寸 CT 试样的开侧槽与不开侧槽形式下的阻力曲 线. 采用体视显微镜对试样的宏观断口进行了观 察,借助扫描电镜对断口附近及裂纹面进行了分 析. 基于三维有限元分析,采用拘束参量 Tz,Q 对侧 槽的拘束效应进行了表征,讨论了其对试验结果的 影响.
槽的拘束效应进行表征,结果表明,侧槽可明显提高试样的拘束水平,试样尺寸越小,J 阻力曲线差异越明显. 随载
荷增大,非侧槽试样的拘束变化更明显,开侧槽将导致试样阻力曲线不同. 试样尺寸及结构的改变,对韧性材料的
阻力曲线影响较大,而对断裂韧度值影响较小. 试样开侧槽之后裂纹扩展更平齐,可优化断裂韧性试验过程.
第2期
荆洪阳,等:P92 钢高温断裂韧性的试验
9
的常规力学性能,见表 1. 其中 α 是材料硬化常数,
n 是应变硬化指数,来自于 Ramberg—Osgood 方程
ε ε0
=
σ σ0

桥梁钢Q420qE低温CTOD断裂韧性试验研究

桥梁钢Q420qE低温CTOD断裂韧性试验研究

桥梁钢 Q 2 q 40 E低温 C O T D断裂韧性试验研究
余 启 明 何 晓鸣 张
( 武汉工业学院土建学院 , 湖北 武汉

402 ) 3 0 3

要 : 英国标 准 B74 依据 S48断裂 韧度 试验标准和 D VO - 0 , N —SC 1对桥梁 常用钢 Q 2q # 40 E进行 了三点弯 曲 C O ( T D 裂纹尖端张 开
母材

5 6 7 8
5 .o 2 6 5 .0 0 0 6 0 03 O 0 9 2 0 6 2 1 .{ . 1 . 9 l

钢箱梁焊接接头 C O T D试 验 中 , 钢板 焊接 接头 以及 母材 、 厚 热影
响区的断裂韧性 。
降小于其他部位填土 的沉 降。在结构 中间部位 回填 土沉降最 大。 社 ,00:. 2 0 4 与实际观测值相 比, 限元计 算值 偏小 。 有 [ ] 张孟喜. 筋土挡墙模型试 验与 非线性 有 限元 分析 [ ] 兰 2 加 J.
收稿 日期 : 1 — 11 2 20 —0 0 作者简介 : 余启明 (9 0 , , 18 -)男 博士 , 讲师

8 卷 1 10・ 第01 第 1 期 8 23 ’ 2年4月
山 西 建 筑
1 1 试 样截 取 .
在板厚为 5 t钢板上截取厚度 曰为 5 i 的试件 , 8I n o 2ml l 试样宽 度为 Bx B缺 口 句 N , 、 方f为 P 同时对试样分组 , 2 然后进行编号登记。
O0l . 8 0 11 . 0
方 向。然后预制疲劳裂纹 , 劳裂纹使用 JG20型高频疲 劳试 疲 X- 0 验机预制 , 根据规范 , 了防止疲劳裂纹扩 展速度过快 , 为 首先接 应 力 比 R= . 将疲 劳裂纹预制到 2ml然后 立即将 应力 比调整为 01 i, l R= ., 06再将疲劳裂纹预制到 4m m处 。这样 可以保证试样 的线切 割长度和预制疲劳裂纹 之和满足要求 , 为 04W一 .5 ; 母材 .5 05 W 焊 缝和 H Z为 04 一 .0 , A .5 07 W 其中 , 为试样宽度 。

断裂韧性实验报告

断裂韧性实验报告

断裂韧性测试实验报告随着断裂力学的发展,相继提出了材料的IC K 、()阻力曲线J J R 、)(阻力曲线CTOD R δ等一些新的力学性能指标,弥补了常规试验方法的不足,为工程应用提供了可靠的断裂判据和设计依据。

下面介绍下这几种方法的测试原理及试验方法。

1、三种断裂韧性参数的测试方法简介1. 1 平面应变断裂韧度IC K 的测试对于线弹性或小范围的I 型裂纹试样,裂纹尖端附近的应力应变状态完全由应力强度因子I K 所决定。

I K 是外载荷P ,裂纹长度a 及试样几何形状的函数。

在平面应变状态下,当P 和a 的某一组合使I K =IC K ,裂纹开始失稳扩展。

I K 的临界值IC K 是一材料常数,称为平面应变断裂韧度。

测试IC K 保持裂纹长度a 为定值,而令载荷逐渐增加使裂纹达到临界状态,将此时的C P 、a 代入所用试样的I K 表达式即可求得IC K 。

IC K 的试验步骤一般包括:(1) 试样的选择和准备(包括试样类型选择、试样尺寸确定、试样方位选择、试样加工及疲劳预制裂纹等);(2) 断裂试验;(3) 试验结果的处理(包括裂纹长度a 的测量、条件临界荷载Q P 的确定、实验测试值Q K 的计算及Q K 有效性的判断)。

1. 2 延性断裂韧度R J 的测试J 积分延性断裂韧度是弹塑性裂纹试样受I 型载荷时,裂纹端点附近区域应力应变场强度力学参量J 积分的某些特征值。

测试J 积分的根据是J 积分与形变功之间的关系:a B U J ∂∂-= (1-1) 其中U 为外界对试样所作形变功,包括弹性功和塑性功两部分,a 为裂纹长度,B 为试样厚度。

J 积分测试有单试样法和多试验法之分,其中多试样法又分为柔度标定法和阻力曲线法。

但无论是单试样法还是多试样柔度标定法,都须先确定启裂点,而困难正在于此。

因此,我国GB2038-80标准中规定采用绘制R J 阻力曲线来确定金属材料的延性断裂韧度。

这是一种多试样法,其优点是无须判定启裂点,且能达到较高的试验精度。

685均质钢静动态断裂韧性实验研究

685均质钢静动态断裂韧性实验研究

685均质钢静动态断裂韧性实验研究
随着工业的发展,钢材成为工程建设和运营中不可或缺的重要材料。

在实际工程中,研究钢材的断裂韧性,能够有效地降低安全系数,并且可以提高产品的质量。

有针对性的研究和研究,对钢材的加工质量和性能方面都有非常重要的作用。

本课题是以685均质钢为例,通过实验测量其静态和动态断裂韧性的研究。

685均质钢是一种高强度、高弹性的合金钢,具有优良的抗腐蚀性能,常用于各种机械结构件、汽车零部件等。

首先,我们介绍了685均质钢及其特点。

685均质钢主要由铁、碳、硅、锰、铬、钼、钨等元素组成,是一种高耐热合金钢,碳含量约为0.14%-0.20%,可以在478℃以上高温下具有良好的力学性能,能有效地抵御强酸强碱腐蚀。

其次,我们介绍了685均质钢静态和动态断裂韧性测试方法,要求表面光滑,无缺陷,厚度精确,使用恒载荷试验机力学性能测试,记录试样强度、断裂延伸率及断裂韧性等参数,采用循环载荷实验机测试试样的动态断裂韧性,研究并量化其断裂性能及变形特性。

然后,我们介绍了结果分析。

实验表明,685均质钢的断裂强度范围为304-380MPa,断裂延伸率为18-22%,动态断裂韧性
R=39.4MPam1/2-50.9MPam1/2。

在载荷循环中,试样的断裂呈现渐进型,耐量性能良好,可以满足相应的应用要求。

总之,本实验研究了685均质钢的静态和动态断裂韧性,得出了有关的结论。

今后针对不同的应用场合,仍需进一步研究685均质钢
的加工工艺及其力学性能,以深入了解及充分利用其特有的优良性能。

高强结构钢Q420低温断裂韧性研究

高强结构钢Q420低温断裂韧性研究

d)试样失稳破坏后,从低温槽中取出,对断
口进行烘干处理后在试验机上快速压断试样。用工
具显微镜对试样断口测量初始裂纹长度的平均值a0 和裂纹长度的平均值a,由此计算出裂纹扩展量Δa。
测量的具体方法为:沿试样厚度方向取9个测量位
置分别进行测量,其中最外侧的两个点位于距试样
表面1%B处,然后在这两个点之间等间距地取7个
·43·
山西电力
2012 年第 4 期
2.4 试样断口分析 根据试样断口形貌的不同,试样的断裂方式可
分为δc、δu和δm 3种类型,δc为试样直接发生脆性断
裂,δu为试样裂纹发生少量延性扩展后脆断,δm为 延性裂纹扩展。3种不同断裂方式的载荷—裂纹嘴 张开位移曲线也有所区别,曲线形式见图2。
断裂表面 稳定裂纹扩展
刀口厚度z,测量精度为0.02 mm。 b)按试验要求装夹好试样并在低温槽中进行
冷却,低温槽内盛有干冰、酒精低温介质。试验时
8 6 4 2 0
0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0
应保证测温计距裂纹尖端不超过2 mm范围为试验
温度,精度为±2℃,保温时间为每毫米不少于30 s
高强结构钢材在常温下表现出良好的塑性和韧 性,但随着温度的降低,钢材的塑性和韧性逐渐变 差,其断裂行为也由延性断裂向脆性断裂发生转 变,极易发生脆性断裂[2]。脆性断裂是钢结构最危
收稿日期:2012- 03- 09,修回日期:2012- 04- 11 作者简介:李文亮(1982-),男,山西朔州人,2008 年毕业于天津大
561- 567. [3] The Iron and Steel Standards Policy Committee,The Non- ferrous

西安交通大学材料力学性能试验报告——断裂韧性

西安交通大学材料力学性能试验报告——断裂韧性

材料力学性能实验报告姓名: 班级: 学号: 成绩:
K的测定
实验名称实验六断裂韧性
1C
实验目的了解金属材料平面应变断裂韧性测试的一般原理和方法。

实验设备 1.CSS-88100万能材料试验机;
2.工具读数显微镜一台;
3.位移测量器;
4.千分尺一把;
5.三点弯曲试样40Cr和20#钢试样各两个。

试样示意图
图1 三点弯曲试样
由于三向应力的存在,使得裂纹扩展区域的位错运动困难,受到更大的摩擦力,从而塑性变差,更易发生脆断。

附录一:
断裂韧性试验中断口照片:
附录二:
%根据试验的数据画P-V 曲线的matlab 程序
%在运行程序之前, 需要将数据导入到matlab 中: “File ”|“Import Data ” (a)试样01的断口图 (b)试样02的断口图
图7 40Cr800℃淬火+100℃回火断口图
(a)试样412的断口图 (b)试样415的断口图
图8 20#退火态试样的断口图
图3 40Cr800℃+100℃回火试样01的P-V 曲线
0.5
1.5
2.5
4
变形/mm
力/N
图4 40Cr800℃+100℃回火试样02的P-V 曲线
4
变形/mm
力/N
变形/mm
力/N
图5 20#钢退火态试样412的P-V 曲线
变形/mm 力/N
图6 20#钢退火态试样415的P-V 曲线。

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平面应变断裂韧性 K 表征材料抵抗裂纹扩展的能力。K z c 的测量按国家标准 G /4 6—4 B T 1 18 《 金属材料平面应变断裂韧度 K 试验方法》进行 ,采用三点弯 曲试样 ,D 钢试验件几何如 ×
收稿 日期 :2 0 0 4年 8月 1 0日
・ 2 ・ 2
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试验件被压断后用读数显微镜按图4 所示的位置测量机械切 1和疲劳裂纹 的长度 a、2 : 3 l 、 a
a、a和 a,取 a( 2a+4/,结果 见表 1 3 4 5 = a+ 3a)3 。
・ 2 4 ‘
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试验结果分别见表 1 断 口大部分为平断口,只在试件的边缘有少量 的剪切唇,单位 , 厚度斜断 口比例最大不超过 1 . 3 %。 4
图 2 示。试件编 号 为 O eO 所 l 6和 Q I T ,T为有涂层试 件 。按线 弹性 断裂力 学 T  ̄Q6
K = # (/ I g r a W)  ̄f
三点弯曲试样的应力强度因子按下式计算 K
() 2
K=e /W (W (s/ a )  ̄B3 / ) f

( 3)
a d M t r a s 1 8 , p 1 — — 14 n ae il, 96 p 4l 7 .
蒋祖国,吕国志. 飞机结构腐 蚀疲劳.航空工业 出版社.92 19
sHS ih . h ita ,FWButadMLO ie。老龄飞机加速腐蚀疲劳试验方法 ..mt,TKCtsmn . r s ..lvr n 王逾涯,韩恩厚等.L IC 铝合金在 EC 溶液中的腐蚀行为研究.装各环境工程,20 Y2Z XO 05
10 60 10 40
l0 20 10 00
菩8 0 0
60 0
40 0
20 0

0 0 2 . 0 6 . l 1 2 . 1 6 . 2 2 2 . . 0 4 . 0 8 . 1 4 . 1 8 . 2 4
应 变 (100 e) *0 0
米/ 。 分
・ 2 ’ 3
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.1
耍 I

6 5
茎 I
6 5
图2 Dx 钢锻件 Kc 1试样
屈服强度 o . 的测量 o : 根据试验机上计算机记录的应力. 应变 曲线 ,自坐标原点起作弹性直线 ,然后在 x 轴上 应变为 (2 1 %处 卜 述直线的平行线,此直线与应力. 应变 曲线的交点对应的应力即为屈服强


3 试验件 与试验过 程
试验件包括板形拉伸试样 8件,D 钢锻件K-三点弯 曲试样 1 件 ,分别如图 1 x c 2 、图 2 所示 ( 图中长度单位为 m ) m。 Biblioteka 图 1 板形 拉伸试 样
31 板 形试验 件 拉伸 试验 .
在断裂韧性试验的有效性检验中需要用到屈服应力 0 - 2 0 o因此试验前需要测量 0 - 2 0o试 验前把所有试验件表面用细砂纸 (0 60 耐水砂纸)打光,然后在标距的两端及 中间三个位置
湿度 。试验 采 用位 移 控制 ,加 载 速 率为 20毫米/ 。 . 分

疲劳裂纹的预制
在试验件的侧面 0 W 的位置垂直 于裂纹扩展方 向用铅笔画一条直线,当疲劳裂纹到达 . 5
此直线时停止 。预制疲劳裂纹的载荷为 P 1k m = 4N,P 2 N 。 咖=k

裂 纹 长度 a的测 量
作者简介 :薛景川 (9 1)男,陕西人 ,中国飞机强度研究所一室研 究员 ,清 华大学博士 ,主要从事飞机 14. 结构疲 劳断裂和可靠性研 究。
T l 2 .8 16 3转 8 1 e:0 98 2 3 2 40
( 上接第 2 页) 6
4 结论
本次试验严格按国家标准 G 4 6.4《 B 11 8 金属材料平面应变断裂韧度 Kc 1试验方法》进行 结果满足标准提 出的有效性要求,试验数据有效。该号热处理涂层使 D×钢 的 Kc提高了 1
式中:Kc l ——材料阻止 I 型裂纹失稳扩展能力的度量,称为 I 型平面应变断裂韧性 ,通 过标准试验方法测 。 老一辈的科技工作者对航 空上常用 的铝合金材料进行了大量的断裂韧性试验 ,得到了很 多宝贵的数据 ,但对高强度钢的断裂韧性的了解还很不够。 本文对新材料 D 钢锻件 的 K 三点弯 曲 × z c 试样进行试验 ,测试 D 钢锻件的断裂韧性 K ,并 × 研究热处理保护涂层对 D 钢锻件 K 的影响。 × c 2 应力强度因子表达式
表 1 D 钢锻件 K 试验 断口裂纹尺寸与结果 × , 。
_● _一

_- -

]I
彳 皇 .
l Il『
l● ,■ I
图 3 刀口粘贴示意图
图 4 裂纹长度测量示意图
・ 2 ・ 5
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子的概念出发, 建立 了裂纹是否会失稳扩展也就是结构发生脆性断裂的准则 , 该准则称为 K 准
则或 K 判据 , 即当裂纹尖应力强度因子值 K 达到某一材料允许的应力强度 因子临界值时, 裂纹 开始失稳扩展而导致发生脆性断裂。
对 I型裂 纹 ,K准 则表 示为 :
K< z IKc () 1
度 O0 值 , 具体 做法 如 图 5所 示 。 :
t 皇 、 0 ’1 : 躺 0 { j 为 j J 没有涂 f
有涂层
纠. o0 =1 6 . M a : 2 2 56 P l
0b 1 5 . M a 54 6P =
0b 1 2 . M a 6 58P -
3 崔振源等编著.断裂韧性测试原理和方法.上海科学技术出版社。 8 10 9
作者简介:李仲 (94)男 ,湖北 人,中国飞机强度研 究所一室高工 ,西北工业大 学博士研 究生 ,主要从 16- 事耐久性与损伤 容限研究 。
T l 2 .8 1 6 3转 8 1 e:0 98 2 3 2 43
( )P P 2 … 根据国家标准 G 4 6-4《 B 118 金属材料平面应变断裂韧度 K 试验方法》进 c
行 确定 ,对 大部 分试 件 P P 只 有试 件 Q  ̄ 3 ./ 11 : , 1 Q ,P ,P< . ; ( )没有 涂层 (L 3 Z )组 : 0 :16 . P 25 6M a
理涂层对材料 D 钢 断裂 韧性 K 没有 明显的影响 。 × 关键词 :平面应 变;断裂韧 性;标准试验;热处理涂层 ;应力强度 因子
1 引言
随着工业的发展,高强度钢结构、大型锻件和焊接结构的广泛使用 ,工程结构频繁地发生 意外的脆性断裂。 大量的调查研究发现脆性断裂时工作应力远低于材料的屈服点, 明不能用 表 传统的材料力学强度设计来解释这些事故。 断裂力学 以结构 内存在缺陷为前提, 从应力强度 因
( i )组 : 00=1 3 . M a 2 3 80 P l
3 D× . 2 钢锻什试样的 Kc I三点弯 曲试验
D 钢试 验 件 j何如 图 2所 示 。试 件 编号 为 Q  ̄Q × L I 6和 Q I Q6 T  ̄ T ,T为 有涂 层试 件 。试验
前, 在裂纹切 口顶端至试件无缺 口边, 沿着预期的裂纹扩展线 , 在三个位置上测量试件厚度 , 取其平均值 作为试件厚度 B 。在缺 口附近的三个位置上测量试件宽度取其平均值作为试件宽 度W 。按国家标准 G/ 4 6- 4《 B T 1 18 金属材料平面应变断裂韧度 K 试验方法》 z c ,跨距 S为 4 , w 实际 s 1m 。 12m 试验前,在裂纹切 口边粘贴一对精加工的刀 口,用来支持引伸计并作为测量 裂纹嘴张开位移的参考点 ,刀 1粘贴的示意图如图 4 2 所示。试验温度和湿度为实验室温度和
测试验件的宽度 ( 和厚度 () B) t,选其中截面积最小者 。试验件几何如图 1 所示 , 试验件编 号分别为 Z 1 I L  ̄ZA,Z L  ̄Z L ,其中 T表示有保护涂层的试验件。Z 组和 Z L组各 T 1 T4 L T 选3 个试件。试验温度和湿度为实验室温度和湿度 。试验采用位移控制 ,加载速率为 2 . 5毫
因此 a , > 2 5 (Q 2。 B . × K /00) l
结果满足标准提出的有效性要求,试验数据有效,测得 的 K值即为 K 。K 平均值为: c c
没有涂层 ( )组 :K: 6 1 P 4 Q 7.7Ma m 有涂层 (T Q )组 :K: 8 1 P 4 7.7Ma m
( 上接第 3 2页) 参考文献
M G e y . . u m r o , T J a dA o ,W H ,“ t o p e i x o u eo o f r o s e a s n o a r 。F L 。S m e s n . . n i r . . A m s h r cE p s r fN n e r u M t l d l a
图 5 试 样 Z 1应力应 变 曲线 L
计算 l 平均值为: ( 0
没有涂层 ( Q)组:K = 6 7 a√ q 7. 1 MP m 有涂层 ( T)组 :l =7 .7MP  ̄m Q < 81 a / a

有效性校核
根据 表 l的试验 结 果可 得 到 :
( )疲劳裂纹的长度 a、 和 中任意两个之差不大于 a的 1% a或 a与 a 1 。 0, s 之差不 大于 a的 1% a与 a之差不大于 a的 1% . 5 << .5 ; 0, l 5 0 ,04 W aO 5W
×1 o o % 26 .%
( 转 第 7页) 下
两组 K 的误差比较: , c
. 2 6 .
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参考文献
1 民机结构耐久性与损伤 容限设计手册. 民机结构耐久性与损伤容限设计手册编委会。 空工业 出版社, o 航 2 3 o 2 杨玉恭. 可靠性寿命随 D R变 化的规律 ,结构强度研究( , 9 F 11 8 )9
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