现浇箱梁支架计算书(midas计算稳定性)
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段A匝道第三联现浇支架计算书编制：审核：审批：中铁二十局集团有限公司怀阳高速公路X2标项目经理部二〇一八年二月目录一、工程概况 0二、箱梁设计情况 0三、支架布设方案 (2)四、计算依据 (3)五、荷载计算取值 (4)1、恒载 (4)2、活载 (4)六、各构件受力计算 (4)1、荷载分块 (4)2、荷载计算 (5)3、支架验算 (7)（1）竹胶板验算 (7)（2）方木验算 (8)（3） I14工字钢验算 (9)（4）贝雷梁验算： (9)（5） I36工字钢验算： (12)（6）Φ529mm钢管桩计算 (14)（7） C30混凝土独立基础计算 (14)A匝道桥第三联支架计算一、工程概况本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。
桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。
桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。
桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。
本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。
二、箱梁设计情况本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。
全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。
腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。
箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。
混凝土强度为C50，工程量为569.75m³。
图1 桥位布置图图2 箱梁横断面图三、支架布设方案支架顺桥向第1跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③；第2跨设置2个边墩、2个中墩，编号①、②、③、④；第3跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③。
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
现浇箱梁midas结构计算书
从化至东莞高速公路第一合同段沙浦枢纽立交广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告计算复核审核二〇一〇年六月目录1工程概况 (1)1.1概述 (1)1.2主要设计标准 (1)1.3主要材料 (2)1.4结构形式简述 (2)2计算模型及计算参数选取 (3)2.1计算模型建立 (3)2.2计算荷载 (5)2.3计算工况及验算内容 (7)3上部结构计算 (9)3.1计算模型 (9)3.2短暂状况构件应力验算 (10)3.3上部结构计算小结 (24)4 横梁计算 (25)广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告1工程概况1.1概述本联为跨径组合为（3×25）m的连续箱梁，上部结构采用连续箱梁，梁高等高为1.6m，悬臂宽度2.3m，桥面横坡通过箱梁整体旋转形成，箱梁顶、底板始终保持平行，边腹板保持2.75：1的斜率不变。
箱梁顶宽16.25m，采用单箱双室。
本桥预应力砼连续箱梁按照部分预应力混凝土A类构件设计。
下部结构采用板式桥墩，支座采用盆式支座。
1.2主要设计标准（1）设计荷载：公路—I级；（2）桥面宽度：桥宽16.25米；（4）横坡：2%。
（5）地震加速度为0.05g，对应地震基本烈度Ⅵ度；广东省公路勘察规划设计院/北京交科公路勘察设计研究院1（6）环境类别：Ⅰ类环境（7）安全等级：一级1.3主要材料（1）混凝土现浇箱梁采用C50砼；护栏采用C30砼。
具体以细部图纸为准。
（2）钢筋钢筋应符合GB13013-1991和GB1499-1998的规定。
凡钢筋直径≥12mm者，均采用HRB335钢筋；凡钢筋直径＜12mm者，均采用热轧R235钢筋。
（3）钢绞线钢绞线采用GB/T5224-2003标准生产的低松弛高强度钢绞线。
单根钢绞线直径15.20mm，公称面积140mm2，标准强度1860MPa，弹性模量1.95×105MPa。
1.4结构形式简述本联组合跨径为（3×25）m ，上部结构均采用预应力混凝土斜腹板连续箱梁。
现浇箱梁支架计算-[完整版]
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金口项目各项计算参数一、现浇箱梁支架计算1.1箱梁简介神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。
主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。
表1.1 预应力箱梁结构表箱梁结构断面桥面标准宽度（m）梁高（m）翼缘板悬臂长（m）顶板厚（m）底板厚（m）腹板厚（m）端横梁宽（m）标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。
主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。
主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。
30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。
图1.1 桥梁上部结构图1.3地基处理因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用机械设备对湖底进行清淤，将湖底淤泥全部清除。
根据神山湖大桥地勘报告，湖底淤泥下为⑤层粉质粘土（地基承载力基本允许值fa0为215kPa），可作为支架基础的持力层。
清淤完成后，采用粘土对湖底分层填筑碾压，分层厚度为30cm,采用15t振动压路机碾压，回填完一层后，进行压实度（环刀法）和承载力（轻型动力触探）试验，要求压实度≥92%，承载力≥200kPa，验收合格后方可进行上层填筑，粘土回填至17.0m即可。
连续梁支架midas计算书
11 1#、4#墩桩基偏压检算 .......................................................................................... 29 12 结论 .................................................................................................................... 32
2 计算依据
(1) 《公路桥涵施工技术规范》 （JTGT F50-2011） ； (2) 《公路桥涵设计通用规范》 （JTJ021-04） ； (3) 《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2010） ； (4) 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 （JGJ 166-2008） ； (5) 《钢结构设计规范》 （GB 50017-2003） ； (6) 《木结构设计规范》 （GB50005-2003） (7) 《建筑施工模板安全技术规范》 （JGJ162-2008） ； (8) 《建筑地基基础设计规范》 （GB50007-2011） (9) 《公路桥涵地基与基础设计规范》 （JTG D63-2007） (10) 《装配式公路钢桥制造》 （JT/T728-2008） (11) 《装配式公路钢桥多用途使用手册》
XX 大道 XX 线 现浇连续梁支架计算书
1 工程概况
XX 大道 XX 线 XX 桥位于 XX 镇与 XX 镇交界处，全桥孔跨布置为 1× 25+(33+56+33)+1 × 25 预 应 力砼 简支 箱 梁和预 应 力砼 现 浇箱 梁， 起点 桩 号 K10+311，终点桩号 K10+491，桥梁全长 180 米，桥宽 80 米，横向布置为分离 式四幅，每幅宽 20m，桥梁与道路正交，设计纵坡 1.5%，桥面横坡为双向 1.5%。 主桥为 33+56+33 连续梁，横跨 XX 河，主墩基础为Φ1800 桩承台基础，桥 墩为拱形 3 柱式墩，设计桩长 18m，墩高 10.78m～13.00m。上部结构为变截面 预应力混凝连续箱梁， 每幅箱梁为单箱四室结构， 箱梁顶宽 20m， 底宽 14.985m， 腹板厚度 70cm、45cm，中间 5m 范围内过渡，主墩处梁高 6m，跨中及边墩处梁 高 1.7m，成 3 次抛物线过渡，底板厚度由 70cm 按三次抛物线变化至跨中 24cm， 单幅现浇 C50 砼 2900m³。 地质情况：主桥跨 XX 河，河床砂卵石覆盖层较薄 30~50cm，砂卵石以下约 2.5m 厚强风化砂岩，承载力 300kPa；强风化砂岩以下为中风化砂岩，承载力 700kPa。
支架稳定性验算计算书
xx高速公路xx连接线工程xx标段盖梁支架施工设计计算一、工程概况xx高速公路xx连接线工程主线桥墩柱结构设计为圆柱式、花瓶式。
其中花瓶墩盖梁68个，门式墩盖梁1个，采用门式满堂支架和少钢管支架两种支架形式；圆柱墩盖梁51个，采用双抱箍沉重支架现浇。
197号花瓶墩为过渡墩，墩身高8.192米；其盖梁结构尺寸：长24.5m×宽2m×高1.4～2.8m，盖梁上的背墙高70cm，宽82cm。
257号花瓶墩墩身高 11.47米，是全线花瓶墩盖梁最高的墩位，盖梁结构尺寸：长24.5m ×宽2m×高1.15～2.8m。
200号圆柱墩盖梁墩身高9.974米，墩柱直径1.5米，其盖梁尺寸为：长25.15m×宽2.2m×高1.8m。
二、计算依据（1）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；（2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025—86）；（3）《钢结构设计规范》GB50017-2003；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；（5）《路桥施工计算手册》人民交通出版社。
（6）各种材料的设计控制值采用《钢结构设计规范》GB50017-2003取值：A3钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝215MPa；A3钢材的允许剪切应力[τ]＝125MPa；Mn16钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝310MPa；Mn16钢材的允许剪切应力[τ]＝180MPa；变形控制按L/400进行控制。
三、盖梁支架计算3.1满堂支架计算（1）支架设计197号花瓶墩盖梁采用1019门式支架，门架立杆钢管为φ57×2.5mm，门架加强杆为φ26.8×2.2mm钢管，门架钢材均采用Q235，横向间距4×60+5×45+8×30+9×30+19+17×30+19+9×30+8×30+5×45+4×60cm，详见图3.1-1，纵向间距0.12cm，采用顶托与调节杆调节高度，顶托上放置[10型钢。
MIDAS--箱梁钢筋吊装架计算书
3.3.4结构变形图
最大弯距M =10.0kN·m
最大应力σ＝95.3MPa＜[σw]=145MPa
最大变形ν=11mm，满足箱梁钢筋的变形要设置吊点,纵向12个吊点,共设置48个吊点.腹板顶单个吊点重量G1=20t/12=1.67t,翼板G2=10t/12=0.83t.
3
3.1
按吊装架设计结构尺寸进行建模计算，下图分别为建模后吊装架横向及纵向示意图。
考虑安全系数等影响，各吊点位置受力以腹板单个吊点按2吨设置，翼板单个吊点按1吨设置。
钢筋整体吊装结构检算
1
1.1、《钢结构工程》；
1.2、《材料力学》（科学技术文献出版社）；
1.3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
1.4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）。
2
2.132米箱梁钢筋总重约60吨，考虑钢筋重量全部由吊装架承担，需对钢筋吊装架的强度及刚度进行计算，确保在吊装箱梁钢筋笼时吊装架能够满足变形及强度要求。
3.2
吊装架主要使用材料为Q235型钢，查钢结构设计规范（GB50017-2003）表3.4.1-1主要材料强度指标为
序号
材料名称及强度等级
强度种类
容许值(N/m3)
1
Q235
抗拉、抗弯、抗压（f）
190
抗剪（f）
110
3.3采用midas/civil建模进行结构分析
3.3.1应力图
3.3.2弯矩图
基于Midas的箱梁碗扣式满堂支架的计算
（ ） 由于 国 内规范 给出 的风荷载 计算 ： 较 国外偏 １ 疗法 安全 ， 此采用国 内的方法 取值 ； 向预 应力： 故 环 按照等 效 围压 法施加于罐体之上 ， 向预 应力 以集 中力 的方式 施加 ， 竖 根据 实际工程经验 和公 式计 算 ， 给出了具体参考 数值。
（ ） 大 型 Ｌ Ｇ储 罐外 罐在 重力 、 应 风荷 载共 ２ Ｎ 预 力及
叶
操等 ： 于 Ｍｉａ 基 ｄｓ的箱梁碗 扣式满掌 支架的计算
５ ９
基 于 Ｍ ｄｓ ｉａ 的箱 梁碗 扣式 满 堂 支 架 的计 算
叶 操 ， 苏卫 国
５０ ４ １６ ０） （ 华南理工大 学土木与 交通学院 ， 广州
【 摘
要 】 碗扣式满堂支架法是桥 梁上部施工 中较常见 的一种施工方 法 ， 具有拼 装快 、 不易丢 失零件 、 运输
２ 支 架 有 限 元 模 型
０ ３ 方木之上为箱 梁竹胶 板底模 ， ． ｍ， 模板厚 １５ ｍ。根 据地 ．ｃ 基地质剖面 图资料 ， 地基模型计算参数 取值 见表 １ 。模型所
施加的荷 载见表 ２ 。
本 计算针对深圳市西 乡互通 主线桥第 ２ ５联现浇连续箱
梁 。根 据支架的搭设方案 ， 采用 Ｍｉａ 桥 梁专 用有 限元 软件 ｄｓ
大于 ３５ ａ 在外罐体外壁 底部竖 向拉应 力： 混凝 土标 ． ＭＰ ， 大于 准抗拉强度值 ， 混凝土将会 开裂 ， 说明在 张拉完 环 向预应力
钢 绞线后底部是带裂缝 工作 的。
４ 结 语 参 考 文 献
［ ］ Ｐ Ｅ １ ． Ｓ Ｅ １６ ０— ０ ６ Ｄ ｓ ｎ ａｄ ｍ ｕ ｃ ｒ ｏ ｓｅ １ Ｖ ／ ５ Ｂ Ｎ ４ ２ ２ ０ ， ｅｉ ｎ ａ ｆ ｔ ｅ ｆ ｉ ｇ ｎ ａｕ ｔ
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温州龙港大桥改建工程满堂支架法现浇箱梁设计计算书计算：复核：审核：中铁上海工程局温州龙港大桥改建工程项目经理部2015年12月30日目录1 编制依据、原则及范围·············- 1 - 1.1 编制依据·················- 1 - 1.2 编制原则·················- 1 -1.3 编制范围·················- 2 -2 设计构造···················- 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造···········- 2 -2.2 支架体系主要构造·············- 2 -3 满堂支架体系设计参数取值···········- 8 - 3.1 荷载组合·················- 8 - 3.2 强度、刚度标准··············- 9 -3.3 材料力学参数···············- 10 -4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4.5 地基承载力计算··············- 18 -温州龙港大桥改建工程现浇连续梁模板支架计算书1 编制依据、原则及范围1.1 编制依据1.1.1 设计文件（1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。
（2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。
1.1.2 行业标准（1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。
（2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008。
（3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。
（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011。
（5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。
（6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。
（7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。
（8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。
（9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。
1.1.3 实际情况（1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。
（2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。
1.2 编制原则（1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。
（2）施工方案力求采用先进的、可靠的工艺、材料、设备、达到技术先进，力求工艺成熟，具有可操作性。
（3）根据温州龙港大桥设计文件，施工方案结合桥址的地质、水文、气象条件及工程规模、技术特点、工期要求、工程造价等多方面比选的基础上确定。
1.3 编制范围适用于温州龙港大桥现浇连续梁模板支架法施工。
2 设计构造2.1 现浇连续箱梁设计构造现浇连续上部结构为16m跨径的钢筋混凝土等截面现浇连续箱梁，4跨连续箱梁为一联，共有3联，每联左右幅分开。
梁为单箱三室截面，梁高1.2m，左幅箱梁顶板宽15.75m，底板宽11.75m，挑臂长2m。
右幅箱梁向内侧加宽，顶板宽17.25m，底板宽13.25m，挑臂长2m。
端支点处梁高1.5m、2.1m，中支点处梁高1.5m。
箱梁顶、底板厚度为25cm，腹板厚度为50cm。
箱梁的横梁为预应力横梁，横梁高度采用1.5m（即箱梁在支点横梁处局部加高为1.5m）。
连续箱梁下部采用无盖梁的桩柱式墩，每幅桥墩横向为2根桩柱，柱径1.3m，桩径1.5m。
2.2 支架体系主要构造(1)支架立杆为φ48×3.5mm钢管。
(2)满堂支架立杆纵向间距为60cm；支架横向间距为：在箱室下及翼缘板下为90cm及120cm、在横隔梁及腹板下间距均为60cm、部分特殊部位横线间距为30cm，详见支架平面图。
(3)满堂支架横杆步距为：在腹板、横隔板和横梁下为60cm、箱室和翼板下均为120cm。
(4)底模及侧模均为15mm厚竹胶模板，采用10cm×10cm方木作为横向分配梁，按照中心间距30cm布置，采用10cm×10cm方木作为纵向向分配梁。
(5)支架底托下垫10cm×10cm方木。
下垫方木以上30cm位置安装一层扫地杆,纵向及横向每隔5m布置一道扫地杆。
(6)满堂支架搭设按照规范要求必须设置横向、纵向及水平方向剪刀撑，横向及纵向剪刀撑每隔5m布置一道,剪刀撑倾斜角度为45°-60°。
(7)采用20cm厚度硬化混凝土和30cm厚度宕渣，以分散碗扣支架体系立杆传递过来的压力，从而保证地基承载的稳定。
根据现场采用轻便触探检测到原状土地基承载力为70kPa。
图2.2-1 左幅桥墩处满堂支架横断面图参考学习图2.2-2 左幅箱室下满堂支架横断面图参考学习参考学习图2.2-3满堂支架纵断面图图2.2-4 右幅桥墩处满堂支架横断面图参考学习. . .图2.2-5 右幅两跨满堂支架平面图3 满堂支架体系设计参数取值3.1 荷载组合计算模板、支架所要考虑的荷载如下：依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50—2011）的相关规定，模板、支架设计应按照下列方式进行荷载组合：模板、支架设计计算的荷载组合见下表。
模板、支架设计计算的荷载组合表3.2 强度、刚度标准依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50—2011）P22页的相关规定，验算模板、支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列允许数值：（1）结构表面外露的模板，挠度为模板构件跨度的1/400。
（2）结构表面隐蔽的模板，挠度为模板构件跨度的1/250。
（3）支架受载后挠曲的杆件（横梁、纵梁），其弹性挠度为相应结构计算跨度的1/400。
（4）钢模板的面板变形为1.5mm，钢棱和柱箍变形为L/500和B/500（其中L为计算跨径，B为柱宽）。
外模板计算时挠度取为模板构件跨度的1/400；内模板计算时挠度取为模板构件跨度的1/250。
3.3 材料力学参数本次计算采用的是容许应力法，不考虑荷载的分项系数，但是考虑容许应力提高系数。
(1)钢材允许应力规定所用型钢材质为Q235材质。
依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ 025—86）P24页的相关规定，Q235钢允许应力为:①轴向应力［σ］=140MPa；②弯曲应力［σw］=145MPa；③剪应力［τ］=85MPa。
容许应力提高系数为1.25。
(2)碗扣脚手架和普通脚手架允许应力规定碗扣脚手架截面为φ48×3.5mm，为Q235材质。
当步距为600mm 时，立杆允许荷载为40kN/根；步距为1200mm 时，立杆允许荷载为30kN/根；步距为1800mm时，立杆允许荷载为25kN/根；步距为2400mm 时，立杆允许荷载为20kN/根；顶托和底座允许荷载为50kN/根。
(3)方木允许力学参数规定方木容许顺纹弯应力［бw］=9.5MPa,弹性模量E=8.5×103MPa(8.5×109Pa)(选用针叶林,木材应力等级为A-5,为较低等级)。
(4)胶合板力学参数采用竹制胶合板，胶合板静曲强度［б］=30MPa,弹性模量E=0.5×104MPa(5×109Pa)。
(5)钢材弹性模量规定依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ 025—86）P3页的相关规定，钢材弹性模量为：E=2.1×105 MPa。