基于ANSYS的轴承-转子系统动力特性研究

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基于ANSYS的粉碎机转子系统动力特性研究

收稿日期：０７ｌ，２０年Ｏｑ
在ＰｏＥ的装配环境中通过其提供的分析２具，ｒ／１２可以对零部件进行的干涉、合间隙等方面检查，些配这工作可以保证在设计过程中设计尺寸的正确性。分在析或仿真中如果出现问题，以通过修改参数、控件可主
要：过简化转子、扇和带轮，ＡＳＳ中建立了粉碎机转子系统的实体模型，用ＳＬＤ２元进行网格划通风在ＮＹ采ＯＩ９单
分，出了转子系统的固有频率；一步通过改变弹性支承的刚度获得了转子系统固有频率随轴承刚度的变化规律，得进可供
和模型再生快速生成新的机构模型。
主控件即可快速完成产品的系列化。
参考文献
１谭雪松．ＰｏＥｇｅｒｌｆｅ．中文版典型实例［．ｒ／ｎｉｅｄｒ２０ｎＷｉｉＭ】北京：民邮电出版社，０５人２０．２熊欣，过学迅．虚拟装配技术在汽车部件级产品研发中的应用［１武汉理工大学学报（通科学与工程版）２０，１．Ｊｌ交，０６（）３程凯．于ＣＴＡ系统的虚拟装配技术应用研究［】ＣＤ基ＡＩＪ．Ａ／
通过ＰｏＥ的二次开发只需控制装配模型下的参数和ｒ／

基于ANSYS的大型异步电机转子系统动态特性分析

第ｌ１卷第６期
２０１３年１２月
中
国
工
程
机
械
学
报
ＶＯＩ．１１Ｎｏ．６Ｄｅｃ．２０１３
ＣＨ１ＮＥＳＥＪＯＵＲＮＡＬＯＦＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＭＡＣＨＩＮＥＲＹ
ｃｒｉｔｉｃａｌｓｐｅｅｄ
现代电机设备是各种机械的动力来源，广泛应了曲柄摇杆机构轴承转子系统的动态振动ｌ＿１］，王晓
用于电力工业、航空航天、建筑、交通运输、医疗、办博研究了锤片式粉碎机转子系统的固有频率、模态２］．其常用的研公设备及日常生活中等领域中．转子系统是电机中振型及不平衡响应等动态特性参数的核心部分，其动态特性直接关系着旋转机械的工究方法有传递矩阵法和有限元法．传递矩阵法将大
ｓｃａｌｅａｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｍｏｔｏｒｓ．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｌａｒｇｅｓｃａｌｅ；ａｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｍｏｔｏｒ；ｒｏｔｏｒｓｙｓｔｅｍ；ｄｙｎａｍｉｃｐｒｏｐｅｒｔｙ；ｍｏｄａｌａｎａｌｙｓｉｓ；
－
ＳＹＳＴＭｆｏｒＹＫＳＩＯ００－４ＴＨｒｏｔｏｒｓｙｓｔｅｍｏｆｌａｒｇｅ — ｓｃａｌｅａｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｍｏｔｏｒｓ．ＢｙｅｍｐｌｏｙｉｎｇｔｈｅＱｒｄａｍｐｅｄ

利用ANSYS进行转子动力特性计算

利用ANSYS进行转子动力特性计算屈文忠江汶清华大学工程力学系，100084[ 摘要 ] 本文利用大型有限元计算软件ANSYS5.5实现转子动力特性的计算。

该计算过程用命令流方式可实现柔性转子系统的临界转速和不平衡响应的计算。

[ 关键词 ] 有限元法；ANSYS软件；转子系统；动力特性转子动力学的理论研究和实验分析在国内外已相当成熟。

发展到今天，现代的计算方法可以分为两大类：传递矩阵法和有限元法。

计算转子临界转速必须能够考虑旋转结构涡动时产生的陀螺效应对转子临界转速的影响，这是转子临界转速计算同其他非旋转结构固有频率计算的差异所在。

大部分通用有限元计算软件不具备计算转子临界转速的功能。

本文利用ANSYS5.5计算了文献1(顾家柳等编著的《转子动力学》)中第68页的例子，命令流文件详细给出了其计算过程。

ANSYS计算转子动力学问题可用单元为BEAM4和PIPE16，其中的实常数设置为Keyoption(7)=1，实常数Spin=转子自转角速度(ω)rad/s。

选取DAMP方法求解特征值。

采用有限元方法计算转子临界转速时，转子会出现正进动和反进动。

由于陀螺效应的作用，随着转子自转角速度的提高，反进动固有频率将降低，而正进动固有频率将提高。

根据临界转速的定义，应只对正进动固有频率（Ωc）进行分析。

在后处理中首先剔除负固有频率，确定同一阶振型的正进动和反进动固有频率。

改变转子自转角速度（ω），计算出新的Ωc，最后画出Ωc～ω曲线。

Ωc～ω曲线与正进动等转速线的交点即为转子的临界转速值。

转子固有频率随转速变化的计算结果如表1所示。

表1 转子固有频率随转速的变化计算结果转速(rad/s) 第一阶正进动(Hz) 第一阶反进动(Hz)1 268.07677 268.0609710 268.14745 267.98942100 268.81721 267.23317200 269.48903 266.29788300 270.09388 265.24944400 270.64005 264.07318500 271.13476 262.75363600 271.58422 261.27522700 271.99383 259.62319800 272.36823 257.78468900 272.71144 255.750131000 273.02694 253.514401100 273.31775 251.077761200 273.58650 248.446281300 273.83547 245.631501400 274.06667 242.649721500 274.28184 239.520661600 274.48253 236.266171700 274.67009 232.908831722 274.70972 232.158651800 274.84573 229.470941900 275.01051 225.973672000 275.16537 222.43656由表1中数据可绘制出转子系统的compell图，如图1所示。

基于ANSYS的磁悬浮轴承转子系统的动力学特性研究

产品设计与应用基于ANS YS的磁悬浮轴承转子系统的动力学特性研究万金贵1,汪希平2,高琪1,张飞1(1.上海第二工业大学实验实训中心,上海201209;2.上海大学机电工程与自动化学院,上海200072)摘要:针对一个实际应用的磁悬浮支承柔性转子系统,进行多组参数条件下的有限元模态分析,分别得到系统的前8阶临界转速与模态振型。

将有限元计算结果与试验结果进行对比分析,验证了有限元分析的正确性。

通过对该磁悬浮转子系统的有限元分析表明:/轴承主导型0的低阶临界转速及振动模态是由轴承控制器各控制通道决定的;而/转子主导型0的高阶临界转速及振动模态符合传统的轴承转子系统动力学特性普遍规律。

关键词:转子系统;磁悬浮轴承;ANSYS;动力学特性;临界转速;模态振型中图分类号:T H133.3;O241.82文献标志码:A文章编号:1000-3762(2010)06-0001-05 R esearch on Dyna m ic Character istics of R otor Syste m Suppor tedby AM B B ased on ANS YS M oda l Ana lysisWAN Ji n-gui1,WANG X i-p i n g2,G AO Q i1,Z HANG Fe i1(1.P racti ca l Center,Shangha i Second P olytechn i c University,Shanghai201209,China;2.School ofM echatron i cs Engi neer i ng and Auto m atio n,Shangha iUn i versity,Shangha i200072,Ch i na)Abstr ac t:The fi n ite e l em ent m o da l analysis of the practical flex i ble rotor system supported by A MB is ca rried out ac2 cordi ng to diff e rent gro ups of para m eters.The first8-order cr iti ca l speeds and m ode shapes are sol ved respecti ve ly.The correctness of t he calculati on resu lts is tested and ver ifi ed by t he exper i m ents.The calculati on resu lts are d iscussed and t he dyna m ic characteristi cs of t he rotor syste m supported byA M B are su mmed up.That i s,the"bear i ng-do m i na2 ted"lo w-order critical speeds and vi brati on m odes are dec i ded by the A MB control channe,l and the"rot or-do m i na2 ted"hi gh-order cr iti ca l speeds and vibratio n m odes a re i n li ne with t he universa l la w of dy na m ics character i sti cs of t he conventi ona l beari ng rotor syste m.K ey word s:rotor syste m;ac ti ve m agne ti c beari ng;ANS YS;dy na m ic character i stics;critica l speed;m o de shape主动磁悬浮轴承(acti v e magnetic bearing, A MB)是利用电磁铁产生可控电磁力将转子悬浮支承的一种新型轴承,由于具有一系列独特的优点而引起人们的广泛关注[1]。

基于ANSYS的推力永磁轴承磁力特性研究

MKS 单位制下建立的，取“Element edge length”的
案值为 0． 001 m。而相对磁环来说，空气和远场作为 E n 包络场，其对网格所要求的精度不高，故对其进行 A .c 自由网格划分，并设置面单元边长为 0． 002 m。
2． 3 加载求解
C g 在研究推力永磁轴承内部的磁场分布时，暂 r 不考虑其向外的漏磁，因此在模型最外层加上磁
凯 o 面重合时能产生较大的轴向力，而径向方向上的
不稳定力较小，适合做斥力型轴向轴承。故文中
e 以此类型永磁轴承单元作为基本结构组成一种推 O 力永磁轴承，其结构如图 2 所示，该轴承主要用于 CAwMwEw.cam 承受轴向载荷。
环对动磁环的磁力 Fz1 （方向向上）相应增大，而动磁环与上定磁环间的气隙变大，上定磁环对动磁
值。空气的相对磁导率设置为 1，磁环的材料则通
过设置 Hc 和 μr 来完成。由于磁环材料采用 N35
型 NdFeB，根据实验室所定制的磁环测得： Hc =
922 880 A / m，Br = 1． 210 6 T。由于真空磁导率
μ0 = 4π × 10 － 7 H / m，故磁环的相对磁导率 μr = Br /
ISSN1000 － 3762 轴承 2014 年4 期 CN41 － 1148 / TH Bearing 2014 ，No． 4
5 －9
基于 ANSYS 的推力永磁轴承磁力特性研究
张坚，孙玉卓，张海龙，孟庆涛，张钢
（上海大学机电工程与自动化学院，上海 200072）
摘要：对一种推力永磁轴承进行了力学特性分析，由于其只产生轴向位移且具有轴对称结构，故将其简化成轴

基于ANSYS的电机转子的动力学分析

现代工业上旋转机械单机容量在不断增大，而转子直径不可能随其容量的增大而按比例增大。

高转速轻结构是近代高速旋转机械的发展和设计趋势。

本文使用ansys研究了电机转子动力学问题，得出ansys可以计算转子动力学问题。

1 引言转子动力学的研究，最早可追溯到十九世纪六十年代。

一个多世纪以来，随着大工业的发展，转子系统被广泛地应用于包括燃气轮机、航空发动机、工业压缩机等机械装置中，在电力、航空、机械、化工、纺织等领域中起着非常重要的作用。

因而，转子动力学有着极强的工程应用背景，其相关的研究工作也越来越受到人们的重视。

由于材质的不均匀，制造、加工及安装误差等，转子系统不可避免的存在着质量偏心，同时转子在工作过程中还可能产生热变形以及磨损和介质的姑附等现象，这些因素或多或少都会导致转子不平衡的增大从而使转子的不平衡振动增大。

由过大的不平衡量引起的转子系统的振动是十分有害的，它使机械的效率降低、载荷增加，使一些零部件易于磨损、疲劳而缩短寿命，较大的振动还会恶化操作人员的劳动环境，甚至会导致发生机毁人亡的严重事故。

消除或者减小转子系统的振动首先考虑是对转子进行平衡。

现代工业上旋转机械单机容量在不断增大，而转子直径不可能随其容量的增大而按比例增大。

高转速轻结构是近代高速旋转机械的发展和设计趋势。

转子设计和发展的这种趋势对转子的质量不平衡提出了严格的限制。

这种情况下，转子的动力学变得更加突出和重要。

本文使用ansys研究了某电机转子的动力学问题，为转子动力学设计找到了一个新的途径。

2 模型的建立及计算如图1所示，为电子转子的有限元模型，使用BEAM188单元模拟转子的轴，使用MASS21单元模拟转子，使用单元COMBI214模拟轴承。

图1 电机转子的有限元模型（不显示单元）图2 电机转子的有限元模型（显示单元）图3给出了Beam188 单元的几何简图。

Beam188单元适合于分析从细长到中等粗短的梁结构，该单元基于铁木辛哥梁结构理论，并考虑了剪切变形的影响。

基于ANSYS的径向永磁轴承承载特性研究

；ｂａｎｓｎｎｌｅｔｐｃｏａｉａｔｉｉＭｄｐｒａｅｔａｎｔｅｒｇｆｏ，；ｅｒｇ，ｄａａｚｓｈｉａｔｆｌｄｇｃｒｅｓｃｏｒｉｅｎｎｍｇｅｂａｎｓ￣ｔ，ｉａｙｅｍｏｎｈａｒｔｓｆ（ｃｍｉ＂ｒ
ｉ
【要】章介绍了永磁轴承的特点摘文径向及结构分类，析了分影响径向永磁轴承承载特性的因素，
６然后对构成径向永磁轴承的磁环的装配和磁化方向进行了分析，最后利用ＡＳＳＮＹ软件通过理论计算对３ｉ轴向磁化径向永磁轴承承载特性进行了研究，为径向永磁轴承的工程应用提供了依据。；
它各种类型轴承支承的转子都高得多，可达到２０／０ｍｓ；
图１径永磁轴承结构
一
（）３不需要润滑和密封，省去丁传统的润滑和密封装置，简化
ｒ，使其结构紧凑，呵靠性高；般由动磁环、静磁环组成，有时可能还有轭铁，以减小磁路＿机械设计‘ （）热量很小，耗低。仅仅由于磁滞引起很小的磁损耗，４发功中的漏磁。它利刖动、静磁环的永久磁体之间产生的排斥力支承功耗降低至１１— ／０。／０１０１转轴．当转轴上作用于径向载荷时，动磁环和静磁环问的工作气因而效率很高。与普通轴承相比，（）５环境适应性强，能在真空和腐蚀介质中工作。而空气轴承隙将要发生变化，最小工作气隙的斥力要比最大气隙处的斥
；
关键词：径向永磁轴承；磁化；ＮＹ；ＡＳＳ承载特性
：
５
【ｂｔｃｈｄｓｉｓｈｃａｃｒｔｓｎｒｔａｃｓｃｉｄｌｅａｎｍｇｅ６Ａｓａｔｃｂｅｈｒｔｉｃａｄｔｃｒａ￣ａｏｏｒｉｒｎｔａｔｒ】ｅｒｅｔａｅｓｓｕｕｌｓｔｎｆａａｐｍｅｎｉｌ

基于ANSYS的转子动力学分析

作者简介：
马威譬（１９８７一），男，在读博士研究生。
基于ANSYS的转子动力学分析
作者：作者单位：马威猛，王建军北京航空航天大学能源与动力工程学院,北京,100191
本文链接：/Conference_7345971.aspx
否
ＡＮＳＹＳ粱单元与实体单元转子动力学分析能力
粱
否
实体是是是是小大大是是
是
３应用实例
（１）验证性算例
对参考文献［５］中的简单转子模型进行计算分析，图ｌ所示为建立的实体模型，转子
模型采用ｓｏｆｉｄ４５单元建立，端部约束所有自由度，中间支撑处约束径向和周向自由度。材
料属性由参考文献［５］给定。
基于ＡＮＳＹＳ的转子动力学分析
５３５
基于ＡＮＳＹＳ的转子动力学分析
马威猛王建军
（北京航空航天大学能源与动力工程学院，北京，１００１９１）
摘要：本文对ＡＮＳＹＳ的转子动力学计算功能及理论基础进行说明，在此基础上通过一个简单算例将ＡＮＳＹＳ实体单元建模获得的转子临界转速与集中参数模型所得的结果进行对比，验证了实体单元分析的有效性。最后通过一个复杂实例说明转子动力学实体单元建模的应用。关键词：转子动力学；ＡＮＳＹＳ；实体建模
响系数法相比，更加接近试验结果。在分析简单模型时．采用寅体单元建模分析计算的有效
惟得到验证。（２）扩展性算例图２所示为转子结构复杂，难以将其简化为有效的集中参数模型．同时，其支撑跨距短，在转子振动分析中盘的振动形式不容忽视。采用粱单元建模显然不能满足分析计算的需要，而采用文体单元建模则可以很好地解决此类分析问题。
嘲２转于结构州意罔
现代振动与噪声技术（第８卷图３是本文建立的转子实体有限元模型。对该转子振动特性的讨论可参见参考文献６］。

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式中：、［】和【分别表示系统整体的质量【Ｃ
矩阵、尼矩阵和刚度矩阵；￡）、｛ｔ）、阻｛（）（）｛（）分别表示加速度向量、ｆ）速度向量、位移响应向量；Ｆ￡）为动激励载荷向量。｛（）在进行模态分析时，通常可以通过研究无阻尼的自由振动来进行求解。在这种情况下，（）式１中的【】｛（）和｛（）ｃｘｔ）Ｆ）就不存在了。于是对转子
（）４
自由振动时，结构的各个节点的振幅不全为
作者简介：何新荣（９８）男，１８一，江西赣州人，在读硕士，研究方向：旋转机械故障诊断。
・
３・９
研究与分析
・
机械研究与应用・
进行进一步的修正，即可得到需要的有限元模型；也可以在ＡＳＳ系统中采用直接实体建模的方法来完ＮＹ成。本文采用直接在ＡＳＳＮＹ建立模型。本模型的难点是如何建立弹簧一阻尼单元来模拟滑动轴承与转子之间的油膜，建立时主要通过分块划分网格的形式，使转子和轴承上具体位置生成节点，然后连接转子和轴承上的节点来生成弹簧一阻尼单元。最后通过改变弹簧一阻尼单元的刚度和阻尼系数看转子系统的动力特性变化，验证了该模型的合理性。
Ｄｔ［Ｉ一∞ ［ｅ（ＫＭＩ）＝０（）５
２模态分析基本理论
对于一个实际连续的转子系统，经离散化后就变成一个多自由度系统。根据弹性力学有限元理论，对于一个Ｎ自由度线性弹性系统，其基本运动微分方
程可写为ｔ
收稿日期：０１１－２２１－１０
方程式（）２的解的形式为：＜ｆ）ｘ）ｉ（ｔ＋（）＝（ｏｓｔ）ｎｏ（）３式中： ∞为系统的固有频率，为系统的振幅向量所
组成的矩阵（ｎ×ｎ，）将式（）３代人式（）：２得
（一【）Ｘ）ｔ］｛ｏ＝００由克莱默法则得：，
种由物理坐标到模态坐标的变换，通过解除方程组的
耦合关系，从而求出系统的模态参数。坐标变换的变换矩阵为模态矩阵，其每列为模态振型。一般情况
下，如果一个振动系统有个自由度，么它就有ｎ那个固有频率和ｒ个对应的主振型Ｌ。／，２Ｊ
有传递矩阵法和有限元法２种方法。传递矩阵法的
主要特点是矩阵的阶数不随系统自由度数增大而增加，因而编程简单、占内存少、运算速度快，特别适用于像转子这样的链式系统。利用有限元法建模较为
复杂，但计算精度高且与实际更贴近，同时可避免传递矩阵法计算中可能出现的数值不稳定现象，适用于
作用。
３１计算方法选择．
计算旋转结构的临界转速就是计算它的固有频
４模拟计算结果及分析
（）转子转动时，１圆盘或转轴的中心在相互垂直
的两个方向做简谐运动。在一般情况下相互垂直的两个方向的振幅不相等，所以圆盘或转轴的中心的轨迹为一椭圆。这种运动是一种 “ 涡动 ” 或称“ 进动 ” 。圆盘或转轴的中心涡动是由正进动和反进动合成的运动。在正进动的情况下，陀螺力矩会使转轴的变形减小，因而提高了转轴的弹性刚度，即提高了转子的
此处计算阻尼临界转速，需要３种单元类型，分别为三维实体单元Ｓｌ１５和Ｓｌ９及弹簧一ｏｄ８ｉｏｄ５ｉ阻尼单元ＣＭＢＮ１。Ｓｌ１５和Ｓｌ９ＯＩ２４ｏｉ８ｄｏｄ５分别用于转子ｉ和轴承座网格划分，ＯＢＮ１ＣＭＩ２４用于模拟滑动轴承油膜特性，其可输入油膜的４个刚度系数和４个阻尼系数。３５网格划分．为了在转子和轴承上具体位置生成节点，先对模型进行分块然后进行映射网格划分，生成有限元模型，产生了５０４个节点和４５４个单元，图２所３４８５如
ｓｆｎｓａｅａｇｅｔｆｃｎｄｎｍｉｈｒｃｅｓｉｓｏｅｂａｎ－ｏｏｙｔｍ．Ｓ，ｉｉｎｃｓａｙｔｅｏｅｍｕｈａｔｎｉｎｔｅｓｈｖｒａｅｔｙａｃｃａａｔｒｔｆｈｅｔｇｒｔｒｓｉｅｏｉｃｔｉｓｅｏｔｓｅｅｓｒｄｖｔｃｔｔｏｅｏｔｅｃａａｔｒｏｙａｃｏｅｒｇｉｙａｃｅｉｎｏｉｈｓｅｄｍａｈｎｒｙｔｍ．ｏｔｈｒｃｅｆｄｎｍｉｆｂａｉｄｎｍｉｓｄｓｇｆｇ — ｐｅｃｉｅｙｓｓｅｈｎｎｈ
复杂转子系统动力学特性的分析。笔者从转子振动模态分析理论出发，与特征向量问
题。式（）变为：１可［】｛（））＋【Ｉ｛（））：０Ｘ￡Ｋ（）２
分析软件ＡＳＳ对转子系统进行分析，ＮＹ计算出了转子系统的固有频率、振型，研究了支撑刚度和固有频率之间的关系，为转子系统的动态优化设计提供了一些参考数据。
３有限元分析
该转子长度为０５ｍ，半径００７ｍ，．０轴．０５圆盘半
径为００８厚度是００４材料为４Ｃ号钢材，．３ｍ，．２ｍ，０ｒ
ＡＳＳＮＹ系统计算旋转结构临界转速时需要材料的弹性模量、泊松比和密度。材料定义时将上述三种
ｒｔｒｓｓｅｖｒａｉｎｗｔｅｏｌｌｓｉｎｓｓｇｔｂｈｎｉｇｔｅｏｌｆｍ．Ｔｅｒｓｌｆｔｅａａｙｉｓｏｈｔｓｐｏｔｏｏｙｔｍａｔｉｈｔｉｆｍｔｆｅｓｉｏｙｃａｇｎｈｉｉｉｏｈｉｆｌｈｅｕｔｏｈｎｌｓｈｗｔａｕｐｒｓｓ
度对转子系统的动力特性有很大的影响，在进行高速旋转机械动力学设计时，轴承与转子设计必须一起协调进行，轴承刚度的动态特性不容忽视。
关键词：轴承一转子系统；态分析；模临界转速；支承刚度中图分类号：Ｋ６Ｔ２７文献标识码：Ａ文章编号：０７４１（０１０ — ｏ９ｏ１０ —４４２１）６０３一３
材料属性输入即可。
３４单元类型选择．
其弹性模量为２０Ｅ１ａ泊松比０２，度．６１Ｐ，．８密７２ｋ／。８０ｇｍ。轴承座得轴承盖的外径是００５内径．２ｍ，为００ｍ，．１中间矩形高００ｍ，座的长和宽分别是．４基０１和０Ｏ２轴承座厚度为００５材料为铸造．ｍ．１ｍ，．２ｍ，
示。
铝合金Ｚ１１其弹性模量为７１Ｐ，Ｌ０，Ｅ０ａ泊松比０３，．２
密度２６ｋ／６０ｇｍ。建立的轴承一转子系统实体模型见
图１。
图１转子试验台的实体模型
图２转子试验台的有限元模型
３６约．
束
本模型对轴承座底面施加了零位移约束（Ｕ＝Ｕ＝０Ｕ＝）以模拟基础的支撑作用和螺栓的固定
Ａｂｔａｔｈｎｉｄｌｏｅｂａｉｇｏｏｙｔｍｓｅｔｂｉｈｄａｄｍｅｈｄｗｉｏｉ１５ａｄＳｌ５ｕｉｉｓｒｃ：Ｔｅｅｔｙｍｏｅｆｔｅｒ－ｒｔｒｓｓｅｉｓｌｅｎｓｅｔＳｌ８ｏｉ９ｎｔｎＡＮＳ．ｔｈｎａｓｈｄｎｄＹＳＴｈａｕａｒｑｅｃ１ｉｒｔｎｍｏｅｏｅｒｔｒｓｓｍｓａａｙｅ．Ｍｅｎｈｌｈｕｅｏｅｎｔｒｅｕｎｙｏｅｅｎｔｒｌｆｅｕｎｙａ１ｖｂａｉｄｆｔｏｏｙｔｉｎｌｚｄｄｏｈｅａｗｉｅ．ｔｅｒｌｆｔａｕａｆｑｅｃｔｈｌｒｆｈ
研究与分析
・
机械研究与应用・
基于ＡＮＹＳＳ的轴承一子系统动力特性研究转
何新荣，行军傅
（东南大学火电机组振动国家工程研究中心，苏南京江
摘
要：ＡＳＳ中建立了轴承一在ＮＹ转子系统的实体模型，用Ｓｌ１５和Ｓｌ９采ｏｄ８ｉｏｄ５单元进行了网格划分，出了转子系ｉ得统的固有频率和振型，通过改变油膜刚度获得了转子系统固有频率随油膜刚度的变化规律。结果表明支承刚
Ｒｅｅｒｈｏｈｅｒｎ－ｏｏｙｔｍｙａｃｃａａｔｒｓｉｓｂｓｄｏｓａｃｎｔｅｂａｉｇｒｔｒｓｓｅｄｎｍｉｈｒｃｅｔａｅｎＡＮＳＳｉｃ
ＨｅＸｉ— ｏｇｕＸｉｇｉｎｎｔｎ．Ｆｎ — ｕ（ａｉａｇｎｅｎｓａｃｅｔｕｂ－ｅｅｔｉａｉ，ｏｔａｔｎｅｉ，ａｆｇＪｎｓ２０９，ｈｎ）ＮｔｎｌｎｉｒｇｒｅｒｃｎｒｆＴｒｏｇｎｒｏｖｒｔｎＳｕｅｓｕｉｒｔＮｎｎｉｇｕ１０６Ｃｉａｏｅｅｉｅｈｅｏａｒｂｏｈｖｓｙｉａ