建筑幕墙膨胀螺栓计算书
建筑幕墙膨胀螺栓计算书
1、设计说明和计算模型简化
XXX建筑幕墙为厚3mm 的铝板及6+9a+6中空玻璃一端用自攻螺钉与幕墙支撑钢结构固定，封修板边缘通过连接钢带板厚3mm 用膨胀螺栓固定在主体建筑结构女儿墙上。标高68m、地面粗糙度C 类、抗震8 度设防。封修板边缘用膨胀螺栓固定间距为350mm，膨胀螺栓固定在女儿墙边的最小边距为80mm，铝板一端用自攻螺钉固定间距为350mm。封修板边缘的膨胀螺栓采用慧鱼螺杆锚栓FZA 10x40 M6/10结构座标系：XYZ 座标，Y 向上为正计算项目：封修板边缘用膨胀螺栓固定在主体建筑结构女儿墙上计算
2、荷载计算
2.1 永久荷载标准值
铝板厚2mm 自重G1=γ*t=0.028*3*1.1=0.092 KN/m2
连接钢带板厚3mm 自重G2=γ*t=0.0785*3*1.1=0.26 KN/m2
2.2 风荷载标准值
幕墙：Wk1=βgz*μs*μz*W0=1.54*2.0*2.01*0.5= -3.1 KN/m2
式中：βgz—阵风系数，计算标高147m、C 类地区取1.54
μs—体型系数，取结构表面最大的吸力μs= -2.0
μz—风压高度系数，标高147m 处、C 类地区取2.01
W0—基本风压，北京市W0=0.5 KN/m2
风荷载垂直于板表面
2.3 地震作用（八度设防）
铝板：qek1=βe*αmax*G1=5*0.16*0.06=0.048 KN/m23
2.4 荷载组合
承载力极限状态
工况1. 自重+风吸力+地震
q =1.4*Wk+0.5*1.3*Se=1.4*3.1+0.65*0.048=4.37 KN/m2
风荷载垂直于板表面，一个膨胀螺栓受力面积A1=B*H=0.35*0.35=0.123 m2
连接钢带板面积A2=B*H=0.35*0.1=0.035 m2
一个膨胀螺栓受最大拉力
Nsd=q*A=4.37*0.123*1000=538 N
一个膨胀螺栓受最大剪力
Vsd=1.35*(G1*A1+G2*A2)=1.35*(0.06*0.123+0.26*0.035)*1000*1.1=24.5 N 3. 膨胀螺栓固定计算
3.1 计算方法
锚栓破坏有两种型式：
1. 钢材失效
2. 混凝土失效
3.1.1 钢材失效锚栓强度校核：
锚栓锚固的强度判据，承载力极限状态：
Nsd ≤ Nrk,s/γms
式中Nsd－是单个锚栓力的设计计算值，包括拉力、剪力
Nrk,s－锚栓承载力的拉力计算值
Vrk,s－锚栓承载力的剪力计算值
γms--钢材破坏分项安全系数，γms=1.2
3.1.2 混凝土失效强度校核：
1. 混凝土失效Nsd ≤ Nrk,c/γmc
2. 裂缝失效Nsd ≤ Nrk,sp/γmc
式中γmc--混凝土破坏分项安全系数，γms=1.8
Nrk,c--混凝土失效时特征承载力4
Nrk,sp--裂缝失效时特征承载力
3.2 膨胀螺栓固定在女儿墙强度校核
膨胀螺栓固定间距为350mm，膨胀螺栓固定在女儿墙边的最小边距为80mm
膨胀螺栓：采用慧鱼螺杆锚栓FZA 10x40 M6/10,A4 级
荷载：一个膨胀螺栓受最大拉力
Nsd=q*A=4.37*0.123*1000=538 N
一个膨胀螺栓受最大剪力
Vsd=1.35*(G1*A1+G2*A2)=24.5 N
3.2.1 钢材失效锚栓强度校核：
慧鱼螺杆锚栓FZA M6×60--A4 级特征承载力，根据慧鱼手册4.1.1-8 查得
拉力钢破坏Nrk,s=9.0 KN
剪力钢破坏Vrk,s=5.4 KN
失效验算：Nsd=538 N < Nr k,s /γms=9000/1.2=7500 N
Vsd =24.5 N < Vrk,s/γms=5400/1.2=4500 N
慧鱼螺杆锚栓FZA 10x40 M6/10,A4 级强度满足要求！
3.2.2 混凝土失效强度校核
（1）混凝土失效
混凝土失效时的特征承载力Nrk,c
Nrk,c=N0rk,c*(Ac,n/A0c,n)*ψs,n*ψec1,n*ψec2,n*ψre,n*ψucr,n ［KN］
式中N0rk,c－在间距、边距标准的特征承载力
A0c,n －在间距、边距标准的理想混凝土破裂块的面积
A0c,n = Scr,n*Scr,n
Ac,n －在间距、边距不标准的理想混凝土破裂块的面积
ψs,n －考虑构件一个或多个边缘对中心对称应力干扰系数
ψs,n=0.7+0.3*C/Ccr,n
C －实际边距
Ccr,n －特征边距
ψec1,n －考虑一组锚栓力合力偏心率的系数
ψec1,n= 1 / (1+2*ei,n/Scr,n)≤1
5
ei,n －在I 方向上锚栓力合力偏心率
Scr,n －特征间距
ψre,n －考虑高配筋率钢筋负影响系数
ψre,n= 0.5+hef［mm］/200≤1 用于高配筋率钢筋混凝土
= 1 用于正常配筋钢筋混凝土
ψucr,n －考虑使用情况的系数
ψucr,n=1.0 用于开裂的混凝土
ψucr,n=1.4 用于未开裂的混凝土
（2）裂缝失效
Nrk,sp=N0rk,c*(Ac,n/A0c,n)*ψs,n*ψec1,n*ψec2,n*ψre,n*ψucr,n *ψh,sp［KN］
式中Nrk,sp －裂缝失效的特征承载力
N0rk,c －同前
ψh,sp －考虑构件厚度h 影响的系数
ψh,sp= （h/2/hef）^2/3 ≤1.5
3.3 轴心受拉单个锚栓强度校核
混凝土强度等级C30
非开裂混凝土，正常配筋
慧鱼螺杆锚栓FZA 10x40 M6/10,A4 级
边距C=80mm
荷载Nsd=538 N
查手册4.1.4-8 页
（1）混凝土失效
N0rk,c=8.9 KN
ψucr,n=1.0
Scr,n=12
Ccr,n=6
A0c,n= Scr,n* Scr,n=12*12=144
Ac,n=（C1+0.5* Scr,n）* Scr,n=(2+0.5*12)*12=96，C1≤Ccr,n
6
Ac,n/A0c,n=96/144=0.67
ψs,n=0.7+0.3*C/Ccr,n=0.7+0.3*8/6>1.0 取1.0
ψec1,n=0.9
ψre,n=1.0
ψucr,n=1.0
慧鱼螺杆锚栓FZA 10x40 M6/10,A4 级受拉混凝土失效时的特征承载力Nrk,c
Nrk,c=8.9*0.67*0.9=5.37 KN
慧鱼螺杆锚栓FZA 10x40 M6/10,A4 级受拉混凝土失效时的许用承载力
Nrk,c/γmc=5.37/1.8=2.98 KN
混凝土失效验算：Nsd=538 N < Nrk,c/γmc=5.37/1.8=2.98 KN
混凝土边距强度满足要求！
（2）裂缝失效
Nrk,sp=N0rk,c*(Ac,n/A0c,n)*ψs,n*ψec1,n*ψec2,n*ψre,n*ψucr,n *ψh,sp［KN］N0rk,c=8.9 KN
ψucr,n=1.0
Scr,sp=16
Ccr,sp=8
A0c,n= Scr,sp* Scr,sp=16*16=256
Ac,n=（C1+0.5* Scr,sp）* Scr,sp=(2+0.5*16)*16=160，C1≤Ccr,n
Ac,n/A0c,n=160/256=0.625
ψs,n=0.7+0.3*C/Ccr,sp=0.7+0.3*8/8>1.0 取1.0
ψec1,n=0.9
ψre,n=1.0
ψucr,n=1.0
慧鱼螺杆锚栓FZA 10x40 M6/10,A4 级受拉裂缝失效时的特征承载力Nrk,sp
Nrk,sp=8.9*0.625*0.9=5.0 KN
慧鱼螺杆锚栓FZA 10x40 M6/10,A4 级受拉裂缝失效时的许用承载力Nrk,sp/γmc=5.0/1.8=2.78 KN
混凝土裂缝失效验算：Nsd=538 N < Nrk,c/γmc=5.0/1.8=2.78 KN 混凝土边距裂缝失效强度满足要求！
膨胀螺栓拉拔力计算
膨胀螺栓拉拔试验计算书 苏州承志装饰有限公司 二〇一一年五月
支座处膨胀螺栓拉拔力计算 1.1 干挂石材支座反力计算 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 支座反力图 根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。 单个支座的受荷面积为1500mm ×1000mm ，干挂石材自重取0.5 kN/m 2，室内风荷载为0.5 kN/m 2 支座反力为： 风荷载产生的拉力： N =0.5×1.5×1.0=0.75 kN 自重产生的剪力： V=0.5×1.5×1.0=0.75 KN 弯距：m kN 0.0900.120.75Ve M ?=?== 1.2. 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算： N 拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N 拔:单个螺栓承载能力设计值；
N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； =2β?[N/8+(M/Z)/n] N 拔 =2×1.25×[(0.75×103/2+(0.090×106/100)/2] =1.594 kN 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为1.594kN. 2.1 室内吊顶支座反力计算 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 计算简图(圆表示支座，数字为节点号)
根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为： 自重产生的拉力： N=1.163 kN 1.2. M8膨胀螺栓拉拔力计算： =2β?(N/2+M/Z)/n N 拔 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； =2β?(M/Z)/n N 拔 =2×1.25×(1.163×103/2)/2 =0.727 kN 即单个M8膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为0.727kN.
柱模板(设置对拉螺栓)计算书
柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 5、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018 一、工程属性 二、荷载组合 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.35]＝min[29.87，80.4]＝29.87kN/m2
S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3 × 29.868+ 0.9×1.5×2.000)＝41.53kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2 三、面板验算 面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 面板弹性模量E(N/mm2) 9350 柱长边小梁根数 4 柱短边小梁根数 4 柱箍间距l1(mm) 400 模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×0.4×29.868＝15.531kN/m 活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×0.4×2＝1.08kN/m M max＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×15.531×0.1672-0.117×1.08×0.1672＝-0.047kN·m σ＝M max/W＝0.047×106/(1/6×400×152)＝3.11N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载q＝bS正＝0.4×29.868＝11.947kN/m ν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×11.947×166.6674/(100×9350×(1/12×400×153))＝0.059mm ≤[ν]＝l/400＝166.667/400＝0.417mm 满足要求！ 四、小梁验算
膨胀螺栓拉拔力计算
膨胀螺栓拉拔力计算 干挂石材支座反力计算 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。 单个支座的受荷面积为1500mm×1000mm，干挂石材自重取kN/m2，室内风荷载 为kN/m2 支座反力为： 风荷载产生的拉力：N =××= kN 自重产生的剪力：V=××= KN 弯距：M=Ve=*=﹒m . 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（）； 上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取； N拔=2β?[N/8+(M/Z)/n] =2××[×103/2+×106/100)/2] = kN 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为. 室内吊顶支座反力计算 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 计算简图(圆表示支座，数字为节点号) 根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为： 自重产生的拉力：N = kN . M8膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取； N拔=2β?(M/Z)/n =2×××103/2)/2 = kN
埋入式柱脚计算
埋入式柱脚计算书 一、基本信息 柱下基础（梁）、承台均为C35混凝土，2/7.16mm N f c =， 柱脚四周均配置HRB335级钢筋，2/300mm N f y = 钢柱、柱脚加劲板及底板材质均为Q345B ， )35~16(/170,/29522>==mm N f mm N f v 、 )50~35(/155,/26522>==mm N f mm N f v 柱脚采用4个M30的安装锚栓，具体位置、尺寸如图 十字型钢柱截面：2 H650×300×14×18 柱底内力： m kN M m kN M kN N kN V kN V y x y x ?-=?-===-=2.229,1.19, 8.15129, 1.12,9.167 二、柱脚基本尺寸如下图 三、计算
1、柱脚埋入深度 mm H S d 195065033=?=≥，取埋入深度mm S d 2000= 2、柱脚底板尺寸验算 c c f mm N B L N <=??=?=23 /13.151000 1000108.15129σ 满足要求 3、计算柱脚底板厚度pb t 1）两相邻边支承板 498.0259 12922==a b ，查表得：060.0=α， m kN a M c i ?=???==-609.01025913.15060.05222ασ 2）三边支承板 ①：859.0213 18322==a b ，查表得：1017.0=α， m kN a M c i ?=???==-698.01021313.151017.05222ασ ②：7.0260 18322==a b ，查表得：087.0=α， m kN a M c i ?=???==-89.01026013.15087.05222ασ 4）四边支承板 1332 33233==a b ，查表得：048.0=β， m kN a M c i ?=???==-8.01033213.15048.05223βσ 柱脚底板厚度： mm f M t i pb 8.44265 1089.0665max =??=≥，取柱脚底板厚mm t pb 50= 4、计算埋入钢柱所需的圆柱头栓钉数目 选用φ19栓钉，一个圆柱头栓钉的受剪承载力设计值：kN N e v 52.90= 由于柱底弯矩M 作用，在埋入的钢柱单侧翼缘产生的轴压力：
膨胀螺栓抗拔力计算
膨胀螺栓如何计算 要对膨胀螺栓进行拉拔试验,可按下列公式验算: N拔=[(N/2+M/Z)/n]*B≤N拔试/1.5 式中:N拔--单个膨胀螺栓承载能力设计值 N--拉力 M--弯矩 Z--上下两排螺栓中距 n--每排螺栓个数 B--调整系数,每处4个取1.25、6个取1.30、 8个取1.32 N拔试--单个膨胀螺栓拉拔试验结果一、建筑 概况 建筑物总高度约为120米，总宽度为150米，共26层，按8度抗震设计，基本风压ｗ0=0.35KN/M2，每个200×300埋件用4个M12×110膨胀螺栓固定，膨胀螺栓基孔内加注环氧树脂。膨胀螺栓使用时应严 格遵守有关工艺要求。
二、荷载 ⑴作用在幕墙上的风荷载标准值按下式计算： ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗO 式中：ｗk－作用在幕墙上的风荷载标准值（KN ／M2）； βZ－考虑瞬时风压的阵风系数，取2.25； μS－风荷载体型系数，取1.5； μZ－风压高度变化系数； ｗO－基本风压，取0.35KN／M2。 故ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗO ⑵地震作用按下式计算 QE＝βE?αmax?G 式中：QE??作用于幕墙平面外水平地震作用 （KN）； G ??幕墙构件的重量（KN）；
αmax??水平地震影响系数最大值，8度抗震设 计取0.16； βE??动力放大系数，取3.0。 ⑶荷载分项系数和组合系数的确定 根据《建筑结构荷载规范》（ＧＢＪ９－８７）及《玻璃幕墙工程技术规范》之精神，结合本工程的地区地理环境，建筑特点以及幕墙的受力情况，各分项系数和组合系数选择如下： 分项系数组合系数 重力荷载，γg取1.2 风荷载，γw取1.4 风荷载，ψw 取1.0 地震作用，γE取1.3 地震作用，ψE 取0.6 温度作用，γT取1.2 温度作用，ψT 取0.2 荷载和作用效应按下式进行组合：
对拉螺栓力学性能表 强度计算公式.
对拉螺栓力学性能表强度计算公式（穿墙螺丝） 作者：建材租赁来源：穿墙螺丝日期：2011-5-14 14:10:04 人气：1693 导读：对拉螺栓（穿墙螺丝）力学性能表，强度计算公式，力学性能验算。 1.对拉螺栓（穿墙螺丝）力学性能表 螺栓直径(mm螺纹内径(mm净面积(mm2重量(kg/m容许拉力(N M12 M14 M16 9.85 11.55 13.55 76 105 144 0.89 1.21 1.58 12900 17800 24500 M18 M20 M22 14.93 16.93 18.93 174 225 282 2.00 2.46 2.98 29600 38200 47900 2．强度验算 已知2[100×50×3.0 冷弯槽钢 强度满足要求。
(二挠度验算 验算挠度时，所采用的荷载，查表得知仅采用新浇混凝土侧压力的标准荷载(F。 所以： 已知 钢楞容许挠度按表。 挠度满足要求。 二、主钢楞验算 (一强度验算 1．计算简图 2．荷载计算 P为次钢楞支座最大反力(当次钢楞为连续梁端已含反力为、中跨反力为0.5ql，所以，0.6+0.5。 3．强度验算 强度不够，为此应采取下列措施之一： (1 加大钢楞断面，再进行验算； (2 增加穿墙螺栓，在每个主次钢楞交点处均设穿墙螺栓，则主钢楞可不必再验算。 例3：已知混凝土对模板的侧压力为F=30kN/m2，对拉螺栓间距，纵向、横向均为0.9m，选用M16穿墙螺栓，试验算穿墙螺栓强度是否满足要求。
[解] 满足要求。 对拉螺栓（穿墙螺丝）力学性能表 螺栓直径(mm螺纹内径(mm净面积(mm2重量(kg/m容许拉力(N M12 M14 M16 9.85 11.55 13.55 76 105 144 0.89 1.21 1.58 12900 17800 24500 M18 M20 M2214.93 16.93 18.93 174 225 282 2.00 2.46 2.98 29600 38200 47900
柱脚节点计算
M N ???--2 233102.20361027.1416
mm f M t 7.15205 8495 66=?=≥ 满足要求 取,30mm t ∴ ③区段内底板下平均反力 2min max /45.12 85 .004.22 mm N =+= += σσσ ③区按三边支承板：mm a 178 2= mm b 2002= 124.1178 200 22==a b 查表得118 .0=β N a M 1260717846.3115.022 22=??==σβ mm y 6903 480 100950=- -= 锚拴受力为 KN y Na M Nt 25.680690 31592.36100.4813=?-?=-= 采用4个M45的锚拴，Nt=182.8*4=731.2KN 满足要求 2、Z2柱脚
0.1=c kN 82.954 cc c f βcc c f β= 查表得060.0=β N a M 2368026562.5060.022 22=??==σβ mm f M t 9.21295 23680 66=?=≥ 满足要求 取,30mm t ∴ ③区按三边支承板：mm a 178 2= mm b 2002= 124.1178 200 22==a b 查表得118.0=β N a M 2047717862.5115.022 22=??==σβ mm f M t 4.20295 20477 66=?=≥ 满足要求 取,30mm t ∴
mm y 7493 100950=- -= 锚拴受力为 KN N 14422.1/24.10482/36.1138=+= 223/6.9/77.4756 400101442mm N mm N bl N c <=??==σ ○ 1区段内底板下平均反力
给排水钢管道支架强度计算书
表1━各种型号规格管材支架安装选型及材料对照表
3－内筋嵌入式衬塑钢管支架的最大间距 附件：给排水钢管道支架强度计算书 一.每组支架承载说明： 按水管内盛满水，考虑水的重量，管道自重及保温重量，再按支架间距均分，得出附表之数据(为静载状态)。 二.膨胀螺栓在C13以上混凝土上允许的静荷载为: M10:拉力6860（N） M12:拉力10100（N） M16:拉力19020（N） M20:拉力28000（N） 三.丝杆允许静荷载: 1.普通螺纹牙外螺纹小径d1=d-1.08253P d:公称直径 p:螺距:M10为1.5mm;M12为1.75mm；M16为2mm;M20为2.5mm； 2.M10丝杆的小径为:d1=10-1.08253*1.5=8.00mm; M12丝杆的小径为:d1=12-1.08253*1.75=10.1mm
M14丝杆的小径为:d1=14-1.08253*2=11.8mm M16丝杆的小径为：d1=16-1.08253*2=13.8mm M20丝杆的小径为：d1=20-1.08253*2.5=17.3mm 3.取丝杆钢材的屈服极限为允许静载极限,其屈服极限为: бs=220至240Mpa 取бs=220Mpa=220N/mm2. 4.按丝杆最小截面积计算,丝杆允许拉力为：P=S×бs M10丝杆：P10=3.14×（8/2）2×220=11052N M12丝杆：P12=3.14×（10.1/2）2×220=17617N M14丝杆：P14=3.14×（11.8/2）2×220=24046N M16丝杆：P16=3.14×（13.8/2）2×220=32890N M20丝杆：P20=3.14×（17.3/2）2×220=51687N 10#槽钢：P#=1274×220=280280N 四.两管给排水钢管道支架受力分析: （一）DN80给排水钢管道支架强度校核: 1.按附表所示，每组支架承受静载为：99.35Kg＝974N 考虑管内水的波动性，粘滞阻力，压力传递不均匀性对支架的综合影响，取综合系数K1＝1.2; 考虑现场环境之震动及风动的影响，支架本身的不均匀性，取综合系数：K2＝1.2 2.受力分析： 按附图支架详图，及图1～3中的受力分析： p=K1*K2*W/2=1.2*1.2*974/2=702N Fay=Fby=p=702N 3.膨胀螺栓，丝杆强度校核: a.M10膨胀螺栓所受的拉力为:702N，小于M10:6860N,为允许荷载的10% 故：强度满足要求.。 b. M10丝杆所受的拉力为702N,小于P10:11052N 为允许荷载的7% 故：强度满足要求. 4.L40角钢横担强度校核: 从图3中可以看出，最大弯距 Mmax= pa=702*0.15=105.3N·M 等截面的L40角钢最大正应力发生在Mmax截面的上下边缘处 最大正应力为:бmax=Mmax*Ymax /Iz
膨胀螺栓抗拔力计算
膨胀螺栓如何计算 工程 2008-07-24 21:25:08 阅读1185 评论1 字 号：大中小订阅 要对膨胀螺栓进行拉拔试验,可按下列公式 验算: N拔=[(N/2+M/Z)/n]*B≤N拔试/1.5 式中:N拔--单个膨胀螺栓承载能力设计值 N--拉力 M--弯矩 Z--上下两排螺栓中距 n--每排螺栓个数 B--调整系数,每处4个取1.25、6 个取1.30、8个取1.32 N拔试--单个膨胀螺栓拉拔试验结 果一、建筑概况
建筑物总高度约为120米，总宽度为150米，共26层，按8度抗震设计，基本风压ｗ0=0.35KN/M2，每个200×300埋件用4个M12×110膨胀螺栓固定，膨胀螺栓基孔内加注环氧树脂。膨胀螺栓使用时应严 格遵守有关工艺要求。 二、荷载 ⑴作用在幕墙上的风荷载标准值按下式 计算： ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗO 式中：ｗk－作用在幕墙上的风荷载标 准值（KN／M2）； βZ－考虑瞬时风压的阵 风系数，取2.25； μS－风荷载体型系数， 取1.5； μZ－风压高度变化系 数；
ｗO－基本风压，取 0.35KN／M2。 故ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗ O ⑵地震作用按下式计算 QE＝βE?αmax?G 式中：QE??作用于幕墙平面外水平地 震作用（KN）； G ??幕墙构件的重量 （KN）； αmax??水平地震影响系数最大值，8 度抗震设计取0.16； βE??动力放大系数，取 3.0。 ⑶荷载分项系数和组合系数的确定 根据《建筑结构荷载规范》（ＧＢＪ９－８７）及《玻璃幕墙工程技术规范》之精神，结合
本工程的地区地理环境，建筑特点以及幕墙的受力情况，各分项系数和组合系数选择如下： 分项系 数组 合系数 重力荷载，γg取 1.2 风荷载，γw取 1.4 风荷载，ψw取1.0 地震作用，γE取 1.3 地震作用，ψE取0.6 温度作用，γT取 1.2 温度作用，ψT取0.2 荷载和作用效应按下式进行组 合： S＝γgSg＋ψwγwSw＋ψEγESE ＋ψTγTST
钢结构连接计算书(螺栓)
钢结构连接计算书 一、连接件类别： 普通螺栓。 二、普通螺栓连接计算： 1、普通螺栓受剪连接时，每个普通螺栓的承载力设计值，应取抗剪和承压承载力设计值中的较小者。 受剪承载力设计值应按下式计算： 式中 d──螺栓杆直径,取 d = 22.000 mm； n v──受剪面数目，取 n v = 2.000； f v b──螺栓的抗剪强度设计值，取 f v b=125.000 N/mm2； 计算得：N v b = 2.000×3.1415×22.0002×125.000/4=95033.178 N； 承压承载力设计值应按下式计算： 式中 d──螺栓杆直径,取 d = 22.000 mm； ∑t──在同一受力方向的承压构件的较小总厚度，取∑t=12.000 mm； f c b──普通螺栓的抗压强度设计值，取 f c b=250.000 N/mm2； 计算得：N c b = 22.000×12.000×250.000=66000.000 N； 故: 普通螺栓的承载力设计值取 66000.000 N； 2、普通螺栓杆轴方向受拉连接时，每个普通螺栓的承载力设计值应按下式计算：
式中普通螺栓或锚栓在螺纹处的有效直径，取 de= 21.000 mm； f t b──普通螺栓的抗拉强度设计值，取 f t b=215.000 N/mm2； 计算得：N t b = 3.1415×21.0002×215.000 / 4 = 74467.527 N； 3、普通螺栓同时受剪和受拉连接时，每个普通螺栓同时承受剪力和杆轴方向拉力应符合下式要求： 式中 N v──普通螺栓所承受的剪力，取 N v= 23.000 kN =23.000×103 N； N t──普通螺栓所承受的拉力，取 N t= 35.000 kN =35.000×103 N； [(N v/N v b)2+(Nt/Nt b)2]1/2=[(23.000×103/95033.178)2+(35.000×103/74467.527)2]1/2= 0.529 ≤ 1； N v = 23000.000 N ≤ N c b = 66000.000 N； 所以，普通螺栓承载力验算满足要求！
刚接柱脚计算书
端部设计类型: 箱形柱刚接柱脚(1); 此类端部个数:4 节点抗震设计抗震调整系数按<建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)>取值 端部所在节点号: 113; 111; 524; 526; 端部所在单元号: 56; 55; 886; 887; 截面名称：焊接矩形截面□500×400×16×16; 相关杆件单元： 截面名称：; 下面的计算结果由这4个端部在计算模型中所有荷载组合中轴力，剪力，弯矩的最大，最小值经计算得到 构件抗拉强度(N/mm2):310.00 构件抗剪强度(N/mm2):180.00 焊缝抗剪强度(N/mm2):200.00 钢材牌号: Q345 接触面处理方法: 喷砂 高强螺栓类型: 摩擦型 螺栓等级: 10.9级 锚栓信息: 直径d0(mm): 30 锚栓排列: 3 行 3 列 行间距: 775.00 列间距: 500.00 底板抗拉强度设计值(N/mm2):265.00 锚栓抗拉强度设计值(N/mm2):180.00 砼轴心抗压强度设计值(N/mm2):11.90 锚栓最大拉应力(N/mm2):8.96 砼最大压应力(N/mm2): 3.86 砼轴心抗压强度设计值提高系数:1.22 最大水平剪力(N):128925.03 抗剪承载力(N):452293.82 底板区格最大弯矩(N.mm): 93563.31 连接板信息: 板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm)
1 1670 1120 46 板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm) 2 430 360 36 板焊缝高度(mm): 14 板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm) 3 430 360 36 板焊缝高度(mm): 14 端部设计类型: 箱形柱刚接柱脚(1); 此类端部个数:21 节点抗震设计抗震调整系数按<建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)>取值 端部所在节点号: 115; 121; 123; 135; 143; 147; 151; 155; 161; 131; 145; 149; 153; 157; 159; 163; 179; 181; 183; 165; 185; 端部所在单元号: 57; 60; 61; 66; 70; 72; 74; 76; 79; 895; 71; 73; 75; 77; 78; 80; 88; 89; 90; 81; 91; 截面名称：焊接矩形截面□350×350×10×10; 相关杆件单元： 截面名称：; 下面的计算结果由这21个端部在计算模型中所有荷载组合中轴力，剪力，弯矩的最大，最小值经计算得到 构件抗拉强度(N/mm2):310.00 构件抗剪强度(N/mm2):180.00 焊缝抗剪强度(N/mm2):200.00 钢材牌号: Q345 接触面处理方法: 喷砂 高强螺栓类型: 摩擦型 螺栓等级: 10.9级
膨胀螺栓拉拔力计算
膨胀螺栓拉拔力计算 1.1 干挂石材支座反力计算 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。 单个支座的受荷面积为1500mm×1000mm，干挂石材自重取0.5 kN/m2，室内风荷载为0.5 kN/m2 支座反力为： 风荷载产生的拉力： N =0.5×1.5×1.0=0.75 kN 自重产生的剪力： V=0.5×1.5×1.0=0.75 KN 弯距：M=Ve=0.75*0.12=0.09k N﹒m 1.2. 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； 上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； N拔=2β?[N/8+(M/Z)/n] =2×1.25×[(0.75×103/2+(0.090×106/100)/2] =1.594 kN 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为1.594kN. 2.1 室内吊顶支座反力计算 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求：
计算简图 (圆表示支座，数字为节点号) 根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为： 自重产生的拉力： N =1.163 kN 1.2. M8膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； N拔=2β?(M/Z)/n =2×1.25×(1.163×103/2)/2 =0.727 kN 即单个M8膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为0.727kN.
柱脚计算书
设计结果文件：StsLink.out 日期：2015/05/27 时间：17:37:44 ------------------------------------------------------------------------------------ 圆管固接柱脚连接类型: 外露式柱脚无锚栓支承托座 柱编号= 1 采用钢截面: 圆管377X12 柱脚混凝土标号: C30 柱脚底板钢号: Q235 柱脚底板尺寸B x H x T = 650 x 650 x 20 锚栓钢号: Q235 锚栓直径D = 27 锚栓垫板尺寸B x T = 70 x 14 环向锚栓数量= 8 柱底混凝土承压计算： 控制内力: N=50.00 kN，Mx=30.00 kN*m，My=50.00 kN*m 柱脚混凝土最大压应力σc：2.31 N/mm2 柱脚混凝土轴心抗压强度设计值fc：14.30 N/mm2 σc=2.31 <= fc=14.30，柱底混凝土承压验算满足。 锚栓抗拉承载力校核： 控制内力: N=50.00 kN，Mx=30.00 kN*m，My=50.00 kN*m 单个锚栓所受最大拉力Nt：46.00 kN 单个锚栓抗拉承载力设计值Ntb：64.32 kN Nt=46.00 <= Ntb=64.32，锚栓抗拉承载力验算满足。 柱底板厚度校核(按混凝土承压最大压应力计算)： 区格1，圆管内侧圆形板，计算底板弯矩：6240.59 N*mm 区格2，底板内圈三边支撑板，计算底板弯矩：3534.45 N*mm 区格3，底板外侧悬挑板，计算底板弯矩：486.10 N*mm 底板厚度计算控制区格：区格1 底板反力计算最小底板厚度: Tmin1 = 14 mm 锚栓拉力(悬臂)计算最小底板厚度: Tmin2 = 16 mm 柱底板构造最小厚度Tmin = 20 mm (最后控制厚度应取以上几者的较大值并规格化后的厚度!) 柱脚底板厚度T = 20 mm 底板厚度满足要求。
M10螺栓计算书
M10外六角螺栓计算书项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、构件编号: LB-1 二、示意图 连接类型：普通螺栓计算形式：验算 三、依据规范 《钢结构设计规范》（GB 50017－2003） 《钢结构设计手册》（上册第二版） 《钢结构设计与计算》（包头钢铁设计研究院） 四、计算信息 1. 荷载信息剪力：V y = 1 2.00 kN; 2. 计算参数排列方式：均匀并列 螺栓列数：n c = 1; 螺栓行数：n r = 2; 螺栓行距：e r = 360mm; 螺栓列边距：e1 = 30mm; 螺栓行边距：e2 = 30mm; 螺栓数：n=2; 螺栓直径：d = 10mm; 螺栓孔径：d0 = 11.00mm; 有效直径：d e = 8.59mm; 板厚：t = 4mm; 受剪面数：n v = 1; 承压厚度：∑t = 4mm; 3. 材料信息钢材等级：Q235; 钢材强度：f = 215N/mm2; 螺栓等级：4.6级; C级; 抗拉强度：f t b = 170 N/mm2; 抗剪强度：f v b = 140N/mm2; 抗压强度：f c b = 305 N/mm2; 四、应力计算 根据《钢结构设计规范》（GB 50017－2003） ((N v/N v b)2＋(N t/N t b)2)1/2≤ 1 （7.2.1－8） N v≤ N c b（7.2.1－9） 1. 单个螺栓受剪承载力设计N v b = n vπd2f v b/4 （7. 2.1－1） N c b= d∑tf c b（7.2.1－3） N v b = n vπd2f v b/4 =1×π×102×140×10-3/4= 11.00kN N c b= d∑tf c b= 10×4×305×10-3= 12.20kN 2. 单个螺栓受拉承载力设计N t b = πd e2f t b/4 （7.2.1－5） N t b = πd e2f t b/4 = π×8.592×170×10-3/4 = 9.85kN 3. 计算螺栓单个受力1）以螺栓群左下角点为原点的螺栓点位置坐标
钢管柱脚计算手册DOC
圆形底板刚接柱脚压弯节点技术手册 根据对柱脚的受力分析，铰接柱脚仅传递垂直力和水平力；刚接柱脚包含外露式柱脚、埋入式柱脚和外包式柱脚，除了传递垂直力和水平力外，还要传递弯矩。 软件主要针对圆形底板刚接柱脚压弯节点，计算主要遵循《钢结构连接节点设计手册》（第二版）中的相关条文及规定，并对相关计算过程自行推导。 设计注意事项 刚性固定外露式柱脚主要由底板、加劲肋（加劲板）、锚栓及锚栓支承托座等组成，各部分的板件都应具有足够的强度和刚度，而且相互间应有可靠的连接。 为满足柱脚的嵌固，提高其承载力和变形能力，柱脚底部（柱脚处）在形成塑性铰之前，不容许锚栓和底板发生屈曲，也不容许基础混凝土被压坏。因此设计外露式柱脚时，应注意：（1）为提高柱脚底板的刚度和减小底板的厚度，应采用增设加劲肋和锚栓支承托座等补强措施； （2）设计锚栓时，应使锚栓在底板和柱构件的屈服之后。因此，要求设计上对锚栓应留有15%~20%的富裕量，软件一般按20%考虑。 （3）为提高柱脚的初期回转刚度和抗滑移刚度，对锚栓应施加预拉力，预加拉力的大小宜控制在5~8kN/cm2的范围，作为预加拉力的施工方法，宜采用扭角法。 （4）柱脚底板下部二次浇灌的细石混凝土或水泥砂浆，将给予柱脚初期刚度很大的影响，因此应灌以高强度微膨胀细石混凝土或高强度膨胀水泥砂浆。通常是采用强度等级为C40的细石混凝土或强度等级为M50的膨胀水泥砂浆。 一般构造要求 刚性固定露出式柱脚，一般均应设置加劲肋（加劲板），以加强柱脚的刚度；当荷载大、嵌固要求高时，尚须增设锚栓支承托座等补强措施。 圆形柱脚底板的直径和厚度应按下文要求确定；同时尚应满足构造上的要求。一般底板的厚度不应小于柱子较厚板件的厚度，且不宜小于30mm。 通常情况下，圆形底板的长度和宽度先根据柱子的截面尺寸和锚栓设置的构造要求确定；当荷载大，为减小底板下基础的分布反力和底板的厚度，多采用补强做法，如增设加劲肋（加劲板）和锚栓支承托座等补强措施，以扩展底板的直径。此时底板的尺寸扩展的外伸尺寸（相 对于柱子截面的边端距离），每侧不宜超过底板厚度的倍。
膨胀螺栓抗拔力计算
创作编号：BG7531400019813488897SX 创作者：别如克* 膨胀螺栓如何计算 工程2008-07-24 21:25:08 阅读1185 评论 1 字号：大中小订阅 要对膨胀螺栓进行拉拔试验,可按下列公式 验算: N拔=[(N/2+M/Z)/n]*B≤N拔试/1.5 式中:N拔--单个膨胀螺栓承载能力设计值 N--拉力 M--弯矩 Z--上下两排螺栓中距 n--每排螺栓个数 B--调整系数,每处4个取1.25、6个取 1.30、8个取1.32
N拔试--单个膨胀螺栓拉拔试验结果一、建 筑概况 建筑物总高度约为120米，总宽度为150米，共26层，按8度抗震设计，基本风压ｗ 0=0.35KN/M2，每个200×300埋件用4个 M12×110膨胀螺栓固定，膨胀螺栓基孔内加注环氧树脂。膨胀螺栓使用时应严格遵守有关工艺要 求。 二、荷载 ⑴作用在幕墙上的风荷载标准值按下式计 算： ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗO 式中：ｗk－作用在幕墙上的风荷载标准值 （KN／M2）； βZ－考虑瞬时风压的阵风系数，取 2.25； μS－风荷载体型系数，取1.5； μZ－风压高度变化系数；
ｗO－基本风压，取0.35KN／M2。 故ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗO ⑵地震作用按下式计算 QE＝βE?αmax?G 式中：QE??作用于幕墙平面外水平地震作 用（KN）； G ??幕墙构件的重量（KN）； αmax??水平地震影响系数最大值，8度抗 震设计取0.16； βE??动力放大系数，取3.0。 ⑶荷载分项系数和组合系数的确定 根据《建筑结构荷载规范》（ＧＢＪ９－８７）及《玻璃幕墙工程技术规范》之精神，结合本工程的地区地理环境，建筑特点以及幕墙的受力情况，各分项系数和组合系数选择如下： 分项系数组合系数 重力荷载，γg取1.2
柱脚锚栓设计计算书
柱脚锚栓设计计算书 计算依据： 1、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数 锚栓号M1 弯矩M(kN·m) 50 轴力N(kN) 100 底板长L(mm) 700 底板宽B(mm) 300 锚栓至底板边缘距离d(mm) 650 11.9 混凝土强度等级C25 混凝土轴心抗压强度设计值fc (N/mm2) 单侧锚栓个数n 4 锚栓直径de(mm) 21 锚栓材质Q235 锚栓抗拉强度设计值fta (N/mm2) 140 计算简图： σm ax=N/(B*L)+M/(B*L2/6)=100×103/(300×700)+50×106/(300×7002/6)=2.517N/mm2≤fcc=0
.95*fc=0.95×11.9=11.305N/mm2 满足要求！ σmin=N/(B*L)-M/(B*L2/6)=100×103/(300×700)-50×106/(300×7002/6)=-1.565N/mm2 压应力分布长度：e=σmax/(σmax+|σmin|)*L=2.517/(2.517+|-1.565|)×700=431.627mm 压应力合力至锚栓距离：x=d-e/3=650-431.627/3=506.124mm 压应力合力至轴心压力距离：a=L/2-e/3=700/2-431.627/3=206.124mm 锚栓所受最大拉力： Nt=(M-N×a)/x=(50-100×206.124/1000)/(506.124/1000)=58.064KN≤n×π×de2/4×fta=4×3.142×212/4×140=193.962KN 满足要求！
膨胀螺栓规格及性能
膨胀螺栓（胀锚螺栓） 1.普通膨胀螺栓 (1)性能、用途：膨胀螺栓由膨胀螺栓套管及螺栓两件组成,适用于在混凝土及砖砌体墙、地基上作锚固体。其受力性能见表48～49。 膨胀螺栓受力性能（一）表48 螺栓规格（毫米） 钻孔尺寸（毫米）受力性能（公斤） 直径深度允许拉力允许剪力 M6 M8 M10 M12 M1610.5 12.5 14.5 19 23 40 50 60 75 100 240 440 700 1030 1940 180 330 520 740 1440 注:表列数据系按铺固基体为标号大于150号混凝土。膨胀螺栓受力性能（二）表49 螺栓规格（毫米） 埋深 （毫米） 不同基（砌）体时的受力性能（公斤） 锚固在75#砖砌体上锚固在150#混凝土上 拉力剪力拉力剪力允许 值 极限 值 允许 值 极限 值 允许 值 极限 值 允许 值 极限 值 M6×55 M8×70 M10×85 M12×105 M16×14035 45 55 65 90 100 225 390 440 500 305 675 1175 1325 1500 70 105 165 245 460 200 319 500 734 1380 245 540 940 1060 1250 610 1350 2350 2650 3100 80 150 235 345 650 200 375 588 863 1625 （2）规格见图26、表50～51。 膨胀螺栓规格（一）表50 型号 规格 （毫米） 各部尺寸尺寸（毫米） 安装后尺寸 （毫米） L L1φH a b 重量 （公斤/100件） Ⅰ型M6×65 M6×75 M6×85 M8×80 65 75 85 80 35 35 35 45 10 10 10 12 3 3 3 3 8 8 8 9 2.77 2.93 3.15 6.14
铰接柱脚计算(5.5.2011)
铰接柱脚设计：（考虑电葫芦集中荷载） 锚栓采用Q345钢（抗弯，抗拉设计值f=295N/mm 2;抗剪设计值f v =295N/mm 2;） 假定砼基础为C20，f c =10N/mm 2. 由钢架梁计算知：柱底轴力N=214.75KN,最大剪力V max =582.99 KN 1,柱脚有效A=540mmX350mm=189000 mm 2; 柱脚底板应力验算： 22/10/1159.14323241890001000 75.214mm N mm N X X X X a A N <=-=-=π σ 2，按一边支承板（悬臂板）计算弯矩 mm N X X ?=??? ? ?-=M 161182161751559.12121 脚板厚度mm mm X f M MAX 2011.1832829516118 66<====δ 3，取t=20mm 进行抗剪验算 A:轴力磨擦抗剪MAX fb V X N V <===9.8575.2144.04.0；故需要设计抗剪键 B:抗剪键设计： 施工图总剖面数: 5 当前剖面归并号: 4 柱号: 1 柱脚形式: 2 ( 铰接) 计算柱脚底板的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 214.308 kN 基础混凝土等级: 20 基础混凝土强度: 9.600 基础混凝土最大压应力: 1.529 满足: 柱脚混凝土抗压满足! 计算柱脚锚栓的设计内力: M=0.000 kN.m, N=0.000 kN 锚栓抗拉强度: 直径=M24, Ftb= 180.000 N/mm , Ntb= 63.450 kN 锚栓拉应力 : Max Ft=0.000 N/mm ; 锚栓拉力: Max Nt= 0.000 kN 满足: 柱脚锚栓抗拉满足! 柱脚需要设计抗剪键: 抗剪键设计剪力: V =493.815 kN (组合号= 11 ) 抗剪键截面: [32c 抗剪键长度: 300.0 mm 侧面混凝土压应力: 9.6 抗剪键根部设计弯矩: M =74.072 kN.m 抗剪键强度设计值: f =310.000 N/mm , fv=180.000 N/mm 抗剪键根部应力: sgm = 137.762 N/mm ,tao= 156.944 N/mm 与底板连接角焊缝尺寸: 8 mm
膨胀螺栓拉拔力计算
膨胀螺栓拉拔力计算 ?干挂石材支座反力计算? 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： ? 根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。? 单个支座的受荷面积为1500mm×1000mm，干挂石材自重取?kN/m2，室内风荷载 为?kN/m2? 支座反力为：? 风荷载产生的拉力：?N?=××=?kN?? 自重产生的剪力：???V=××=?KN? 弯距：M=Ve=*=﹒m? .?镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算：? N拔=2β?(N/2+M/Z)/n?? 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值；???? N:?拉力设计值（N）；?????? ?M:?弯距设计值（）； 上下两排螺栓中距(mm)；? ??n:?每排螺栓个数；? β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取；? ?N拔=2β?[N/8+(M/Z)/n]???????? =2××[×103/2+×106/100)/2]?? =?kN? 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为. ?室内吊顶支座反力计算? 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求：
计算简图??(圆表示支座，数字为节点号) 根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为：? 自重产生的拉力：?N?=?kN?? .?M8膨胀螺栓拉拔力计算：? N拔=2β?(N/2+M/Z)/n?? 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值；???? N:?拉力设计值（N）；??????? M:?弯距设计值（）；??????? Z:上下两排螺栓中距(mm)；? n:?每排螺栓个数；? β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取；?? N拔=2β?(M/Z)/n???????? =2×××103/2)/2?? =?kN? 即单个M8膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为.