湿法冶金-溶解物种的活度

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湿法冶金-第9章 微生物湿法冶金

湿法冶金-第9章 微生物湿法冶金

模型4(图7-6):生成铁矾固体产物层, Fe3+扩散通 过此层到达未反应矿物界面
图7-6 模型4示意图
模型5:原电池反应
对不同矿物,或浸出的不同时期,各种机 理的作用不一。黄铁矿、黄铜矿以细菌直接 氧化作用为主,ZnS、NiS、CuS等以细菌间接 氧化为主。
三、生物浸矿热力学 在生物浸矿过程中,无论是细菌的直接作用或间
氧化铁硫杆菌氧化Fe2+为Fe3+的过程如下: Fe2+经过细胞壁膜进入外周胞质,在那里把电子给予含铜 蛋白质R(rusticyanin),含铜蛋白质在pH为2.0的条件下稳定, 与Fe2+作用是电子的第一个受体,继而电子沿呼吸链传给细胞 质中的氧,氧的还原发生在细胞质膜的里侧
O2+4H++4e→2H2O 电子转移后所生成的Fe3+借助于与它形成螯合物的有机化合物 如蛋白质等渗出细胞壁。两个电子传给膜时产生120mV的电位, 而传输两个质子产生210mV, 合计产生330mV电位,确保ADP和 Pi合成一个腺苷三磷酸分子,以取得能量。
(5)在细菌存在时,各种硫化物氧化时,硫的最终产物 为SO42-,HSO4-
(6)硫化物和Fe2+氧化时均释放能量,释放的能量为:
ΔG=-nFΔφ=-23×4.184Δφ(kJ/mol)
释放的能量用于细菌合成ATP。合成1mol ATP需提供 33.472kJ的能量。
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四、生物浸矿过程的动力学
生物浸矿过程非常复杂,涉及微生物生长、物质输 送、生化反应、化学反应、电化学反应等过程. (1)气体溶解与传输
可见随B增大而增大,足够大时可接近1,吸附一般不 会成为整个过程的速率控制步骤,但当B很低时还有可能.

湿法冶金的应用领域

湿法冶金的应用领域

湿法冶金在航天领域的应用
航天材料制备
01
湿法冶金技术可用于制备高纯度、高性能的金属材料,如钛合
金、镍基高温合金等,用于制造飞机和火箭部件。
航天器表面处理
02
通过湿法冶金技术对航天器表面进行涂层处理,以提高其耐腐
蚀、抗氧化和热防护性能。
推进剂制备
03
某些湿法冶金过程可副产气体,如氢气,可用于航天器的推进
尾矿回收
湿法冶金也可用于尾矿的回收和再利用,通过酸溶或碱溶的方法从尾矿中提取出有价值的金属元素或非金属元 素,再经过加工得到有价值的资源。
03
化工与材料领域
化工与材料领域
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湿法冶金技术在核能领域的应用主要体现在 核燃料制备和核废料处理方面,如铀、钚的 提取和回收。
可再生能源
湿法冶金技术也可应用于可再生能源领域, 如太阳能电池的制造需要用到硅、银等金属 材料,而这些材料的制备过程涉及到湿法冶 金技术。
湿法冶金在环境领域的应用
废水处理
湿法冶金技术可用于处理工业废 水,通过沉淀、吸附等手段去除 水中的重金属离子和有害物质。
剂。
湿法冶金在其他交叉领域的应用

湿法冶金原理

湿法冶金原理

湿法冶金原理湿法冶金是一种利用溶剂来提取金属的方法,它通常适用于低品位矿石的提取。

在湿法冶金中,溶剂扮演着至关重要的角色,它可以与矿石中的金属发生化学反应,从而将金属提取出来。

湿法冶金的原理可以简单概括为“矿石溶解、溶液分离、金属沉淀”,下面我们将详细介绍湿法冶金的原理及其相关知识。

首先,湿法冶金的原理基于金属在溶液中的溶解性。

在湿法冶金过程中,矿石首先需要与适当的溶剂接触,使得金属能够以离子的形式溶解在溶液中。

这一步骤是湿法冶金过程中最关键的一步,因为只有金属能够溶解在溶液中,才能够进行后续的分离和提取工作。

其次,溶解后的金属离子需要通过溶液分离的步骤。

通常情况下,我们会利用化学方法或物理方法来将金属离子与其他杂质分离开来。

这一步骤的目的是将金属离子从溶液中纯化出来,为后续的提取工作做好准备。

最后,经过溶解和分离的金属离子会被还原成金属沉淀。

这一步骤通常需要利用化学反应来实现,通过加入适当的还原剂,将金属离子还原成固体金属沉淀。

这样一来,我们就能够从溶液中得到纯净的金属产物。

在湿法冶金过程中,选择合适的溶剂、控制适当的反应条件以及有效地分离和提取金属,都是至关重要的。

此外,湿法冶金还需要考虑到环境保护和资源利用的问题,因此在实际应用中需要综合考虑经济性、环保性等多方面因素。

总的来说,湿法冶金作为一种重要的金属提取方法,其原理简单清晰,但在实际应用中需要综合考虑多种因素。

通过对湿法冶金原理的深入了解,我们可以更好地掌握这一技术,为金属提取工作提供更有效的技术支持。

希望本文能够帮助读者对湿法冶金有更深入的了解,同时也能够为相关领域的研究和应用提供一定的参考价值。

湿法冶金浸出技术

湿法冶金浸出技术

湿法冶金浸出技术湿法冶金浸出技术是指利用液体介质将金、银、铜、铝等金属元素从矿石或其他固态材料中溶解出来的技术。

这种技术被广泛应用于非铁金属冶炼、稀有金属冶炼、废弃物处理等领域。

湿法冶金浸出技术的基本原理是,在液体介质中,矿石或其他固态材料中的金属元素被化学反应或化学吸附溶解出来。

溶解后的金属离子可通过电解、沉淀、络合、溶解度等方式进一步得到纯金属。

在湿法冶金浸出技术中,液体介质是非常重要的。

常见的液体介质有稀酸、酸、碱等。

这些液体介质中的化学成分与矿物中的金属元素发生反应,从而使金属元素溶解在介质中。

金矿石的化学成分主要是金和硫化铁。

在使用氰化物溶解金矿石时,氰化物在水中形成离子,和金化学反应,生成氰化金离子,溶解在水中。

硫化铁和氰化物反应,生成一氰化化铁离子,通过氧化、水解等方式进行还原。

湿法冶金浸出技术在工业生产中有广泛应用。

在铜冶炼中,氧化和硫化铜矿是主要的原料,其使用浸出法进行处理。

在硫酸亚铁盐中浸出铜矿,则使用的是酸性液体介质。

在稀有金属冶炼中,常使用浸出法处理稀土矿。

湿法冶金浸出技术也被广泛应用于废弃物处理领域。

在锌处理厂,通过浸出法处理废旧电池中的锌,将锌溶解出来。

在废弃电子产品中,含有如金、银、铜等贵金属,通过浸出法可将其溶解并回收。

湿法冶金浸出技术在不同领域具有不同的应用特点和优势。

在非铁金属冶炼领域,该技术可以处理各种类型的非铁矿,如铝土矿、磷灰石、锰矿和钾矿等。

通过浸出法处理非铁矿可以提高矿石回收率,降低运输成本,并减少对自然资源的消耗。

湿法冶金浸出技术的化学反应速度较快,操作过程相对简单,而且可以通过控制液体介质的化学成分,实现精准的物质分离。

在稀有金属冶炼领域,湿法冶金浸出技术已被广泛应用于稀土元素的分离和提纯。

稀土元素由于矿石中的含量极低,因此其提取成本较高。

但通过采用湿法浸出技术,将矿石浸出后,可以将稀土元素与其他金属分离开来,提高浸出效率和提纯效率,从而降低稀土元素的生产成本。

湿法冶金第五章

湿法冶金第五章

五、主要溶剂萃取体系及萃取机理 萃取体系至少包括三个组分,即水、有机溶剂和一种
溶质,关于萃取体系的分类很不统一,根剧萃取剂的特 性和萃取机理,可把萃取体系分成:中性络合萃取体系; 酸性络合萃取体系;碱性萃取剂的萃取体系;协同萃取 体系。
1、中性络合萃取体系 特点:萃取剂是中性有机化合物(如:TBP、P350、
KD
Ci (or ) Ci ( aq )
KD-分配系数,Ci(or)是溶质i 在有机相中浓度;Ci(aq)是
溶质i在水相中浓度。KD >1,萃取能进行;KD <1萃
取不利于进行。
浓度较大时,分配系数应以溶质i在两相中的活度比Ka表示:
Ka
ai(or ) ai ( aq )
C i(or ) i(or ) KD
在萃取中,要求有机相具有最小的水溶性,工业萃取剂使 用的有机酸,含碳在C7-C16范围内。
四、萃取剂、稀释剂 1.萃取剂的选择 溶剂萃取中,萃取剂的选择十分重要。选择萃取剂
的要求主要有: ① 至少有一个萃取官能团,通过官能团可与金属离子 形成萃合物,常见的萃取官能团有含O、S、C、P的基 团,如:-OH、-SO3H、-SH、 、=NOH等; ② 油溶性大、水溶性小、须具备相当长的碳氢链或苯 环,但碳原子数过多或分子量大于500也不宜; ③ 具有较高的选择性,分离系数大;
(3)螯合萃取剂 有两种官能团,即酸性官能团和配位官能团。和金属离子形成
螯合物进入有机相,金属离子与酸性官能团作用,置换出 氢离子,形成一个离子键,配位官能团又与金属离子形成 一个配位键。常用的螯合萃取剂有:LiX63、LiX64、LiX64N ① 螯合剂必须含有二个或二个以上的官能团 ② 被萃金属置换-OH或-SH上的氢并与碱性官能团配位 而形成稳定的五原子环或六原子环状化合物。参加反应的 二个官能团之间要间隔2-3个碳原子,否则不能生成五环或 六环络合物。 ③ 入支链,使空间位阻增大,可以增加选择性,但引入支 链过多或位置不当也不行。 ④ -OH或-SH基的酸性越强,则形成螯合物的趋势越大, 即能在很低的PH下萃取。

金属冶炼的湿法冶金技术

金属冶炼的湿法冶金技术
湿法冶金技术还可以用于处理含放射性元素的矿石,提取其中的铀、钚等元素,为核能工业提供原料 。
废旧金属回收
• 湿法冶金技术在废旧金属回收领域中主要用于从废旧金属中提 取有价值的金属,如铜、镍、钴等。通过使用适当的化学试剂 ,可以将这些金属从废旧金属中溶解出来,再通过置换、吸附 或离子交换等方法,将金属从溶液中分离出来。这种方法能够 有效地回收利用废旧金属,减少资源浪费和环境污染。
盐法
利用盐类溶剂溶解矿石,再通 过分离和提纯得到金属的过程 。
氧化还原法
利用氧化剂或还原剂将矿石中 的金属元素进行氧化或还原, 再通过分离和提纯得到金属的
过程。
02
湿法冶金技术的原理
浸出过程
浸出过程是湿法冶金技术的核心环节,通过化学反应将矿石中的有价金属转化为可 溶性的化合物,使其从固体矿物中溶解出来进入溶液中。
稀有金属提取
• 湿法冶金技术在稀有金属提取领域中主要用于从复杂的矿物 原料或二次资源中提取稀有金属,如锆、铪、铌、钽等。这 些金属在高科技产业、航空航天等领域具有广泛的应用价值 。湿法冶金技术通过使用适当的化学试剂,将稀有金属从原 料中溶解出来,再通过分离和纯化,获得高纯度的稀有金属 产品。这种方法能够满足市场对稀有金属的需求,促进高科 技产业的发展。
01
利用微生物资源,实现金属的生物提取和分离,具有环保、低
能耗等优势。
电化学冶金技术
02
利用电化学原理,实现金属的高效提取和分离,具有工艺简单
、操作方便等优点。
溶剂萃取冶金技术
03
利用有机溶剂萃取金属离子,具有分离效果好、金属回收率高
、操作简便等优点。
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湿法冶金技术的历史与发展

火法及湿法冶金原理及应用

火法及湿法冶金原理
熔化、溶解
• 火法冶金把矿石和必要的添加物一起在炉中加热至高温,熔化为 液体,通过物理、化学反应,从中分离出粗金属,然后再将粗金 属精炼。(干燥、焙解、焙烧、熔炼,精炼)
• 湿法冶金是用酸、碱、盐类等的水溶液,以物理、化学方法从矿 石中提取所需金属组分,然后用水溶液电解等各种方法制取金属。 (浸出、净化、制备金属等过程)
• 火法:矿石-熔化-分离 • 湿法:矿石-溶解-分离
火法冶金原理
• 冶金熔体——(金属熔体,熔锍,熔渣,熔盐)(火法冶金中的 过程产物)
• 金属熔体,液态的金属或者合金,(高炉中的铁水,火法精炼得 到的粗铜液)
• 熔锍,多种金属硫化物的共熔体(Cu2S,FeS,CoS,PbS等)
• 熔渣,各种氧化物熔合成的熔体,(矿物原料中的主金属以金属 熔体或熔锍形态产出,其中的脉石成分及伴生的杂志金属则与熔 剂一起熔合成一种主要成分为氧化物的熔体,及熔渣。熔渣是一 种非常复杂的多组分体系,含有CaO,FeO,MnO,MgO,Al2O3, SiO2,Fe2O3等氧化物,少量氟化物,氯化物,硫化物)
• 熔盐,盐的熔融态液体。常见的熔盐体系由碱金属或碱土金属组 成的卤化物、碳酸盐、硝酸盐或者磷酸盐组成。熔盐不含水,具 有许多与水溶液不同的性质,如,热稳定性高,蒸气压低,黏度 低,导电性好,离子迁移和扩散速度较快,热容量高等
在冶金领域,以熔盐为介质的熔盐电解法广泛应用于铝、镁、钠、 锂等轻金属和稀土金属的电解提取或精炼。 这些金属由于都属于 负电性金属,不能从水溶液中电解沉积出来,熔盐电解成为唯一的 或占主导地位的方法。
pH373
6.79
6.78
5.58

3.16 4.35
◆ 当Me2+的活度为1时,要求pH<pH;

物理分选法_火法提纯_湿法冶金法(3篇)

第1篇一、引言冶金技术是国民经济和工业生产中不可或缺的一部分,它涉及到金属和非金属材料的提取、分离和提纯。

随着科学技术的不断发展,冶金技术也在不断进步。

物理分选法、火法提纯、湿法冶金法是现代冶金技术的三大支柱,它们在金属和非金属材料的提取、分离和提纯过程中发挥着重要作用。

本文将对这三种方法进行详细介绍。

二、物理分选法1. 概述物理分选法是利用物料粒度、密度、磁性、电性等物理性质差异进行分离的方法。

该方法具有操作简单、成本低、效率高、环境影响小等优点,广泛应用于矿石、煤炭、建材等行业的物料分选。

2. 常见物理分选方法(1)重力分选:根据物料密度差异进行分离,如跳汰分选、重介质分选等。

(2)磁性分选:根据物料磁性差异进行分离,如磁选、电磁选等。

(3)电性分选:根据物料电性差异进行分离,如电选、电浮选等。

(4)浮选:利用物料表面性质差异,通过调整液固界面性质进行分离,如浮选、反浮选等。

三、火法提纯1. 概述火法提纯是利用高温条件下的化学反应,将金属从矿石或合金中提取出来,并对金属进行提纯的方法。

该方法具有处理量大、提纯效果好、应用范围广等特点。

2. 常见火法提纯方法(1)熔炼:将矿石或合金加热至熔化状态,通过化学反应将金属提取出来。

如高炉炼铁、电炉炼钢等。

(2)火法还原:利用还原剂将金属氧化物还原为金属。

如铝土矿炼铝、氧化铜炼铜等。

(3)火法氧化:利用氧化剂将金属还原为金属氧化物。

如氧化铝炼铝、氧化铜炼铜等。

四、湿法冶金法1. 概述湿法冶金法是利用水溶液中的化学反应进行金属提取和提纯的方法。

该方法具有操作条件温和、处理量大、资源利用率高、环境影响小等优点。

2. 常见湿法冶金方法(1)浸出:将矿石或合金浸泡在含有提取剂的水溶液中,使金属离子溶解于溶液中。

如氰化浸出、硫酸浸出等。

(2)电解:利用电解质溶液中的离子在电极上发生氧化还原反应,将金属离子还原为金属。

如电解铜、电解铝等。

(3)化学沉淀:利用化学反应将金属离子转化为不溶性沉淀物。

湿法冶金简介


5、浸出效果的计算
有价金属的浸出率: 在给定的浸出条件下,脱离矿石物料的金属量与原料 中金属总量的比值。一般用百分数表示。即进入浸出液中 的金属量占原料总金属量的百分数。
浸出率的计算方法有两种:液计浸出率和渣计浸出率。 实际过程中液计浸出率的误差较大。
表3-1 常见金属矿物的名称及组成(续表)
二、矿物浸出特性和浸出剂的选择
1、矿物浸出特性 1)酸性浸出的矿物特性 ◆大部分金属的氧化物和含氧酸盐都能溶于酸中; ◆大部分金属硫化物都不易与酸作用,只有少数硫化物 (如FeS、NiS、CoS、MnS等),但是在有氧化剂存在
时,几乎所有硫化物在酸中都不稳定。
炼后的残渣、阳极泥、废合金等。
一、浸出物料
矿石和精矿通常都是由一系列的矿物组成,成分十分复杂,有价矿物常呈氧化物、硫化
物、碳酸盐、硫酸盐.砷化物、磷酸盐等化合物存在,也有以金属形态存在的金、银、天
然铜等。必须根据原料的特点选用适当的溶剂和浸出方法。表3-1是常见矿物的名称及其组
成。
表3-1 常见金属矿物的名称及组成
此法主要应用在低本位、难熔化或微粉状的矿石。
现在世界上有75%的锌和镉是采用焙烧-浸取-水溶液电解法制成的。这种方法已大部分代替了过去的火 法炼锌。其他难于分离的金属如镍-钴,锆-铪,钽-铌及稀土金属都采用湿法冶金的技术如溶剂萃取或离子
交换等新方法进行分离,取得显著的效果。湿法冶金在锌、铝、铜、铀等工业中占有重要地位,世界上全
化合物。
3) 所有金属单质最有效的浸出方法是络合浸出法。在浸出过程 中一般用空气作氧化剂。如氨水浸出铜、镍、钴,氰化物浸出金银 等。
2、浸出剂的选 分复杂,需同时使用多种浸出剂。
主要考虑以下因素:

湿法炼锌除钴锌渣硫酸浸出液中高锰酸钾氧化沉钴热力学分析

第26卷第2期2006年4月桂林工学院学报Journal of Guilin University of Technol ogyVol126No12Ap r12006文章编号:1006-544X(2006)02-0271-05湿法炼锌除钴锌渣硫酸浸出液中高锰酸钾氧化沉钴热力学分析欧 俊1a,1b,蓝德均2(11桂林工学院a1有色金属材料及其加工新技术省部共建教育部重点实验室,b1材料与化学工程系,广西桂林 541004;21四川大学材料科学与工程学院,成都 610064)摘 要:锌湿法冶金生产中除钴产出的锌渣尚含有大量的锌钴等有色金属资源,这种渣用硫酸浸出后锌钴等有色金属进入浸出液中,可用高锰酸钾等氧化剂将钴氧化沉淀而从含锌溶液中分离出来.用电极电势理论和能斯特方程对此除钴过程进行了热力学分析,结果表明:高锰酸根的氧化对溶液中杂质Fe2+、Mn2+、Co2+的去除是可行的,可以达到工业生产对杂质的浓度要求;对于N i2+只能进行部分氧化.氧化过程中溶液pH对钴的沉淀效果具有决定性影响,pH低于4时沉淀效果将显著降低.关键词:湿法炼锌;除钴锌渣;高锰酸钾;能斯特方程;热力学中图分类号:TF80312 文献标志码:A钴基本上为一种伴生的稀散元素,常常夹在铜、镍、锰、锌等的矿物原料中成为杂质[1].现有的锌湿法工艺是将硫化物进行氧化焙烧后再用硫酸浸出,矿物原料中的钴也将随锌一起进入硫酸浸出液中,其对锌电积的不利影响是钴有可能在阴极上被电积,与析出的金属锌形成微电池,使已析出的锌反溶解,从而降低锌电积电流效率[2].因此湿法炼锌工业中对硫酸锌溶液中钴的净化十分重视,使用了诸如黄药净化法、萘酚法、锌粉置换法等钴净化工艺.用得最多的还是锌粉置换法,为增加除钴效果,又进一步发展了添加剂锌粉法,包括砷盐锌粉、锑盐锌粉、铅锑合金锌粉等.然而,锌粉除钴产生出了大量主要含锌的钴净化渣,虽然通过控制pH,硫酸浸出[3,4]能回收这种锌渣中大部分锌,但剩余残渣中锌的含量仍然较大,还需要解决渣中钴资源的回收问题.蓝德均等人[5]提出了一种适合于此类除钴锌渣、切合现有锌湿法的处理新工艺,将渣用常规稀硫酸全浸出后的浸出液用高锰酸钾氧化除钴,其产生的后续溶液完全可并入冶锌工艺主流程的除钴段进料液中进行相应的净化处理.本文对此除钴方法进行热力学方面的分析,试图充分描述过程中的现象,找出进一步改进的方向.1 基本热力学理论由于该反应体系是有难溶物生成的液相氧化还原反应,因此热力学方面的分析宜采用电极电势理论和能斯特方程,其中所使用的体系中离子的浓度为离子活度.111 能斯特方程元素的不同氧化态物种之间存在电势差,因而可以构成一个电对,其标准电极电势定义为当此电对构成半电池时,反应中各物种活度为1时,其与标准氢电极构成的原电池的电动势(标准氢电极的电极电势定义为零).当电池体系未处于标准态时,其电极电势可以用能斯特方程进行计算 E=E0+21303R TnFlg[氧化态][还原态].(1)式中:E0为标准电极电势;R=81314J/(mol・K),为气体常数;F=96494,为法拉弟常数;T为绝对温度(K). 收稿日期:2005-09-29 基金项目:广西科学基金资助项目(桂科青0229034) 作者简介:欧 俊(1963-),男,博士研究生,研究方向:化工冶金与生物材料.112 溶液中离子的活度活度也可称为有效浓度,是为了在实际溶液中应用由理想溶液得出的一系列理论而引入的一种量,在处理实际溶液的平衡问题时,最好能用活度进行.由于实际溶液的复杂性,溶液中离子活度的计算仍然存在不少的困难.文献[6]提出了一个半经验的“普遍方程”作为实用公式,用在200多种以上的电解质高浓溶液(1~6mol/kg 水),包括混合电解质,得出了和实验符合得很好的计算结果.2 除钴锌渣硫酸浸出液中高锰酸钾氧化沉钴的热力学分析根据文献[5]中所给出除钴锌渣硫酸浸出液的成分(表1)和上述基本理论对浸出液中高锰酸钾的沉钴热力学进行分析.211 浸出液中离子活度系数的计算由于溶液中离子活度与溶液的离子强度密切相关,因此根据下式对溶液的离子强度进行计算 I=12∑im i z2i.(2)式中:mi是i离子的真实质量摩尔浓度,若是弱电解质,其真实浓度用它的浓度与电离度相乘而得;Zi 是i离子的价数.离子强度的计算及348K下浸出液中各金属离子的活度系数列于表1中.计算结果表明,浸出液中高电解质浓度形成了很强的溶液离子环境,即高的离子强度.无论这种高离子强度是由哪种离子造成的,溶液中存在的所有离子的活度都会受其影响,这种结果直接导致了溶液中离子极低的活度.212 Co、M n、Fe、N i相应电极电势的计算除钴锌渣硫酸浸出液中这4种元素的价态都是二价的,处于易氧化态.Co2+的氧化产物一般为CoOOH,M n2+则为M nO2,Fe2+为Fe(OH)3,而N i2+则为N i O OH.其在高锰酸钾存在下,且在偏酸环境中的反应方程式如下3Co2++Mn O-4+4H2O=3Co OOH+Mn O2+5H+,(3) 3M n2++2M nO-4+2H2O=5M n O2+4H+,(4) 3Fe2++Mn O-4+7H2O=3Fe(OH)3+Mn O2+5H+,(5) 6N i2++2Mn O-4+5H2O=3N i2O3+2Mn O2+10H+.(6)由上述4式可写出体系中各相关电对的半电池方程,进而可推出它们各自的能斯特表达式.在能斯特式中,根据表1所得到的溶液中各离子活度及溶液的pH值,可计算体系中各电对所具有的电势值(表2).CoOOH+3H++e=Co2++2H2O,E0CoOOH/Co2+;(7) MnO2+4H++2e=M n2++2H2O, E=1.229-0.0296lg[M n2+]-0.1183pH;(8)表1 溶液成分及活度计算结果Table1 Soluti on concentration and the calculated results of activity of i ons元 素Zn Cd Co Mn Fe N i Cu价态 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000浓度/(g・L-1)92.12024.820 2.5760.2200.9900.8200.003活度/(mol・(kg溶剂)-1) 1.3100.2050.0410.0040.0160.0130.000离子强度/(mol・kg-1) 5.2380.8210.1630.0150.0660.0520.000总离子强度/(mol・kg-1) 6.355 6.355 6.355 6.355 6.355 6.355 6.355γMe0.0370.0230.0250.0240.0240.0240.055活度3/(mol・(kg溶液)-1)0.048470.0047150.0010250.0000960.0003840.00031200表2 浸出液中各离子电对电极电势计算结果(pH=510)Table2 Calculated results of potentials of ions in the leaching soluti on(pH=510)电对CoOOH/Co2+MnO2/Mn2+Fe(OH)3/Fe2+N i2O3/N i2+MnO-4/MnO2E0/V 1.714 1.229 1.057 1.753 1.701活度①/(mol・L-1)0.0011020.0001030.0004130.000335 3.00025E-12 E298K/V 1.001510.7554930.370506 1.071835 1.08活度②/(mol・kg-1) 3.62988E-07 3.89E-07 3.83E-07 3.64E-077.46615E-063 E/V 1.2057500750.8262930.547869 1.245145 1.206 注:活度①为表1中活度3以mol・(kg溶液)-1(用此单位表示便于进行活度计算)表示的浓度换算成mol・L-1后的值;活度②为体系中物种表观浓度为1mol・L-1时计算得到的值;第6列(MnO-4/MnO2)为MnO-4在热力学平衡条件下所得值272桂 林 工 学 院 学 报 2006年 Fe(OH)3+3H++e=Fe2++3H2O, E=1.057-0.1773pH-0.0591lg[Fe2+];(9) N i2O3+6H++2e=2N i2++3H2O, E=1.753-0.1773pH-0.0591lg[N i2+];(10) M n O-4+4H++3e=MnO2+2H2O, E=1.701+0.0197lg[Mn O-4]-0.0788pH.(11)由于式(7)中的标准电极电势未有已知值,下面将对其值进行推导.在体系中,可以有下列半电池反应和溶解平衡: Co3++e=Co2+,E0Co3+/Co2+=+1182V;(12) CoOOH+H2O=Co3++3OH-, KSP=[Co3+][OH-]3;(13) Co(OH)3=Co3++3OH-, KSP=[Co3+][OH-]3=116×10-44.(14)由(13)或(14)可得: aCo3+=K SP[OH-]3.(15)假设CoOOH的KSP 比Co(OH)3的KSP还小,则将前者的值取为后者的值不会影响对问题的解释.这是因为从后面的推导可以看到,若前者的值小则由此推出的标准电位值将会更小,它与氧化剂高锰酸钾的反应将会更容易.但如果前者的值比后者的大,在体系中将会实际存在溶解平衡式(14),体系中的Co3+浓度由式(14)所决定.因此,尽管缺乏CoOOH的KSP 数据,采用Co(OH)3的KSP也可以进行分析.所以,E CoOOH/Co2+=E0Co3+/Co2+-R TFlna Co3+a Co3+=E0Co3+/Co2+-R TFlna Co2+×a3OH-K SP=E0Co3+/Co2+-R TFln a Co2+-3R TFln a OH-+R TFln K SP=E0Co3+/Co2+-R TFln a Co2+-3R TFlnK Wa H++R TFln K SP=E0Co3+/Co2+-R TFln a Co2+-3R TFln K W+3R TFln a H++RTFln K SP=E0Co3+/Co2+-R TFln a Co2+-6.9079R TFlog K W+6.9078R TF log a H++R TFln K SP=E0Co3+/Co2+-6.9078R TFlog K W+R TFln K SP-6.9078R TF pH-R TFln a Co2+.(16)当体系处在aH+=110,即pH=0和a Co2+=110的标准态时,E CoOOH/Co2+=E0Co3+/Co2+-6.909R TFlog K WR TFln K SP=E0CoOOH/Co2+.(17)而E0CoOOH/Co2+是与温度有关的,但与温度的确切关系还没有详细的数据,因此以298K下的数据进行估算.将298K下的3项数据代入,得E0CoOOH/Co2+(298)=11714V.因此E CoOOH/Co2+=11714-011774pH-010591lg[Co2+].(18)表2的结果表明,除钴锌渣硫酸浸出液中各氧化还原电对具有不同的电势水平,并存在较大差异,具有最低电势的电对控制着溶液整体的电位.当体系中引入强氧化剂时,就体系中单个电对来讲,具有最低电位的电对将被优先氧化,其电位将逐渐上升,而氧化剂电位(如果引入量一定)将下降.当原来具有最低电位的离子电位上升至与其它离子电位一样,那么其它离子将开始被氧化.随着反应的进行,溶液体系中可氧化离子电对电位和氧化剂电对电位将趋于平衡,即体系中氧化剂的电位和可氧化离子电位相等,反应结束.因此,最先被氧化的将是Fe2+离子,随后是M n2+离子,并且只有当溶液中Fe(OH)3/Fe2+和M nO2/M n2+的电位等于CoOOH/Co2+电位时,Co2+才会开始被高锰酸根氧化.而N i2+则是溶液中最难被氧化的可氧化离子.但达到N i2O3/N i2+电位时所需的氧化剂高锰酸根的活度也是很小的,当溶液中其它可氧化离子电位达到N i2O3/N i2+电位时,N i2+仍然将开始被氧化.工业生产中一般要求硫酸锌溶液中的钴浓度小于1mg/L,此时要求溶液中高锰酸根的浓度应维持在大于7146615×10-6mol/kg(表2中带3号数字),此值正好是高锰酸根电对电位与1mg/L浓度相对应的钴电位相等时的高锰酸根浓度.而如果要将溶液中镍的浓度降至1mg/L以下,则要求的最低高锰酸根浓度在0105mol/kg以上,此即为814g/L,此浓度较大,不具有实用性.因此,欲通过高锰酸根氧化的方法除去溶液中的N i2+是不可行的.298K时Co(OH)3的溶度积为10-4318,在298~373K范围内,它和水的离子积的数量级变化一般为1,因此在式(17)第3项中R T/F的系数ln Ksp372第2期 欧 俊等:湿法炼锌除钴锌渣硫酸浸出液中高锰酸钾氧化沉钴热力学分析(≈100)要比其第2项的系数61909l og K w (≈96)略大,而第1项随温度的变化不大,故R T /F 随温度的上升是减小的.实际上当溶液体系中物质的活度和pH 不变时,式(11)和(18)中各系数是随温度而变化的,使CoOOH /Co 2+和M nO -4/M nO 2的电位随温度的升高而下降,但它们随温度变化的趋势并不一样.前者随温度升高而降低的趋势更陡,后者则更缓和,因此当温度升高时这2个电对之间的电位差将拉大,增加了氧化反应的推动力;另一方面,温度升高反应速率将大增.故而温度升高对该反应的效果将是有利于促进高锰酸根氧化沉钴的进行,使溶液中钴的除去效果更好(图1).图1 锰钴电位随温度的变化趋势Fig 11 Temperature dependence of the electricpotential of Mn and Co式(7)~(11)、(18)还显示出了另外一个影响高锰酸根氧化沉钴的重要因素:溶液pH 值.由式(3)~(6)可知,溶液中高锰酸根对各可氧化物种的氧化是一个产酸反应,如果不加控制,所产生的酸将足以抑制反应的继续进行.根据半电池反应(11)和(7),以及方程(18)具体地分析这个现象.式(7)和(11)中75℃下的标准电位分别为:11699和11712V;设高锰酸根和二价钴离子的浓度分别为11401、41186mmol/L.将以上数值代入电位pH 方程中,可计算得到在此条件下的pH 为1188,也就是溶液中的氢离子浓度为01013mol/L;当溶液pH 等于215时,E MnO-4/MnO 2=11416V ,E CoOOH /Co2+=11345V.此时,高锰酸钾能氧化二价钴离子,不过它们的电势相差还没有达到012V ,氧化还原反应还不能以很显著的速度进行.当令溶液的pH 为513时,它们的电位分别为11158和01765V ,电位差达到了0139V ,可以预计反应能以很显著的速度进行.从计算中也可以看出,随着溶液pH 的升高,它们的电位都在下降,但钴的电位下降得更快.而实际上在碱性条件下,二价的氢氧化钴非常容易氧化成三价.下面,以这两个方程为基础,通过绘图来说明在给定pH 、温度条件下反应达到平衡时溶液中残余的二价钴离子和高锰酸根离子的浓度.溶液中钴和高锰酸钾浓度的变化按方程式(3)的当量关系对应,以此绘出溶液中电对电位随其各自浓度而变化的关系曲线(图2)(溶液pH 为410).图2表明随着反应的进行,溶液中涉及反应的物种浓度也随之而变化,高氧化电势和低氧化电势的电对的电位各自朝着相反的方向移动:电势高的将向着电势低的方向移动,而电势低的则与之相反.当由于反应的推进使它们各自的浓度降低从而它们的电位也与之相应地变化,最终溶液中两个电对的电位将相等,表明此时氧化还原反应已达到平衡,表观上来看反应将不再进行.图2中也表明当反应中两个电对的电位相等时,有关物种的浓度可以相等也可以不一样.如果氧化剂一开始加入过量,则体系中Co2+的浓度将降低至图2中两曲线相交点之左的某个点上,而氧化剂的浓度将还在交点之右,这两个点在反应平衡时处于同一水平直线上.若反应之初钴和高锰酸钾的浓度是按方程式(3)加入的,则在平衡时它们的浓度将相等,此时溶液中钴的浓度约为015mg/L.若考虑高锰酸钾的自分解,在此情况中实际反应体系里的平衡钴浓度将远不止此值.按照上述图解计算的过程(设反应物质按式(3)的关系加入),将在不同反应pH 下的平衡钴浓度计算于表3中.由表3可见溶液pH 对高锰酸钾氧化沉钴效果有很大影响.pH 每变化一个单位,溶液理想平衡钴浓度将有2~3个数量级的变化.所以若要有良好的沉钴效果,必须严格控制溶液的pH.图2 钴、锰电对电位随各自浓度的变化Fig 12 Concentration dependence of the electricpotential of Mn and Co472桂 林 工 学 院 学 报 2006年表3 60℃时不同pH 溶液的理论平衡钴浓度Table 3 Theoretical equilibrium concentration of Co at different pH and at 60℃溶液pH123456平衡钴浓度/(mg ・L-1)2898.989.170.0299.17×10-52.9×10-79.17×10-103 结 论能斯特方程给出了除钴锌渣硫酸浸出液中可氧化离子的被氧化顺序:Fe 2+、M n 2+、Co 2+、N i 2+.以高锰酸钾为氧化剂,可以将Co 2+除至1mg/L 以下,这是工业生产中对硫酸锌溶液中杂质钴的浓度要求,并可以同时将Fe 2+、M n 2+除至很低的水平,但对N i 2+只能进行部分氧化.当氧化反应进行时,体系pH 对高锰酸根氧化沉钴的影响是至关重要的:pH 过低反应将不会发生,并存在pH =4的阈值.参考文献:[1]乐颂光,夏忠让,吕让华,等.钴冶金[M ].北京:冶金工业出版社,1987:25-34.[2]梅光贵.湿法炼锌学[M ].长沙:中南大学出版社,2001:364-391.[3]宁模功,张允恭.处理湿法炼锌净化钴镍渣的试验研究[J ].有色金属(冶炼部分),2001(1):10-13,19.[4]宁模功,王玉棉,王开群.钴镍渣处理的中试和扩试[J ].甘肃有色金属,1999(1/2):1-7.[5]蓝德均,张旭,沈庆峰.锌湿法冶金产高钴渣的处理新方法研究[J ].四川有色金属,2002(4):24-27.[6]杨显万,邱定蕃.湿法冶金[M ].北京:冶金工业出版社,1998:22-25.Ther m odynam i c ana lysis on coba lt re m ova l by pot a ssi um permangana teox i d i za ti on i n leach i n g soluti on by sulfur i c ac i d of z i n c resi duecon t a i n i n g coba lt i n z i n c hydro m et a llurgyOU Jun1a,1b,LAN De 2jun2(11a 1Key L abora tory of N onferrousM aterials and N e w P rocessing Technology of M inistry of Education,Guilin U 2niversity of Technology,b 1D epart m ent of M a terials and Che m istry Engineering,Gu ilin 541004,China;21D epa rt m en t of M aterials Science and Engineering,S ichuan U niversity,Chengdu 610064,Ch ina )Abstract:Zinc residue,containing cobalt fr om cobalt re moving in zinc hydr ometallurgy,is a byp r oduct diffi 2cult t o treat because of containing much nonferr ous metals res ource including zinc,cobalt,etc .The treat m ent for res ource recycle of the residue is much concerned .After leached in sulfuric acid s oluti on,bivalent cobalt could be oxidized by potassium per manganate t o re move fr om leaching s oluti on .Ther modyna m ic analysis of co 2balt re moving p r ocess was carried out according t o electr ode potential theory and Nernst equati on and p r oves that the re moval of Fe2+,M n2+,Co2+i m purities in the s oluti on is possible thr ough oxidizati on by potassiu m per man 2ganate t o reduce the concentrati on level requested by industrial p r oducti on,but not app lied t o N i 2+.During oxi 2dizing,s oluti on pH p resents an effect on cobalt re moving ,in which cobalt purifying effect can be decreased drastically at pH l ower than 4.Key words:zinc hydr ometallurgy;zinc residue containing cobalt;potassium per manganate;Nernst equati on;ther modyna m ics572第2期 欧 俊等:湿法炼锌除钴锌渣硫酸浸出液中高锰酸钾氧化沉钴热力学分析。

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理想溶液中,第种组分的偏离尔自由能(即化学位)为:
Gi Gi RT ln xi 对于稀电解质溶液,上式可写成:
(2-12)
Gi Gi RT ln mi
(2.13)
其中,Gi 为溶液中第i 种物质(组分)的偏摩尔自由能,
Gi 为其相应的标准偏摩尔自由能,xi 和 mi 为第 i 种物
I

1 B ai I
(2-21)

lg


A
ZZ

I
1 B a I
(2-22)
式中:Aγ、Bγ是Debye—Huckel常数,依赖于
溶液的介电常数、密度和温度,有如下关系式:
1.824829238106
A
(T )3/ 2
50.29158649108
B
从上述可知,计算活度的关键是确定活度系 数,下面进一步介绍几种活度系数的计算方法。
3. 电解质活度系数的德拜-休格尔方法
1923年,荷兰物理学家德拜(Debye)、休克
尔(Hückel)提出了强电解质溶液理论,计算活度
系数的德拜-休克尔(Debye-Huckel)方程:
lg i
A
Z
2 i
Aγ 0.4913 0.4976 0.5050 0.5092 0.5135 0.5231 0.5336 0.5450 0.5573 0.5706 0.5848 0.5998 0.6417 0.6898 0.7454 0.8099 0.9785 1.2555
Bγ(×108) 0.3247 0.3261 0.3276 0.3283 0.3291 0.3307 0.3325 0.3343 0.3362 0.3381 0.3401 0.3422 0.3476 0.3533 0.3592 0.3655 0.3792 0.3965
第二章 溶解物种的活度
1.浓度的表示
物理化学中常用的浓度单位有三种:
体积摩尔浓度C: C 1000B
V
(2-4)
质量摩尔浓度m: m 1000B
AM A
(2-5)
摩尔分数x:
xB

B A B
(2-6)
其中A为溶剂,B为溶质;A、B分别为A、B物质的摩尔数;V
为溶液体积;MA、MB分别为溶剂A、溶质B的分子量。
(2-7) (2-8)
(2-9)
(2-10)
当溶液很稀时,分母中0.001CMA、
0.001CMB、0.001mMA忽略不计,有
xB 0.001mM A
(2-11)
2.活度的基本概念 活度及活度系数是描述真实溶液的两个重
要概念。在湿法冶金和溶浸采矿过程中,其溶 浸液和浸出液中有关溶解组分的浓度是比较高 的,在进行热力学和动力学的分析计算中必须 采用组分的活度,而不是组分的浓度,这样才 能提高分析计算精度。
T
(2-23) (2-24)
其中ρ为水的密度,ε为水的介电常数,T为绝
对温度,Z为离子电价,

a
为离子有效直径,I
为离子强度:
I 1 2
mi
Z
2 i
(2-25)
表2-1 水溶液的Aγ、Bγ值
温度(℃) 0 10 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100 125 150 175 200 250 300
表2-2
常见离子的

a


离子
a 值(×10-8)
NH4+,Ag+,Cs+,Rb+,Tl+
2.5
K+,Cl-,F-,Br-,I-,NO3-,ClO3-,CN-,NO2-,
3.0

OH-,HSa-,MnO4-,ClO4-
3.5
SO42-,PO42-,CrO42-,SeO42-,CO32-, S2O32-, 4.0 HCO3-, HSiO3-, H2AsO4-, IO3-, H2PO4-, Na+,CdCl+
质的摩尔分数和质量摩尔浓度。
对于真实溶液或非稀溶液,浓度项必须加一修正因子 i ,即
Gi Gi RT ln mi i
(2-14)
i 称作活度系数, mi i 定义为:
ai mi i
( 2-15)
ai 称为组分的活度,即有效浓度或热力学浓度。将(2-14)
式稍加变化,联合(2-13)式可得:
a
v
a a v v
(2-17)
式中 v v v, a 、 a 分别为阳离子和阴离 子的活度。
同样,电解质离子的平均活度系数 i 也可写成:










(2-18)
式中 、 分别为阳离子和阴离子的活度系数。
相应活度与活度系数及质量摩尔浓度的关系为:
三个量之间的换算关系为:
C 1000xBd
md
xAM A xBM B 1 0.001mM B
m
C
1000xB
d 0.001CM B xAM A
xB

d

0.001CM A 0.001C(M A
MB)

0.001mM A 1 0.001mM A
其中d为溶液密度,有:
d V AM A BM B
Gi Gi RT ln i
(2-16)
可以看出,反映出真实溶液与理想溶液的偏差。
因为在实际中无法分开测定只有正离子或 只有负离子单独存在时的活度系数,而只能得 到正、负离子并存于溶液中的平均行为,即实 际测定的是电解质的活度,因此提出了平均活 度与平均活度系数的概念。
设电解质的通式为 Mev Av ,电解质离子的 平均活度表示为:
a m
(2-19a)
a m
(2-19b)
a m
(2-19c)
式中 m 、m 分别为阳离子和阴离子的浓度:
m
v
m m v v
(2-20)
对于由电价绝对值相同的正、负离子组成的 电解质,其平均活度系数、平均活度与单个离子 的活度系数、活度是相差不大的;但对于电价绝 对值不同的正、负离子组成的电解质(如一价阳 离子与二价阴离子、二价阳离子与一价阴离子), 其平均活度系数、平均活度与离子的活度系数、 活度有较大差别。
SO32-,Pb2+
4.5
Ba2+,Sr2+,Cd2+,Ra2+,Hg2+,S2-,WO42-
5.0
,MoO42-
Li+,Ca2+,Co2+,Cu2+,Mn2+,Ni2+,Zn2+,Fe2+, 6.0
Sn2+
Mg2+,Be2+
8.0
H+,Al3+,Cr3+,Fe3+,La3+,Sc3+
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