(整理)四肢缀板式钢轨柱计算
钢轨焊接应力放散拉伸量计算公式
钢轨焊接应力放散拉伸量计算公式钢轨是铁路运输中重要的组成部分，它承受着列车的重量和运行时产生的冲击力。
在铁路使用过程中，钢轨的焊接是一项重要的工艺。
然而，焊接会引入应力，如果这些应力不能得到合理的放散，就会导致钢轨的变形和损坏。
因此，计算钢轨焊接应力放散拉伸量是非常重要的。
钢轨焊接应力放散拉伸量的计算公式如下：ΔL = (P × L × α) / (E × A)其中，ΔL表示焊接应力放散拉伸量，P表示施加在钢轨上的焊接应力，L表示焊接部位的长度，α表示钢轨的线膨胀系数，E表示钢轨的弹性模量，A表示焊接部位的横截面积。
在实际应用中，计算焊接应力放散拉伸量需要根据具体情况确定各个参数的数值。
下面，将从参数的角度解析计算公式，并阐述其对焊接应力放散拉伸量的影响。
焊接应力P是指施加在钢轨焊接部位的应力，它与焊接工艺和焊接材料的性质有关。
焊接应力的大小直接影响着焊接应力放散拉伸量的大小，因此在焊接过程中需要采取合适的焊接工艺和材料，以减小焊接应力的产生。
焊接部位的长度L也是影响焊接应力放散拉伸量的重要参数。
当焊接部位的长度增加时，焊接应力放散拉伸量也会相应增加。
因此，在实际操作中，需要合理控制焊接部位的长度，以减小焊接应力放散拉伸量。
钢轨的线膨胀系数α是指钢轨在温度变化下的长度变化率。
钢轨在运行中会受到温度的影响，温度变化会引起钢轨的线膨胀或收缩。
线膨胀系数α的大小直接决定了焊接应力放散拉伸量的大小。
因此，在计算中需要准确确定钢轨的线膨胀系数。
钢轨的弹性模量E是指钢轨在受力时的变形能力，它反映了钢轨的刚度。
弹性模量E的大小也会影响焊接应力放散拉伸量的大小。
一般来说，弹性模量越大，钢轨的变形能力越小，焊接应力放散拉伸量也会相应减小。
焊接部位的横截面积A是指焊接处钢轨的截面积。
横截面积的大小与焊接应力放散拉伸量也有一定的关系。
一般来说，横截面积越大，焊接应力放散拉伸量越小。
钢轨焊接应力放散拉伸量的计算公式为ΔL = (P × L × α) / (E × A)。
四肢缀板式钢轨柱计算
架桥机拼装支架安全性计算一、拼装方案说明桥台与相邻桥墩间作为拼装场所，填土整平，封闭层采用 20cm 厚级配碎石。
支架基础为50cm厚C35 砼，平面尺寸为×6.34m （两个）。
支架采用钢轨压杆（由四根43kg/m 钢轨组成），数量为32 个，高度。
架桥机主梁拼装完成后整体吊装，其他结构件分别吊装。
二、钢轨柱极限承载力计算支架采用 43kg/m 钢轨组成的格构式钢轨柱，总高度为。
中间用缀板进行连接，缀板高度为。
两端为××0.03m 的钢板。
整个高度的尺寸为：。
钢轨柱断面尺寸以下所示：绕 x、y 轴的辗转半径为：I x’= √(I ’x；I y’= √(I ’y四肢格构式轴心受压构件当缀材为缀板时，《钢结构设计规范》规定换算长细比按下式计算：λox=√(λx2+λ1x 2);λoy=√(λx2+λ2y 2)λx、λ y—整个构件对x、y轴的长细比；λ1x、λ 1x —分肢长细比。
1、分肢长细比λ1x、λ1xλ 1x=L o1/i1x=L o1/i x’；λ 2y=L o2/i2y=L o2/i y =1340mm/21.357mm=62.743;’2、λx、λx辗转半径 I x、I yI22]= √[(c/2)2’2 x=√[(c/2)+i 1x+(i x ) ] =√[(458/2)22；I y=√[(c/2)22]= √[(c/2)2+(i’2] +i 2y y )=√[(486/2)22；(1)两端固准时λx x ×；（在 yoz 平面内两端固定）λy 2 ×6310mm/243.937mm =12.934;（在 xoz 平面内两端固定）(2)一端固定，一段自由λx=2L/i x=2×；（在 yoz 平面内两端固定）λy=2L/i 2=2×6310mm/243.937mm=51.735;（在 xoz 平面内两端固定）3、换算长细比λox、λoy(1)两端固定λo x=√(λx 2+λ1x 2)=√22)=29.465;λo y=√(λx 2+λ2y 2)=√22；(2)一端固定，一段自由λo x=√(λx 2+λ1x 2)=√22)=59.836;λo y=√(λx 2+λ2y 2)=√22；4、极限承载力N(1)两端固定λo x ，查表知牢固系数φ x=0.938;λo y ，查表知牢固系数φ x由(N+G自重 )/ φA≤[ σ] 知：φx时：N≤ 0.938 ×5700×215-(44.653 ×6.31 ×9.8 ×4)=1138.474 ×103N=1138.474KN;φx时：N≤ 0.785 ×5700×215-(44.653 ×6.31 ×9.8×× 103N=950.972KN;(2)一端固定，一段自由λo x=59.836;查表知牢固系数φ x=0.808;λo y ，查表知牢固系数φ x由(N+G自重 )/ φA≤[ σ] 知：φx时：N≤ 0.808 ×5700×215-(44.653 ×6.31 ×9.8 ×4)×103N=979.159KN;φx时：N≤ 0.679 ×5700×215-(44.653 ×6.31 ×9.8 ×4)× 103N=821.069KN;因此：1、两端若是在yoz 和 xoz 面内固结时，其最大承载力N=950.972KN;2、两端若是在yoz 和 xoz 面内一端固定、一端铰接时，其最大承载力。
III型板式轨道基本结构
CRTSⅢ型板式无砟轨道是对既有无砟轨道的优化与集成,其主要创新点是: 改变了板式轨道的限位方式、扩展了板下填充层材料、优化了轨道板结构、改 善了轨道弹性及完善了设计理论体系等方面。
1）板下填充层材料 Ⅲ型板式轨道通过轨道板板下两排U形筋，将内设钢筋网片的自密实混凝 土与轨道板可靠连接成复合结构，结构整体性好，可以控制轨道板离缝、翘曲 和板下填充层开裂；自密实混凝土与CAM填充层相比较，其工艺简单、性能稳 定、耐久性好、成本低廉。 2）板式轨道限位方式 Ⅲ型板式轨道采用板下U形筋＋自密实混凝土＋底座凹槽的限位方式，彻 底取消了Ⅰ型板的凸台、Ⅱ型板的端刺限位方式。同时也取消了作为板下填充 层材料用的CA砂浆。从而，可简化施工工艺，减少环境污染，降低工程投资。 3）轨道弹性 轨道板改原用无挡肩板为有挡肩板，配套弹性不分开式扣件，有利于降低 轨道刚度，提高轨道弹性。
2）若轨道板较长，又铺设在小半径曲线地段时，有可能会遇到轨道板空间 位置如何合理调整的问题。
3）此外, 板长还应考虑主型梁梁型和连续梁梁跨长度的配板需要，以及尚 须考虑配置扣件间距的要求，同时应力求板长标准化，尽量减少异形板的类型。
4）现行轨道板标准长度 Ⅰ型板：板长 4962mm 的扣件间距为 629mm，板长 4856 mm 的扣件间距 为 617 mm； Ⅱ型板：板长 6450mm 的扣件间距 650mm； Ⅲ型板： 武汉四线标准板长为 5350mm，扣件间距 687 mm。这样，与Ⅰ型板相比每 公里少铺 15 块，扣件少用 240 组，有利于提高轨道板制造和铺设的工效，节省 工程成本。 盘营线标准板长为 5600mm（扣件间距 630 mm），与Ⅰ型板相比每公里少 铺 23 块，扣件少用 368 组，也有利于提高轨道板制造和铺设的工效，节省工程
矩形格构式根本计算书 缀板
1.35Mk＝1.35×1332.34＝1798.659
1.35Fk'＝1.35×449＝606.15 1.35Fvk'＝1.35×46.8＝63.18
1.35Mk＝1.35×2429.15＝3279.352
2.5
0.8
C30
0
50
20
对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料电试力卷保相护互装作置用调与试相技互术关，系电通，力1根保过据护管生高线产中0不工资仅艺料可高试以中卷解资配决料置吊试技顶卷术层要是配求指置，机不对组规电在范气进高设行中备继资进电料行保试空护卷载高问与中题带资2负料2，荷试而下卷且高总可中体保资配障料置2试时32卷，3各调需类控要管试在路验最习；大题对限到设度位备内。进来在行确管调保路整机敷使组设其高过在中程正资1常料中工试，况卷要下安加与全强过，看度并25工且52作尽22下可护都能1关可地于以缩管正小路常故高工障中作高资；中料对资试于料卷继试连电卷接保破管护坏口进范处行围理整，高核或中对者资定对料值某试，些卷审异弯核常扁与高度校中固对资定图料盒纸试位，卷置编工.写况保复进护杂行层设自防备动腐与处跨装理接置，地高尤线中其弯资要曲料避半试免径卷错标调误高试高等方中，案资要，料求编试技5写、卷术重电保交要气护底设设装。备备置管4高调、动线中试电作敷资高气，设料中课并技3试资件且、术卷料中拒管试试调绝路包验卷试动敷含方技作设线案术，技槽以来术、及避管系免架统不等启必多动要项方高方案中式；资，对料为整试解套卷决启突高动然中过停语程机文中。电高因气中此课资，件料电中试力管卷高壁电中薄气资、设料接备试口进卷不行保严调护等试装问工置题作调，并试合且技理进术利行，用过要管关求线运电敷行力设高保技中护术资装。料置线试做缆卷到敷技准设术确原指灵则导活：。。在对对分于于线调差盒试动处过保，程护当中装不高置同中高电资中压料资回试料路卷试交技卷叉术调时问试，题技应，术采作是用为指金调发属试电隔人机板员一进，变行需压隔要器开在组处事在理前发；掌生同握内一图部线纸故槽资障内料时，、，强设需电备要回制进路造行须厂外同家部时出电切具源断高高习中中题资资电料料源试试，卷卷线试切缆验除敷报从设告而完与采毕相用，关高要技中进术资行资料检料试查，卷和并主检且要测了保处解护理现装。场置设。备高中资料试卷布置情况与有关高中资料试卷电气系统接线等情况，然后根据规范与规程规定，制定设备调试高中资料试卷方案。
钢轨拉伸量计算公式60轨
钢轨拉伸量计算公式60轨60轨钢轨拉伸量计算公式及其应用。
钢轨是铁路运输系统中的重要组成部分，其质量和性能直接关系到铁路运输的安全和稳定。
随着铁路运输的发展，对于钢轨的性能要求也越来越高，其中拉伸量是一个重要的指标之一。
本文将介绍60轨钢轨拉伸量的计算公式及其应用。
钢轨的拉伸量是指在使用过程中由于列车荷载和温度变化等因素所引起的轨道拉伸变形。
拉伸量的大小直接关系到轨道的使用寿命和安全性，因此对于钢轨的拉伸量进行准确的计算和控制具有重要意义。
60轨是一种常用的钢轨规格，其截面尺寸为136mm×136mm×60.33kg/m。
钢轨的拉伸量计算公式可以通过以下步骤进行推导：1. 首先，根据钢轨的截面尺寸和材料性能参数计算出钢轨的截面面积和弹性模量。
2. 然后，根据列车荷载和温度变化等外部因素确定钢轨的受力情况，计算出受力下的应力值。
3. 最后，根据胡克定律和拉伸应变的定义，可以得到钢轨的拉伸量计算公式。
具体而言，钢轨的拉伸量计算公式可以表示为：ΔL = (F L) / (A E)。
其中，ΔL表示钢轨的拉伸量，单位为毫米；F表示钢轨的受力，单位为牛顿；L表示钢轨的长度，单位为米；A表示钢轨的截面面积，单位为平方米；E表示钢轨的弹性模量，单位为帕斯卡。
通过以上计算公式，可以对60轨钢轨的拉伸量进行准确的计算。
在实际应用中，可以根据列车运行速度、轴重、轨道曲线半径、轨道温度等因素，对钢轨的受力情况进行分析，进而计算出钢轨的拉伸量。
这对于铁路运输系统的安全和稳定具有重要意义。
除了计算公式外，60轨钢轨的拉伸量还可以通过有限元分析等数值模拟方法进行计算。
通过建立钢轨的有限元模型，可以对钢轨的受力情况进行精确的模拟，进而得到钢轨的拉伸量。
这种方法可以更加全面地考虑各种因素对钢轨拉伸量的影响，为钢轨的设计和使用提供更为准确的参考。
总之，60轨钢轨的拉伸量计算公式及其应用对于铁路运输系统具有重要意义。
(整理)CRTSⅡ型板式无砟轨道(中铁二局)1.
第一章 CRTSⅡ型板式无砟轨道施工技术一、前言以CRTSⅡ型板式无碴轨道为代表的纵连板式无碴轨道，由于运用了特殊的无辅助轨测量定位技术，因而在施工过程中从底座混凝土浇筑、轨道板运铺及垫层砂浆灌注等均采用轮胎式成套施工机械及设备（以下简称“轮胎式成套机组”），进而可在铺轨到达之前完成轨道板铺设及轨道线性调整的绝大多数工作，在减少铺轨后期工作量的同时，也实现了无砟轨道施工的多点平行作业，为加快工程进度缩施工周期创造了条件。
这种轮胎式成套机组施工技术在长桥地段的优势尤为明显，也更适用今后铁路客运专线大规模采用长桥设计的需要。
以京津城际铁路长桥上CRTSⅡ型板式无碴轨道施工为例，纵连板式无碴轨道的施工包括：底座钢筋混凝土浇筑，轨道板的运输和铺设，轨道板精调，垫层CA 砂浆的搅拌与灌注，以及后期轨道板宽缝张拉及混凝土浇筑和轨道板剪力连接。
所使用的成套机组包括：混凝土运输罐车、混凝土汽车泵、平板汽车及汽吊、轮胎式铺板龙门吊、轮胎式轨道板双向运输车、CA砂浆移动搅拌车以及其他运输车辆。
二、概述㈠、工程概况京津城际轨道交通工程全长113.2km，采用CRTSⅡ型板式无砟轨道结构，引进德国博格板式无砟轨道系统，是我国第一条设计时速350km的无砟轨道铁路客运专线。
中铁二局承担了约5000块/16.8双线公里CRTSⅡ型轨道板铺设的施工任务，其中80%位于长桥地段，施工工期2007年5月至10月28日。
中铁二局在取得长桥上底座混凝土浇筑、轨道板桥面运铺、快速精调、高性能沥青水泥砂浆（以下简称“CA砂浆”）的重大技术突破后，于2007年6月4日开始底座混凝土施工、7月4日在全线率先开始CRTSⅡ型轨道板灌浆施工。
㈡、技术特点CRTSⅡ型板式无砟轨道，沿用了博格预应力轨道板结构、数控磨床打磨承轨槽、高精度定位、CA砂浆垫层等原有的技术和设计。
CRTSⅡ型板式无砟轨道系统层次构成自下而上依次为：桥梁上19cm厚钢筋混凝土底座或路基上30cm 厚素混凝土底座、3cm 厚CA 砂浆垫层、20cm 厚轨道板、扣件系统和无缝长钢轨，轨道板标准长度650cm 、宽255cm 。
塔吊基础计算(格构柱)
塔吊基础计算（格构柱）八、基础验算基础承受的垂直力：P=449KN 基础承受的水平力：H=71KN 基础承受的倾翻力矩：M=1668KN。
m(一）、塔吊桩竖向承载力计算：1、单桩桩顶竖向力计算：单桩竖向力设计值按下式计算:Q ik=（P + G )/n ±M/a2式中：Q ik—相应于荷载效应标准组合偏心竖向力作用下第i根桩的竖向力；P-塔吊桩基础承受的垂直力，P=449KN;G—桩承台自重，G=(4。
8×4.8×0.4+4。
8×4.8×1。
3)×25=979。
2KN；P+G=449+979.2=1428。
2KNn—桩根数，n=4；M-桩基础承受的倾翻力矩，M=1668+71×1.3=1760.3KN。
m;a—桩中心距，a=3.2m。
Q ik=1428。
2/4±1760.3/3。
2×2单桩最大压力：Q压=357.05+389.03=746。
08KN单桩最大拔力：Q拔=357.05—389.03=-31.98KN2、桩承载力计算:(1)、单桩竖向承载力特征值按下式计算:R a = q pa A P+u P∑q sia L i式中: R a-单桩竖向承载力特征值；q pa、q sia—桩端阻力，桩侧阻力特征值;A P—桩底端横截面面积；u P—桩身周边长度;L i—第i层岩土层的厚度.5号塔吊桩：对应的是8-8剖的Z52。
桩顶标高为—6。
8m，绝对标高为-1。
9m,取有效桩长52m，桩端进入6-1粘土层2。
19m.52R a = 0.8×3。
14×(4×12.51+16×3。
8+14×14。
4+18×19.1+30×2。
19）=1813。
51>746.08KN 满足要求3、承台基础的验算（1）承台弯矩计算Mx1=My1=2×（746.08—979.2/4)×（3。
Mathcad - 四肢格构柱计算
四肢格构柱计算1 、计算依据《钢结构设计规范》GB50017---20032 、设计承载力轴心受压500kN3 、设计支柱柱高20m四肢缀条式格构柱材料：Q235分肢：圆管直径：351mm壁厚：10mm缀条：普槽10断面图及局部立面图如下：单位：毫米断面立面单个圆管截面特性:四个圆管截面特性：普槽10截面特性：4 、格构柱检算Q235钢材设计强度（厚度小于16mm ）：f 215MPa :=f v 125MPa :=f y 235MPa :=4.1抗压强度检算轴心压力：净截面积：A n 42851mm 2:=σN A n , ()11.668MPa⋅=σN A n , ()f <抗压强度满足使用要求。
4.2稳定性检算（1）整个构件对对称轴的长细比：构件对主轴x 的计算长度：l 0x 20m :=构件截面对主轴x 的回转半径：i x 514.3419mm :=因截面为正方形：（2）对虚轴的换算长细比：构件截面中垂直于x 轴的各斜缀条毛截面积之和：A 1x 21251.3324⋅mm 2 2.503103×mm 2⋅=:=因截面为正方形：（3）分肢长细比计算分肢计算长度：l 分1m :=分肢钢管的回转半径：i 分120.6135mm:=分肢长细比：λ分0.7λ0x ⋅<满足规范5.1.4要求（4）稳定性校核构件换算长细比约为47，钢材屈服强度235MPa ，查表5.1.2-1得截面类型为b 类。
查附录C 轴心受压构件的稳定系数为：φ0.87:=13.412MPa f<四肢格构柱稳定性满足使用要求。
4.3 缀条验算轴心受压构件的计算剪力：剪力V 沿构件全长不变剪力由斜缀条分担，则斜缀条轴心受力为：斜缀条的水平夹角α45°:=缀条计算长度：缀条最小回转半径：i 14.2mm :=缀条长细比约为99.718，钢材屈服强度235MPa ，查表5.1.2-1得截面类型为b 类。
缀板
一．荷载统计中柱承受的荷载面积为9×8=72 m2，已知楼板结构层折算厚度为200mm，双面抹灰总厚度为60mm，混凝土的容重为25KN/ m3，抹灰层按照水泥砂浆计算，容重为20KN/ m3，则可知：中柱主要承受的恒荷载为F G=72×0.2×25+72×0.06×20=446.4KN学号为12，12÷4=3，活荷载为3×1.5＋20=24.5KN/㎡中柱主要承受的活荷载为F Q=72×24.5=1764KN由《建筑结构荷载规范》中规定：对标准值大于4KN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3。
则有：N=γG F G×γQ F Q=1.2×446.4+1.3×1764=2828.88KN二、柱截面设计已知柱高为8m，截面类型为b类，所用钢品种为Q235-B，一端固接一端铰接，则可推断出计算长度l ox=l oy=0.8×8=6.4m。
A.初选分肢截面并验算柱绕实轴的刚度和整体稳定1.假定绕实轴的长细比λyˊ=60，由《钢结构设计原理》附表查得φ=0.807。
2.求A r、i y r所需截面面积A r=N/φf=2828.88×103/(0.807×215)=16304.314mm2所需回转半径i y r = l oy /λyˊ=6400/60=107mm3.查型钢表选择从钢结构设计原理附表中可以查，试选2根40a的工字型钢A=2×86.1=172.2cm2i y=15.9cm 。
其他截面特性i1=2.77cm I1=660cm4 Z0=142/2=714.验算绕实轴的刚度和整体稳定λy= l oy/ i y=6400/159=40.25 <[λ]=150 故绕实轴刚度满足根据Ｑ235 λy＝40.25 b类截面查得φy=0.898σ=N/φA=2828.88×103/（0.898×17220）=182.9N/mm2<f=215N/ mm2故绕实轴整体稳定满足。
地铁轨道线路轨枕间距尺寸计算方法
地铁轨道线路轨枕间距尺寸计算方法
1每节钢轨轨枕配置根数，按下列公式计算：
N L
n = ————
1000
式中n—每节钢轨轨枕配置根数；
N—每千米轨枕标准配置根数；
L—每节钢轨长度（m）,不含轨缝。
上式计算所得的n值，采用整数（四舍五入）。
2 每节钢轨轨枕枕间距a、b、c值，按下列公式计算：
L′—c—2b
a = ————————
n—3
式中L′—每节钢轨长度（㎜），含1个轨缝（一般采
用9㎜），钢轨接头采用相错式时位两股相
错接头之间的长度；
b—a与c之间的过渡间距（㎜）；
c—钢轨接头2根轨枕间距（㎜），其值系根据钢轨接头构造而定；
a—除接头轨枕间距（c）和过渡间距（b）外，其余轨枕间距（㎜）。
一般a ＞b ＞c。
a＋c
如采用b＝———则
２
L′—２c
a＝——————
n—２
将计算所得得a值，采用整数。
如a值大于第5.3.1条的规定，则每节钢轨（或两股相错接头之间）轨枕配置根数应增加１根。
由于n值的改变，重新计算a值（仍采用整数），再根据a及c按下式求出b值（参看附图B—１）。
L′—c—（n—３）a b＝———————————
２。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
架桥机拼装支架安全性计算
一、拼装方案说明
桥台与相邻桥墩间作为拼装场地，填土整平，封闭层采用20cm 厚级配碎石。
支架基础为50cm厚C35砼，平面尺寸为8.4m×6.34m （两个）。
支架采用钢轨压杆（由四根43kg/m钢轨组成），数量为32个，高度6.3m。
架桥机主梁拼装完成后整体吊装，其他结构件分别吊装。
二、钢轨柱极限承载力计算
支架采用43kg/m钢轨组成的格构式钢轨柱，总高度为6.31m。
中间用缀板进行连接，缀板高度为0.03m。
两端为0.7m×0.7m×0.03m 的钢板。
整个高度的尺寸为：(0.03m+1.34m+0.3m+1.33m+0.3m+1.34m
+0.3m+1.34m+0.03m)=6.31m。
钢轨柱断面尺寸如下所示：
绕x、y 轴的回转半径为：
I x’ =√(I’x/A)=51.11mm；
I y’ =√(I’y/A)=21.357mm
四肢格构式轴心受压构件当缀材为缀板时，《钢结构设计规范》规定换算长细比按下式计算：
λox=√(λx2+λ1x2);
λoy=√(λx2+λ2y2)
λx、λy—整个构件对x、y轴的长细比；
λ1x、λ1x—分肢长细比。
1、分肢长细比λ1x、λ1x
λ1x=L o1/i1x=L o1/i x’=1340mm/51.11mm=26.218；
λ2y=L o2/i2y=L o2/i y’=1340mm/21.357mm=62.743;
2、λx、λx
回转半径I x、I y
I x=√[(c/2)2+i1x2]=√[(c/2)2+(i x’)2]
=√[(458/2)2+51.112]=234.634mm；
I y=√[(c/2)2+i2y2]=√[(c/2)2+(i y’)2]
=√[(486/2)2+21.3572]=243.937mm；
(1)两端固定时
λx=0.5L/i x=0.5×6310mm/234.634mm=13.446；
（在yoz平面内两端固定）
λy=0.5L/i2=0.5×6310mm/243.937mm =12.934;
（在xoz平面内两端固定）
(2)一端固定，一段自由
λx=2L/i x=2×6310mm/234.634mm=53.786；
（在yoz平面内两端固定）
λy=2L/i2=2×6310mm/243.937mm=51.735;
（在xoz平面内两端固定）
3、换算长细比λox、λoy
(1)两端固定
λox=√(λx2+λ1x2)=√(13.4462+26.2182)=29.465;
λoy=√(λx2+λ2y2)=√(12.9342+62.7432)=64.062；
(2)一端固定，一段自由
λox=√(λx2+λ1x2)=√(53.7862+26.2182)=59.836;
λoy=√(λx2+λ2y2)=√(51.7352+62.7432)=81.322；
4、极限承载力N
(1)两端固定
λox=29.465，查表知稳定系数φx=0.938;
λoy=64.062，查表知稳定系数φx=0.785
由(N+G自重)/φA≤[σ]知：
φx=0.938时：
N≤0.938×5700×215-(44.653×6.31×9.8×4) =1138.474×103N=1138.474KN;
φx=0.785时：
N≤0.785×5700×215-(44.653×6.31×9.8×4) =950.972×103N=950.972KN;
(2)一端固定，一段自由
λox=59.836; 查表知稳定系数φx=0.808;
λoy=81.322，查表知稳定系数φx=0.679
由(N+G自重)/φA≤[σ]知：
φx=0.808时：
N≤0.808×5700×215-(44.653×6.31×9.8×4)
=979.159×103N=979.159KN;
φx=0.679时：
N≤0.679×5700×215-(44.653×6.31×9.8×4)
=821.069×103N=821.069KN;
因此：
1、两端如果在yoz和xoz面内固结时，其最大承载力
N=950.972KN;
2、两端如果在yoz和xoz面内一端固定、一端铰接时，其最大承载力N=821.069KN。
三、钢轨柱承载力检算
架桥机拼装重量：4550kN。
架桥机拼装时，可以看作一个悬臂简支梁，每边16根钢轨柱做支撑。
因此，每根钢轨柱承受的荷载F为：
F=4550kN/32=142.188kN≤[N]=821.069KN
符合要求。
四、混凝土基础检算
钢轨柱与混凝土接触面积为：A=0.7m×0.7m=0.49m2;
每根钢轨柱的轴向受力：F=142.188KN;
因此混凝土强度为：
σ= F/A=142.188KN/0.49m2=0.29MPa≤[σ]=9.8MPa。
符合要求。
五、夯填土检算
每侧16根钢轨柱下的填土承载面积为：
A’=(8.4m-3.29m)×6.34m=32.4m2;
填土承受的荷载：
F’=142.188KN×16=2275KN；
填土实测抗压强度为：[σ]=0.43MPa；
因此填土强度为：
σ= F’/A’=2275KN/32.4m2=0.07MPa≤[σ]=0.43MPa。
符合要求。