柱子计算书(柱子)
双柱基础计算书
独立基础验算计算书一. 设计资料1 基本信息验算依据：建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)连接柱子数目：2 个连接柱子类型：单肢混凝土柱左柱X向尺寸：X c1=1000 mm左柱Y向尺寸：Y c1=1000 mm右柱X向尺寸：X c2=1000 mm右柱Y向尺寸：Y c2=1000 mm双柱中心间距：4500 mm2 地基信息基础埋深：d=1.5 m室内外地面高差：Δd=0 m地基名称: 永年梁场本地基现有3个土层受力土层范围内没有地下水。
地基土层分布示意图如下：地基土层具体信息列表如下：序厚(m) Es(mPa) γ/γs(kN/m3) Fak(kPa) δa 参数参数1 0.50 5.00 18.00/19.00 80.0 1.00 εb=0.0 εd=0.02 4.60 9.25 18.00/19.00 120.0 1.10 εb=0.3 εd=1.53 6.40 19.00 18.00/19.00 140.0 1.10 εb=2.0 εd=3.0 3 荷载信息基顶荷载模式：基本工况内力标准值基础拉梁弯矩分担百分比：ε=0%左柱基顶各工况荷载数值列表如下：工况N(kN) Vx(kN) Vy(kN) Mx(kN·m) My(kN·m)恒载4180.0 0.0 0.0 0.0 0.0活载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 右柱基顶各工况荷载数值列表如下：工况N(kN) Vx(kN) Vy(kN) Mx(kN·m) My(kN·m)恒载4180.0 0.0 0.0 0.0 0.0活载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0风载0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4 基础信息基础类型：阶形基础基础连接方式：平台连接基础阶数：3 阶基础混凝土标号：C25基础尺寸示意图如下：基础底面X向长度：B x1=11500 mm基础底面Y向长度：B y1=6000 mm基础第一台阶高度：H1=500 mm基础二阶底面X向长度：B x2=9500 mm基础二阶底面Y向长度：B y2=4000 mm二阶底面X向左侧伸出柱边长度：B x21=2500 mm二阶底面Y向下侧伸出柱边长度：B y21=2000 mm基础第二台阶高度：H2=500 mm基础X向伸出柱边长度：D x=1000 mm基础Y向伸出柱边长度：D y=500 mm基础第三台阶高度：H3=500 mm5 配筋信息基础配筋示意图如下：5.1 基础底板配筋信息基底有垫层，钢筋保护层厚度：C=40 mm底板X向钢筋：D12@100X向钢筋每米面积：A bx=11.31 cm2X向钢筋抗拉强度：f bx=300 N/mm2底板Y向钢筋：D12@100Y向钢筋每米面积：A by=11.31 cm2Y向钢筋抗拉强度：f by=300 N/mm25.2 基础顶板配筋信息顶筋保护层厚度：C u=40 mm基础顶板钢筋：Φ12@200顶板钢筋每米面积：A u=5.655 cm2顶板钢筋抗拉强度：F u=210 N/mm2二. 验算结果一览验算项验算工况数值限值结果基底平均压力(kPa) D+L 152 最大163 满足基底最大压力(kPa) D+L 152 最大196 满足基底土层1承载力D+L 388 最小217 满足冲切应力比 1.2D+1.4L 0.40 最大1.00 满足剪切应力比 1.2D+1.4L 0.60 最大1.00 满足左柱下局压应力比 1.2D+1.4L 0.20 最大1.00 满足右柱下局压应力比 1.2D+1.4L 0.20 最大1.00 满足混凝土强度标号——C25 最低C20 满足X向压区高度(mm) 1.2D+1.4L 85.5 最大798 满足X向抗弯应力比 1.2D+1.4L 0.99 最大1.00 满足Y向压区高度(mm) 1.2D+1.4L 34.5 最大523 满足Y向抗弯应力比 1.2D+1.4L 0.81 最大1.00 满足保护层厚度(mm) ——40.0 最小40.0 满足X向配筋率(%) ——0.12 最小0.15不满足X向钢筋直径(mm) ——12.0 最小10.0 满足X向钢筋间距(mm) ——100 最小100 满足X向钢筋间距(mm) ——100 最大200 满足Y向配筋率(%) ——0.10 最小0.15不满足Y向钢筋直径(mm) ——12.0 最小10.0 满足Y向钢筋间距(mm) ——100 最小100 满足Y向钢筋间距(mm) ——100 最大200 满足抗弯承载力[MPa] 1.2D+1.4L 0 最小0 满足基底中心沉降(mm) D+0.5L 38.5 最大120 满足基础倾斜值(%) D+0.5L 0 最大0.40 满足三. 地基承载力验算1 地基承载力特征值计算基础覆土的加权平均重度：γm=(18×0.5+18×1)/1.5=18 kN/m3基底处土层重度：γ=18 kN/m3地基承载力特征值：f a=f ak+εbγ*(b-3)+εd*γm*(d-0.5)=120+0.3×18×(6-3)+1.5×18×(1.5-0.5)=163.2 kPa地基抗震承载力特征值：f aE=δa*f a=163.2×1.1=179.52 kPa2 基础和回填土总重标准值计算基底以上总体积：V=L*B*(d-Δd)=11500×6000×(1.5-0×0.5)×10-6=103.5 m3基础体积：V c=37.25 m3基础与回填土总重标准值：G k=(V-V c)*γm+V c*ρc*g=[(103.5-37.25)×1.8e-005+37.25×2.5e-005]×106=2123.75 kN 3 地基承载力验算控制工况：D+L工况内力：N=8360 kN；V x=0 kN；V y=0 kN；M x=0 kN*m；M y=0 kN·m基底作用力标准值计算：基础总高度：H=1500 mm柱子中心对基底X向偏心：E x=0 mm柱子中心对基底Y向偏心：E y=0 mm基底竖向力值：F k=N=8360 kN基底竖向合力值：F k+G k=8360+2123.75=10483.75 kN基底X向力矩值：M xk=(M x-V y*H-N*E y)*(1-ε)=(0-0×1500×10-3-8360×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m基底Y向力矩值：M yk=(M y+V x*H-N*E x)*(1-ε)=(0-0×1500×10-3-8360×0×10-3)×(1-0)=0 kN·mD+L工况下基底压力分布图(kPa)如下基底平均压力值：P k=(F k+G k)/A=10483.75/690000×104=151.938 kPa≤163.2，满足基底最大压力值：P kmax=(F k+G k)/A+|M yk|/W y=10483.75/690000×104+0/132250000×106=151.938 kPa≤195.84，满足4 基础下卧土层承载力验算基础底面处土的自重压力值：p c=γm*d=18×1.5=27 kPa基底下第1个下卧层承载力验算土层顶面到地面的距离：d z=5.1 m下卧层顶面到基础底面距离：z=3.6 mz/b=3.6/6=0.6E s1/E s2=9.25/19=0.4868查地基规范(GB 50007-2002)表5.2.7，得地基压力扩散角：ζ=0°土层顶面处土的附加压力值：p z=b*l*(p k-p c)/(b+2*z*tanζ)/(l+2*z*tanζ)=6×11.5×(151.938-27)/(6+2×3.6×0)/(11.5+2×3.6×0)=124.938 kPa土层顶面以上土的加权平均重度：γmz=(18×0.5+18×1+18×3.6)/5.1=18 kN/m3土层顶面处土的自重压力值：p cz=γm*d z=18×5.1=91.8 kPa土层顶面处土的压力值：p z+p cz=124.938+91.8=216.738 kPa土层承载力特征值：f akz=140 kPa承载力深度修正系数：εdz=3经深度修正后的土层承载力特征值：f az=f ak+εdz*(d z-0.5)*γm=140+3×(5.1-0.5)×18=388.4 kPa第1个土层压力值：p z+p cz=124.938+91.8=216.738 kPa第1个土层承载力特征值：f az=388.4≥216.738，满足四. 基础抗冲切验算控制工况：1.2D+1.4L工况内力：N=10032 kN；V x=0 kN；V y=0 kN；M x=0 kN*m；M y=0 kN·m基底作用力计算：基础与覆土自重设计值：G=(2123.75+0)×1.2-0=2548.5 kN基底竖向力值：F d=N+G=10032+2548.5=12580.5 kN基底X向力矩值：M xd=(0-0×1500×10-3-10032×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m基底Y向力矩值：M yd=(0-0×1500×10-3-10032×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m1.2D+1.4L工况下基底压力分布图(kPa)如下基础的最大冲切应力出现在基础X向右侧第3阶处冲切锥体抗冲切承载力计算：基础第3阶有效高度：h0=1500-40-10=1450 mmβh=1-(h0-800)/12000=1-(1450-800)/12000=0.9417冲切破坏锥体上边长：b t=1000 mm冲切破坏锥体下边长：b b=3900 mm冲切破坏锥体中边长：b m=(b b+b t)*0.5=(3900+1000)×0.5=2450 mm抗冲切承载力：F h=0.7*βh*b m*H0*f t=0.7×0.9417×2450×1450×1.27×10-3=2973.946 kN冲切验算取用的基底呈梯形分布，区域内地基净压力分布图(kPa)如下冲切梯形下宽：l=6000 mm冲切梯形上宽：a r=3900 mm冲切梯形高度：h=1550 mm梯形上边到基础下边距离：a1=1050 mm梯形上边到基础上边距离：a2=1050 mm基底冲切压力值：F l=1191.848 kN≤2973.946 kN，满足按保守简化方法(均布最大净反力)计算的冲切压力为：冲切作用基底面积：A l=l*h-(a12+a22)/2=[6000×1550-(10502+10502)/2]×10-2=81975 cm2冲切压力值：F l=A l*(p max-G/A)=81975×(182.326-36.935)×10-4=1191.845 kN≤2973.946 kN，满足五. 基础抗剪切验算控制工况：1.2D+1.4L基底作用力和净压力分布同冲切验算时，详见冲切验算基础的最大剪切应力出现在基础X向右侧第3阶处基础第3阶有效高度：h0=1500-40-10=1450 mmβh=(800/h0)0.25=(800/1450)0.25=0.8618基础第3阶抗剪切面面积为：A v=(6000×450+4000×500+2000×500)×10-6=5.7 m2抗剪切承载力：F v=0.7*βh*A v*f t=0.7×0.8618×5.7×1.27×103=4367.241 kN 基底剪切矩形内地基净压力分布图(kPa)如下基底剪切矩形宽度：l=6000 mm基底剪切矩形高度：h=3000 mm经积分计算，剪切压力值：F l=2617.043 kN≤4367.241 kN，满足按保守简化方法(均布最大净反力)计算的剪切压力：剪切作用基底面积：A l=l*h=6000×3000×10-2=180000 cm2剪切压力值：F l=A l*(p max-G/A)=180000×(182.326-36.935)×10-4=2617.043 kN≤4367.241 kN，满足六. 控制工况下基础局部受压验算按素混凝土验算柱下基础混凝土的局部受压考虑局部受压面上荷载均匀分布，取荷载分布影响系数：ω=1基础素混凝土轴心抗压强度设计值：f cc=0.85*f c=0.85×11.9=10.115 N/mm2左柱下基础混凝土局部受压验算控制工况：1.2D+1.4L控制内力：N=5016 kN局部受压面积：A l=X c*Y c=1000×1000×10-2=10000 cm2计算底面X向增大宽度：b x=1000 mm计算底面Y向增大宽度：b y=500 mm计算底面积：A b=(X c+2*b x)*(Y c+2*b y)=(1000+2×1000)×(1000+2×500)×10-2=60000 cm2强度提高系数：βl=(A b/A l)0.5=(60000/10000)0.5=2.449左柱下局压应力比：ξ=N/(ω*f cc*βl*A l)=5016/(10.115×2.449×10000)×10=0.2024≤1，满足右柱下基础混凝土局部受压验算控制工况：1.2D+1.4L控制内力：N=5016 kN局部受压面积：A l=X c2*Y c2=1000×1000×10-2=10000 cm2计算底面X向增大宽度：b x=1000 mm计算底面Y向增大宽度：b y=500 mm计算底面积：A b=(X c2+2*b)*(Y c2+2*b x)=(1000+2×1000y)×(1000+2×500)×10-2=60000 cm2强度提高系数：βl=(A b/A l)0.5=(60000/10000)0.5=2.449右柱下局压应力比：ξ=N/(ω*f cc*βl*A l)=5016/(10.115×2.449×10000)×10=0.2024≤1，满足七. 基础底板配筋验算1 基础底板X向配筋验算控制工况：1.2D+1.4L基底作用力和净压力分布同前基础X向最大有效面积：A x=57000 cm2基础X向实配钢筋面积：A sx=67.858 cm2基础X向配筋率：ρsx=A sx/A x*100=67.858/57000×100=0.119%<0.15%，不满足基础的最大抗弯应力出现在基础X向右侧第3阶处底板钢筋总拉力：F s=f bx*A bx*l=300×1130.973×6000×10-3=2035.752 kN基础作用面有效高度：h0=1500-40-10=1450 mm混凝土受压区高度：x=85.536 mm相对受压区高度：ξ=x/h0=85.536/1450=0.05899≤ξb=0.55，满足底板钢筋力臂长度：S=h0-x/2=1450-85.536/2=1407.232 mm第3阶的抗弯承载力为：M u=F s*S=2864.776 kN·m抗弯验算取用的基底面积呈梯形分布，区域内地基净压力分布图(kPa)如下基底梯形下宽：l=6000 mm基底梯形上宽：b c=1000 mm。
108钢管抗风柱高度16m计算书
108钢管抗风柱高度16m计算书一、背景与目的108钢管抗风柱是作为建筑物或其他工程结构的支撑构件，用于抵抗风力对建筑物的影响。
针对某工程项目中使用的108钢管抗风柱高度为16m，本文旨在对其进行详细的计算和分析，以确保其在实际使用中的安全和稳定性。
二、计算基本参数1. 钢管型号：1082. 抗风柱高度：16m3. 风载荷标准：GBxxx-2012《建筑结构荷载规范》4. 钢管材质：Q2355. 抗风柱使用环境：____（根据实际情况填写）三、风荷载计算1. 确定风载荷标准：根据《建筑结构荷载规范》，结合工程实际情况确定抗风柱所在地的风荷载标准。
2. 计算风荷载大小：根据所在地风载荷标准和抗风柱高度，计算抗风柱受到的风荷载大小。
四、结构稳定性计算1. 确定抗风柱所受风荷载情况下的受力情况：根据风荷载大小和抗风柱结构特点，确定抗风柱所在风场下的受力情况。
2. 结构稳定性分析：根据受力情况，进行抗风柱的结构稳定性分析，包括受力点弯矩、剪力等参数的计算和分析。
五、材料强度计算1. 确定使用材料的强度参数：根据抗风柱所使用的钢管型号和材质，确定其材料的强度参数。
2. 材料强度验证：根据实际受力情况和材料参数，验证抗风柱材料的强度是否满足要求。
六、结论与建议1. 结论：根据以上计算和分析结果，得出抗风柱在16m高度下的结构稳定性和材料强度都满足使用要求。
2. 建议：在实际使用中，需要注意抗风柱的安装、连接及固定等细节，确保其在实际使用中的安全性和稳定性。
七、附录（可以包括相关计算公式、数据表格、图纸等）通过以上计算书的编写，可以全面、客观地展现出对108钢管抗风柱16m高度的计算和分析过程，为实际工程应用提供参考依据，确保抗风柱在使用中的安全和稳定。
六、结论与建议1. 结论：根据以上计算和分析结果，得出抗风柱在16m高度下的结构稳定性和材料强度都满足使用要求。
在考虑风载荷和材料强度的情况下，抗风柱能够有效地抵抗风力对建筑物或其他工程结构的影响。
[小学]柱计算长度系数
![[小学]柱计算长度系数](https://img.taocdn.com/s3/m/e7e2876e1611cc7931b765ce050876323012745a.png)
000（一）规范要求000⑴《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）（以下简称《混凝土规范》）第7.3.11条第2款规定：一般多层房屋梁柱为刚接的框架结构，各层柱的计算长度系数可按表7.3.11-2取用。
000⑵第7.3.11条第3款规定：当水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75％以上时，框架柱的计算长度l0可按下列两个公式计算，并取其中的较小值：000l0＝［l＋0.15（Ψu＋Ψl)]H （7.3.11-1）000l0＝（2十0.2Ψmin）H （7.3.11-2）0000式中：Ψu、Ψl——柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值；000Ψmin——比值Ψu、Ψl中的较小值；0000H——柱的高度，按表7.3.11-2的注采用。
0000（二）工程算例000⑴工程概况：某工程为十层框架错层结构，首层层高2m，第二层层高4.5m。
其第一、二层结构平面图、结构三维轴侧图如图1所示。
（图略）000（三）SATWE软件的计算结果000⑴计算结果表：000－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－000表1柱1、柱2、柱3按照表7.3.11-2直接取值的计算长度系数0000柱1／3.25／3.25／1.44／1.44／000柱2／1.00／3.25／1.25／1.44／000柱3／1.00／1.00／1.25／1.25／000－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－000表2柱1、柱2、柱3按公式7.3.11-1和7.3.11-2计算的计算长度系数000柱1／3.59／3.83／1.60／1.70／000柱2／1.33／3.83／1.42／1.70／000柱3／1.19／1.12／2.23／2.14／000－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－000表中数据依次为：柱号／首层Cx／首层Cy／二层Cx／二层Cy／000柱1是边柱，首层无梁，二层与三根梁相连；柱2也是边柱，首层下向有一根梁，二层与三根梁相连；柱3是中柱，首层、二层均与四根梁相连。
柱模板计算书
柱模板计算书本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
柱段：Z1。
模板剖面示意图面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；3.柱箍柱箍间距(mm)：500*9,；材料：2根Ф48×3.5钢管；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.竖楞材料：2根50×100矩形木楞；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；B边最外两根竖楞间距：750mm；B边竖楞根数：4；B边竖楞间距调整(mm)：250*3；H边最外两根竖楞间距：750mm；H边竖楞根数：4；H边竖楞间距调整(mm)：250*3；5.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距：400mm；B边对拉螺栓根数：2；B边对拉螺栓直径：M16；B边对拉螺栓间距调整(mm)：400*1；H边最外两根对拉螺栓间距：400mm；H边对拉螺栓根数：2；H边对拉螺栓直径：M16；H边对拉螺栓间距调整(mm)：400*1；6.荷载参数：36.952kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：2kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
这里取面板的计算宽度为1.000m。
盈建科柱子信息计算书
盈建科柱子信息计算书摘要：1.盈建科柱子信息计算书概述2.柱子信息计算书的重要性3.盈建科柱子信息计算书的主要内容4.盈建科柱子信息计算书的应用实例5.盈建科柱子信息计算书的优势与不足正文：1.盈建科柱子信息计算书概述盈建科柱子信息计算书是一种针对建筑结构中柱子信息的详细计算书，适用于建筑设计、施工、监理等各个环节。
它能够为建筑工程相关人员提供柱子的相关数据，如柱子的尺寸、材料、强度等，以确保建筑结构的安全和稳定性。
2.柱子信息计算书的重要性柱子是建筑结构中的重要组成部分，它的稳定性和承载能力直接影响到建筑的安全。
因此，对柱子的详细计算和分析是建筑设计和施工过程中必不可少的环节。
盈建科柱子信息计算书可以为建筑工程相关人员提供准确可靠的柱子信息，有助于提高建筑质量和安全性。
3.盈建科柱子信息计算书的主要内容盈建科柱子信息计算书主要包括以下内容：（1）柱子尺寸：包括柱子的截面尺寸、高度、倾斜度等。
（2）柱子材料：列明柱子的材料类型、性能等级等。
（3）柱子强度：计算柱子的承载能力、抗震性能等。
（4）柱子构造：介绍柱子的连接方式、节点处理等。
4.盈建科柱子信息计算书的应用实例以一栋五层框架结构建筑为例，盈建科柱子信息计算书可以提供以下实例：（1）根据建筑设计要求，选择合适的柱子尺寸和材料。
（2）计算柱子的承载能力，以确保柱子在正常使用和地震等情况下的稳定性。
（3）根据柱子的承载能力和材料性能，设计合理的柱子构造，确保柱子的安全性和耐久性。
5.盈建科柱子信息计算书的优势与不足优势：（1）提供详细的柱子信息，有助于提高建筑质量和安全性。
（2）为建筑工程相关人员提供可靠的技术依据，提高工作效率。
（3）有助于确保建筑结构的稳定性和承载能力。
不足：（1）计算过程较为繁琐，需要专业知识和技能。
（2）对计算机软件和硬件设备要求较高。
置换混凝土法加固计算书
，查表得 ， 故
根据《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006），当采用置换法加固钢筋混凝土轴心受压构件时，其正截面承载力应符合下列条件：
其中 取有支点时的值1.0，置换深度长边取200mm，短边取150mm，带入得，
柱子加固计算书（置换混凝土法）
1、3号楼二层柱21-H,柱设计编号KZ1-4,设计混凝土强度C40，取芯强度20.4，截面尺寸为1140×600mm，配筋如下图所示，第二层配筋为-0.050～7.500的配筋。柱子的计算长度为3650mm。由于柱子为对称配筋，所以不考虑偏心作用，按轴心受压构件计算。
，查表得 ，
根据《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006），当采用置换法加固钢筋混凝土轴心受压构件时，其正截面承载力应符合下列条件：
其中 取有支点时的值1.0，置换深度长边取200mm，短边取150mm，带入得，
满足要求。
满足要求。
2、3号楼二层柱21-G,柱设计编号KZ1-7，设计混凝土强度C40，取芯强度17.6， 截面尺寸为840×400mm，配筋如下图所示，第二层配筋为-0.050～7.500的配筋。柱子的计算长度为3650mm。由于柱子为对轴心受压承载力按《混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）》式（6.2.15）进行计算：
柱,500×500柱模板支撑计算书
柱模板设计计算书一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=500mm；柱断面宽度H=500mm；木方截面宽度=40mm；木方截面高度=80mm；木方间距l=200mm,胶合板截面高度=15mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
二、荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3h；T──混凝土的入模温度,取20(℃)；V──混凝土的浇筑速度，取2m/h；β──混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=19.04kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=24.23kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3kN/m2。
三、柱箍间距验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:式中 E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)；F──新浇混凝土侧压力设计值；F s──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；b──柱木面板一块的宽度(mm)；W──木面板的抵抗矩；f m──木材抗弯强度设计值。
计算过程如下：胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=500×(15)2/6=18750.00mm3胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=500×(15)3/12=140625.00mm4F s=0.95×(1.2×24.23+1.4×3)/1000=0.0316N/mm2第一式：0.783×[6000×140625.00/(29.076/1000×500.00)]1/3=303.16mm第二式：[8×18750×15/(0.0316×500)]1/2=377.29mm由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距303.16mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：式中 N──柱箍轴向拉力设计值；q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值；A n──柱箍净截面面积；A n=40×80=3200mm2M x──柱箍承受的弯矩设计值；W nx──柱箍截面抵抗矩；计算过程如下：q=F s×l=0.0316×200=6.322N/mmN=6.322×500/2=1580.61NM x=6.322×5002/8=197576.25NN/A n+M x/W nx=1580.61/3200+197576.25/42666.67=4.63≤fm=15N/mm2柱箍强度满足要求!五、胶合板侧模验算胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:胶合板计算简图(1) 侧模抗弯强度验算:M=0.1ql2其中 q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×24.23+1.4×3.00)×500.00/1000=16.638kN/ml──木方间距,取l=200mm；经计算得 M=0.1×16.638×(200.00/1000)2=0.067kN.m胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=500×(15)2/6=18750.00mm3σ = M/W=0.067×106 /18750.000=3.549N/mm2胶合板的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 侧模抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×24.23+1.4×3)×500×200/106=1.997kN经计算得τ=3×1.997×103/(2×500.000×15.000)=0.399N/mm2胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3) 侧模挠度验算:W=0.677qa4/(100EI)其中 q──强度设计荷载(kN/m):q=24.23×500/1000=12.115kN/m侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=500.000×15.0003/12=140625.000mm4；a──木方间距,取a=200mm；E──弹性模量,取E=6000N/mm2；经计算得 W=0.677×12.115×200.0004/(100×6000.00×140625.00)=0.16mm最大允许挠度 [W]=l/250=200/250=0.80mm胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!六、木方验算木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:木方计算简图(1) 木方抗弯强度验算:M=qB2/8其中 q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×24.230+1.4×3.000)×200/1000=6.655kN/mB──截面长边,取B=500mm；经计算得 M=6.655×(500/1000)2/8=0.208kN.m；木方截面抵抗矩 W=b×h2/6=40×802/6=42666.667mm3；σ = M/W=0.208×106/42666.667=4.875N/mm2；木方的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 木方抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×24.230+1.4×3.000)×200×500/106=1.664kN 经计算得τ=3×1.664×103/(2×40.000×80.000)=0.780N/mm2木方的抗剪计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!(3) 木方挠度验算:W=5qB4/(384EI)其中 q──设计荷载(kN/m):q=24.23×200/1000=4.846kN.mI=b×h3/12=40×803/12=1706666.667mm4B──柱截面长边的长度,取B=500mm；E──弹性模量,取E=9000N/mm2；经计算得 W=5×4.846×5004/(384×9000.00×1706666.67)=0.257mm允许挠度 [W]=B/250=500/250=2.000mm木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!。
pkpm柱的剪跨比计算书
pkpm柱的剪跨比计算书PKPM柱的剪跨比计算书（1200字以上）引言：PKPM柱的剪跨比是指PKPM设计软件中，其中一柱子的剪力与该柱子抗剪承载力的比值。
剪跨比是一个重要的参数，它反映了柱子的抗剪能力和在实际工程中是否存在剪力超限的可能性。
本文将详细介绍PKPM柱的剪跨比的计算方法，并给出一个具体计算的实例。
一、PKPM柱的抗剪承载力计算方法Rv=φ×V其中，Rv为PKPM柱的抗剪承载力，φ为系数，V为剪力设计值。
在PKPM软件中，根据剪跨比的不同，约束系数φ的取值也有所差异。
具体取值如下：1.剪跨比≤2：φ=0.852.2＜剪跨比≤3：φ=0.83.3＜剪跨比：φ=0.75二、PKPM柱的剪跨比计算方法PKPM柱的剪跨比在软件中是自动计算得出的，用户在建立柱子的时候只需要输入柱子的几何尺寸和受力情况，PKPM软件会自动计算出剪跨比。
剪跨比的计算公式如下：剪跨比=(V/(b×h))其中，V为剪力设计值，b为柱子横截面的宽度，h为柱子横截面的高度。
三、剪跨比计算实例现在我们来看一个具体的PKPM柱的剪跨比计算实例。
假设栋建筑物的PKPM柱子尺寸如下：柱子截面宽度b=300mm，柱子截面高度h=500mm，剪力设计值V=250kN。
首先，我们根据截面尺寸计算柱子的截面面积A。
截面面积A的计算公式如下：A=b×h接下来，我们计算剪跨比。
剪跨比的计算公式如下：剪跨比=(V/(b×h))代入实际数值计算可得：剪跨比= 250kN / (300mm × 500mm) ≈ 0.1667在这个实例中，剪跨比的计算结果为0.1667、根据剪跨比的取值范围和约束系数φ的定义，我们可以发现剪跨比为0.1667小于2，故φ=0.85、因此，PKPM柱的抗剪承载力Rv的计算结果为：Rv=φ×V=0.85×250kN=212.5kN结论：根据PKPM柱的剪跨比计算结果，该柱子的抗剪承载力为212.5kN。
计算书
一、确定柱的截面尺寸、几何特性、下部柱子高度和牛腿尺寸，及其有关参数。
（如下图1）二、荷载计算（均为标准值）1、屋面荷载(图2)20mm水泥砂浆找平层0.4 KN/m2一毡二油隔气层0.05 KN/m2 100mm水泥珍珠岩制品保温层0.4 KN/m220mm水泥砂浆找平层0.4 KN/m2二毡三油防水层0.35 KN/m2屋面板 1.4 KN/m2Σq=3.0 KN/m2天沟板 2.02 KN/m此外，屋架自重为106.0KN/榀，天窗架2×36KN/榀，天窗端壁 2×57KN/榀P1A=P1B=3.0×6×(12+0.77)+106/2+36+57+2.02×6=387.98KNM1A=M1B=0M2A=M2B= P1A×e2A=387.98×0.15=193.99KN.2、屋面活载(图3)屋面活载取 0.5KN/m2P1A=P1B=0.5×6×(12+0.77)=38.31KNM1A=M1B=0M2A=M2B= P1A×2A=38.31×0.15=5.75KN.3P2A=P2B=0.4×0.5×4.4×25=22KNM2A=M2B= P2A×e2A=22×0.15=3.3KN.mP3A=P3B=[(7.35+0.7)×0.1775+(1.05×0.8×0.4)+(0.4×0.35×0.5)+(0.352×0.4)/2]×25=46.48KN4、吊车轨道连接及吊车梁自重(图5)P4A=P4B=44.2+1×6=50.2KN0.5=25.1KN.m5设有20/5t和30/5t吊车各一台D max=290×(1+0.2)+215×(0.058+0.792)=530.75KND min=70×(1+0.2)+45×(0.058+0.792)=122.25KND max在A柱：P4A = D max =530.75KNM4A = P4A×e4A =530.75×0.5=265.38KN.mP4B = D min =122.25KNM4B = P4B×e4B =122.25×0.5=61.13KN.mD max在B柱：P4B = D max =530.75KNM4B = P4B×e4B =530.75×0.5=265.38KN.mP4A = D min =122.25KNM4A = P4A×e4A =122.25×0.5=61.13KN.m②水平荷载横向水平荷载（a=0.1）20/5t吊车一个轮子横向水平制动力 T20=0.1×(200+78)/4=6.95KN30/5t吊车一个轮子横向水平制动力 T30=0.1×(300+118)/4=10.45KN 当一台30/5t吊车作用时：T max=10.45×(1+0.2)=12.54KN当一台30/5t和20/5t吊车共同作用时：T max=10.45×(1+0.2)+6.95×（0.792+0.058）=18.45KN 纵向水平荷载不参与横向排架结构内力分析6、风荷载基本风压W o=0.55 KN/m22“+”表示顺风方向“-”表示逆风方向q1k=2.8KN/mq2k=1.75KN/mF wk=(3.19+2)×2.3+(-0.8+2.4)×1.19+(2.4+2.4)×2.67=26.66KN7、荷载汇总三、各荷载作用下的排架内力（A柱）四、排架内力组合（A柱）如下表：A: 1.2×恒载效应标准值+0.9×1.4×(活+吊车+风)荷载效应标准值B: 1.2×恒载效应标准值+0.9×1.4×(吊车+风)荷载效应标准值五、柱的配筋计算（A柱）1、材料：混凝土C30，f c=14.3N/mm2, f tk=2.01N/mm2, f t=1.43N/mm2钢筋（HRB335）, f y=f y′=300N/mm2, E s=2.0×105N/mm2箍筋 (HPB235), f y=210N/mm2, E s=2.0×105N/mm22、柱截面参数：①上柱Ⅰ-Ⅰ截面b=400mm,h=500mm,a==a′=40mm,h o=460mm,A c=2.0×105mm2, ξb=0.55求得大小偏心受压破坏界限时的轴力N b,用以判断截面的大小偏心受压情况，选择最不利的荷载组合。
多柱基础计算书
多柱基础计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________设计_____________校对_____________审核_____________一、设计资料柱子数量: 双柱基础类型: 锥型基础基础埋深d: 2000 mma s: 80 mm转换系数K s: 1.35基础及其上覆土平均容重 0: 20.00 kN/m3混凝土强度等级: C30, f c = 14.30 N/mm2, f t = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi), f y = 360.00 N/mm2作用在基础顶部的荷载:柱子编号N(kN)M x(kN·m)M y(kN·m)V x(kN)V y(kN)柱子a2447.390.00366.41116.180.00柱子b2447.390.00366.41116.180.00计算形式: 验算截面尺寸基础是否对称: 是基础几何尺寸为:B = 500 mm H = 500 mmC b = 2500 mmB1 = 5400 mm L1 = 2900 mmB11 = 1450 mm L11 = 1450 mmB2 = 3200 mm L2 = 700 mmB21 = 350 mm L21 = 350 mmh1 = 500 mm h2 = 300 mm基础总高度h = 800 mm二、依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）三、修正地基承载力计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）(5.2.4)f a = f ak + ηb γ(b - 3) + ηd γm (d - 0.5) (式5.2.4)式中: f ak = 210.00 kPaηb = 0.30, ηd = 1.60γ = 18.00 kN/m 3, γm = 18.00 kN/m 3b = 2.90m, d = 2.00m如果 b ＜ 3m, 按 b = 3m; 如果 b > 6m, 按 b = 6m 如果 d ＜ 0.5m, 按 d = 0.5m f a = f ak + ηb γ(b - 3) + ηd γm (d - 0.5)= 210.00 + 0.30 × 18.00 × (3.00 - 3.00) + 1.60 × 18.00 × (2.00 - 0.50)= 253.20 kPa抗震情况下地基抗震承载力f aE = ζa f a = 1.10 × 253.20 = 278.52 kPa四、用户荷载转化将用户输入的荷载转化到基础形心处转化后的荷载作用点离基础左边界距离X c = 2700 mm 转化后的荷载作用点离基础下边界距离Y c = 1450 mm 此时荷载的设计值采用以下公式计算:N = N a + N bM x = M ax + M bx + (N a + N b ) × Y 1 - (V ay + V by )× h M y = M ay + M by - N a × X 1 + N b × X 2 + (V ax + V bx ) × h 其中X 1 = X c - B 11 = 1250 mmX 2 = B 11 + C b - X c = 1250 mm Y 1 = Y c - L 11 = 0 mm代入数值, 可得作用在基础底部形心处的荷载为:N = 4894.78 kN, M x = 0.00 kN·m, M y = 918.71 kN·m荷载的标准值取荷载的设计值除以荷载转换系数K s , 所以可得N k = 3625.76 kN, M kx = 0.00 kN·m, M ky = 680.52 kN·m五、地基承载力验算基础底面积A = B 1 × L 1 = 5400.000 × 2900.000 = 15.66 m 2基础及其上覆土自重标准值G k = γ0Ad = 20.00 × 15.66 × 2.000 = 626.40 kN 基础及其上覆土自重设计值G = 1.35G k = 1.35 × 626.40 = 845.64 kN≤ f aE = 278.52 kPa p k = N k + G k A = 3625.76 + 626.4015.66 = 271.53 kPa≤ B 1 / 6e kx = |M ky|N k + G k = 680.523625.76 + 626.40 = 0.16 m≤ L 1 / 6e ky =|M kx|N k + G k =0.003625.76 + 626.40 = 0.00 mp kmax = p k + |M kx|W x +|M ky|W y p kmin = p k - |M ky|W y -|M kx|W x 其中W x = B 1L 126= 5400 × 290026 = 7.57 m3Wy = B 12L 16 = 5400.002 × 2900.006= 14.09 m3p kmax = 271.53 + 0.007.57 + 680.5214.09 = 319.81 kPap kmin = 271.53 - 0.007.57 - 680.5214.09= 223.25 kPap kmax ≤ 1.2f aE = 334.22 kPa六、基础抗冲切验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）下列公式验算：F l ≤ 0.7βhp f t a m h 0(8.2.7－1)αm = (a t ＋a b )/2(8.2.7－2)F l = p jmax A l - ∑N其中N 为作用在A l 上的柱子对基础的轴向作用力1．求基底净反力最大值≤ B 1 / 6e x = |M y|N + G = 918.714894.78 + 845.64 = 0.16 m≤ L 1 / 6e y = |M x|N + G = 0.004894.78 + 845.64 = 0.00 mp jmax = N A + |M x|W x + |M y|W y = 4894.7815.66 + 0.007.57 + 918.7114.09= 377.75 kPa2．X 方向冲切验算截面h p jmax a t a b a mA l F l 0.7βhp f t a m h 0验算结果截面1800377.750.70 2.14 1.420.96361.731023.42满足要求截面2800377.750.50 1.94 1.22 1.16438.79879.28满足要求截面3800377.750.50 1.94 1.228.41730.09879.28满足要求截面4800377.750.50 1.94 1.228.41730.09879.28满足要求截面5800377.750.50 1.94 1.22 1.16438.79879.28满足要求截面6800377.750.70 2.14 1.420.96361.731023.42满足要求3．Y 方向冲切验算截面h p jmax a t a b a m A l F l 0.7βhp f t a m h 0验算结果截面1800377.75 3.20 4.64 3.92 1.91720.602825.22满足要求截面2800377.750.50 1.94 1.22 1.16438.79879.28满足要求截面3800377.750.50 1.94 1.22 1.16438.79879.28满足要求截面4800377.750.501.941.221.16438.79879.28满足要求截面5800377.750.50 1.94 1.22 1.16438.79879.28满足要求截面6800377.753.204.643.921.91720.602825.22满足要求七、基础局部受压验算计算公式: 《混凝土结构设计规范》中公式F l ≤ 1.35×βc ×βl ×f c ×A ln（7.8.1-1）混凝土局部受压强度提高系数(7.8.1-2)βl =A b A l 柱子F l A b A lβl1.35βc βl f c A ln 验算结果柱子a 2447.390.490.25 1.406756.75满足要求柱子b2447.390.490.251.406756.75满足要求八、截面抗弯计算1．计算公式基础抗弯计算采用倒置的悬臂板的计算模型, 承受一个梯形分布荷载, 其等效均布荷载计算公式为:p eq = (2p 1 + p 2) / 3其中p 1为悬臂端梯形荷载的荷载设计值, 取基础边界上基底净反力设计值的平均值p 2为固定端梯形荷载的荷载设计值, 取为轴心荷载作用下基底净反力的设计值基础四个边界上基底净反力设计值分别为:p Xl = N A - M y W y = 4894.7815.66 - 918.7114.09 = 247.38 kPap Xr = N A + M y W y = 4894.7815.66 + 918.7114.09 = 377.75 kPap Yt = N A - M x W x = 4894.7815.66 - 0.007.57 = 312.57 kPap Yb = N A + M x W x = 4894.7815.66 + 0.007.57 = 312.57 kPap j = N A = 4894.7815.66 = 312.57 kPaA s =M0.9f y h 02．基础底部钢筋计算X 方向基础底部钢筋截面等效p eq 弯矩M 截面宽度b截面高度h 计算面积A s1配筋面积A s2截面1269.11472.1518002023.973015截面2269.11561.9018002408.703015截面3269.11775.2118003080.433015截面4356.02420.7118001803.453015截面5356.02743.3718003026.623015截面6356.02624.6418002677.643015Y方向基础底部钢筋截面等效p eq弯矩M 截面宽度b截面高度h计算面积A s1配筋面积A s2截面1312.571021.1538004377.375628截面2312.571215.2638005209.435628截面3312.571215.2638005209.435628截面4312.571021.1538004377.375628其中计算面积A s1表示未考虑最小配筋率前钢筋的计算面积配筋面积A s2表示考虑最小配筋率后钢筋的计算面积X方向底部实际配置钢筋为:C16@200钢筋总根数为：15实配面积：3015 mm2Y方向底部实际配置钢筋为:C16@200钢筋总根数为：28实配面积：5628 mm2X方向顶部实际配置钢筋为:C0@-540钢筋总根数为：0实配面积：0.00 mm2。
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柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
柱模板的背部支撑由两层（一层木楞、一层钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 9.9m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢管；截面类型:圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):1100；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):48.00；高度(mm):100.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:（①、②）γ-- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；其中γc、t=T/(T+15)t -- 新浇混凝土的初凝时间，计算得5.71h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；H -- 模板计算高度，取9.900m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上（①、②）公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为51.16 kN/m2、237.6.000 kN/m2，取较小值51.16kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.16kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。
三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。
本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 230 mm，且竖楞数为 4，面板为3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。
面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M= 1/11 q l2其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(竖楞间距): l =230.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×51.16×0.6×0.90=33.15kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.6×0.90=1.51kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =33.15+1.51=34.66 kN/m；面板的最大弯距：M =0.09 ×34.66×230×230= 1.65×105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ --面板承受的应力(N/mm2)；M --面板计算最大弯距(N.mm)；W --面板的截面抵抗矩 :b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W= 600×18.0×18.0/6=3.24×104 mm3；f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ= M/W = 1.65×105/ 3.24×104= 5.09N/mm2；面板的最大应力计算值σ =5.09N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V = 0.6 q l其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距): l =230.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×51.16×0.6 ×0.90=33.15kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.6×0.90=1.51kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =33.15+1.51=34.66 kN/m；面板的最大剪力：∨ = 0.6×34.66×230.0 = 4783.08N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 4783.08N；b--构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ；h n--面板厚度(mm)：h n = 18.0mm ；f v---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: τ=3×4783.08/(2×600×18.0)=0.66N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: [f v]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ =0.905N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:ω=0.677ql4/100EI其中，ω--面板最大挠度(mm)；q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 34.66 kN/m；l--计算跨度(竖楞间距): l =230.0mm ；E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I= 600×18.0×18.0×15.0/12 = 1.688×105 mm4；面板最大容许挠度: [ω] = 230 / 250 = 0.92 mm；面板的最大挠度计算值: ω =0.677×34.66×2304/(100×9500.0×1.688×105) =0.41 mm；面板的最大挠度计算值ω =0.41mm 小于面板最大容许挠度设计值[ω]= 0.9mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为9.9m,柱箍间距为600mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木楞，宽度48mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 48×100×100/6 = 80cm3；I = 48×100×100×100/12 = 400cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M= 1/11 q l2其中， M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×51.16×0.23×0.90=12.71kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.23×0.90=0.58kN/m；q = (12.71+0.58)/2=6.64 kN/m；竖楞的最大弯距：M =1/11×6.64×600×600= 2.17×105N.mm；其中，σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；M --竖楞计算最大弯距(N.mm)；W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.0×104；f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 2.17×105/8.0×104 = 2.71N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ =2.71N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×51.16×0.23×0.90=12.71kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.23×0.90=0.58kN/m；q = (12.71+0.58)/2=6.64 kN/m；竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×6.64×600.0 = 2390.4N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨ = 2390.4N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b = 48.0mm ；h n--竖楞的截面高度(mm)：h n = 100.0mm ；f v--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: τ=3×2390.4/(2×48.0×100.0)=0.747N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: [f v]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ =0.747N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，ω--竖楞最大挠度(mm)；q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =51.16×0.23 = 11.77 kN/m；l--计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm ；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4×106；竖楞最大容许挠度: [ω] = 600/250 = 2.4mm；竖楞的最大挠度计算值: ω =0.677×11.77×600.04/(100×9500.0×4×106) = 2.7 mm；竖楞的最大挠度计算值ω=3.226mm 小于竖楞最大容许挠度[ω]=4.4mm ，满足要求！。