污水处理厂设计计算书软件
(整理)鸿业污水处理软件V20简介-彩页
鸿业污水处理软件V2.0简介鸿业水处理设计软件是鸿业公司研制的CAD系列软件之一，由给排水专业人员和计算机专业人员共同开发而成。
可完成工艺流程图、水处理构筑物的设计，材料自动汇总而且可实现图面材料与材料表的自动对应标注。
管道、管件、阀类、设备等真实表示，针对不同构筑物特点，采用参数化绘制和工具集式绘制，达到设计的快速性和灵活性相结合。
适用于规划院、工业院、市政院、环保公司等。
鸿业水处理设计软件的CAD操作平台为美国AutoDesk公司的AutoCAD R2006～2009。
流程图设计1.进行工艺流程图和水力剖面图的设计。
丰富的构筑物和设备图块，可以满足设计人员快速完成图形绘制。
2.流程图管线种类齐全，而且可以根据自己的需要任意添加。
3.快速实现管道遮挡断线，快速标注构筑物特征点标高、管道直径、管道代号。
4.自动绘制流程图图例表。
参数化构筑物设计1.参数化构筑物绘制可完成配水井、幅流沉淀池、A/A/O池、SBR池、污泥浓缩池的平面和剖面图设计。
2.自动绘制集水槽、进出水等部位详图3.构筑物进水、出水、刮吸泥机等灵活选择4.参数修改，可在程序界面右侧直观看到修改效果；程序界面右侧区域可自由放缩和移动图形。
双线管道设计1.双线管道绘制时，自动根据管道标高处理管道连接和管道遮挡关系，根据选择采用焊接或法兰连接，法兰出头长度自由设置。
2.管道之间可以实现自由连接。
3.阀门、管件真实长度表示，使设计图纸看起来更真实。
4.管道布置时，可根据流量、管径等自动计算流速和水力坡降，为设计师更科学选择管径提供依据。
平面图、剖面图设计1.自动从平面图剖切管道和设备的剖面图。
2.快速布置曝气头，批量参数化布置曝气支干管，曝气头与管道自动连接。
3.真实表示水泵、输送机、砂水分离器、刮吸泥机等设备，可根据设计院的要求扩充设备库。
4.管道和设备连接时，自动根据设备库数据，准确确定连接点的位置和管径。
5.可进行轴线设计、池（墙）设计、楼（爬）梯、栏杆、孔洞设计等等。
污水处理加氯设计计算书软件
七、加氯消毒池1.设计条件依最大日流量质量平衡计算结果，消毒池进流性质如下：Q＝30,526大肠菌数 ＝依平均日流量质量平衡计算结果，消毒池平均日流量时进流量如下：Q＝22,976CMD设计放流水质：放流水标准中大肠菌数之规定选择较安全之大肠菌数设计值2.设计加氯消毒池:池体积 =30,526CMD /2 /1,440min/d x22.5min ＝238.5m3深度 = (238.5340.0) 1/3 =1.81m选择深度 =宽度 = 1.81选择宽度 =长度 =238.53 1.80m / 1.80m =73.6m选择长度 =消毒总体积＝2x 2.0m x 1.8m x70.0m ＝504.0m3平均日流量时停留时间＝504.0330,526CMD=23.8min每一渠道长度＝70.0m /5=14.0mCheck :平均日流量下停留时间 ＝31.6min最大日流量下停留时间 ＝23.8min2.计算加氯量余氯浓度 C (mg/L)， 经过 t (min) 接触时间后，大肠菌数将由yo减少为 y：y / yo = ( 1 + 0.23 C t ) -3yo =进流水大肠菌数 =######count/mly =放流水大肠菌数 =1,000count/ml代入后上式可整理如下：5.85 = 1 + 0.23 C t考虑不同流量情形：(1)最大日流量时t ＝504.0m3 /30,526CMD=23.8minC = ( 5.85－1) /0.23/23.8=0.89mg/L实际加氯量 ＝余氯量+ 需氯量 + 消耗量 ＝0.89+ 5.00+ 1.50 ＝7.39mg/L其中：余氯量 = 依公式计算出之理论余氯需求量余氯量 = 废水中还原物质所消耗之氯需求量 ( 3~8 mg/L)消耗量 = 氯气因蒸发消逝或自身分解之需求量 (1.5~2 mg/L)(摘自 Handbook of Chlorination, Geo Clifford White, page 399)比重 =有效氯量 =10.27%(重量比)次氯酸钠加药量＝废水量 x 实际加氯量 / 有效氯量/ 1,000＝30,526x7.39/10.27%＝2,195Kg/d＝ 1.30L/min(2)平均日流量时t ＝504.0m3 /22,976CMD=31.6minC = ( 5.85－1) /0.23/31.6=0.67mg/L实际加氯量 ＝余氯量+ 需氯量 + 消耗量 ＝0.67+ 5.00+ 1.50 ＝7.17mg/L次氯酸钠加药量＝废水量 x 实际加氯量 / 有效氯量/ 1,000＝22,976x7.17/10.27%＝1,603Kg/d＝0.95L/min3.计算除氯所需药剂量考虑不同流量情形：(1)最大日流量时焦亚硫酸钠加药量＝实际加氯量 x 除氯当量 x 安全系数＝7.39mg/L x 1.34x 1.15＝11.4mg/L 焦亚硫酸钠加药量＝废水量 x 焦亚硫酸钠加药量/ 溶液浓度＝789.7Kg/d (2)平均日流量时焦亚硫酸钠加药量＝实际加氯量 x 除氯当量 x 安全系数＝7.17mg/L x 1.34x 1.15＝11.0mg/L 焦亚硫酸钠加药量＝废水量 x 焦亚硫酸钠加药量/ 溶液浓度＝576.8Kg/d。
水处理设计中常用计算软件
水处理设计中常用计算软件在水处理设计中，常用的计算软件有：1.AQUACHEM：AQUACHEM是一款广泛应用于水处理工程的软件，它可以用于计算和模拟水的化学平衡、水质分析、腐蚀控制、水垢和颗粒物沉积、脱气、气体和溶解氧过饱和、烟气净化和石油提炼等方面。
它提供了现代化的界面和直观的用户交互界面，可以轻松进行水处理设计、优化和管理。
2.WATSIM：WATSIM是模拟水流动和水质特性的计算软件。
它是一款用于输水系统设计和水质模拟能力强大的软件，可用于模拟和分析复杂的输水系统、计算输水管道压力和流量、优化输水系统设计等。
WATSIM还可以模拟水质变化、通风和氧化还原等动态过程。
3.EPANET：EPANET是一款广泛应用于水力分析和水质模拟的计算软件。
它可以用于计算供水系统中的水流、压力和水质变化，以评估系统的性能和效率。
EPANET提供了一套强大的工具，用于模拟不同的供水条件、优化水力设计和评估系统的安全和可靠性。
4.GPS-X：GPS-X是一款用于废水处理系统建模和模拟的软件。
它可以用于评估不同的处理选项、优化系统设计、模拟废水流量和质量的变化，并提供数据管理和结果分析功能。
GPS-X支持多种处理过程和反应方程，可以帮助设计师更好地理解和优化废水处理过程。
5. Minitab：Minitab是一款用于统计分析和数据可视化的软件。
在水处理设计中，Minitab可以用于分析和解释实验数据、评估水质参数之间的关系、制定最佳的处理方案等。
Minitab提供了一系列强大的统计工具，可以帮助设计师更好地理解和优化水处理过程。
总的来说，在水处理设计中，计算软件是设计过程中不可或缺的工具。
这些软件提供了强大的计算、模拟和分析功能，可以帮助设计师更好地理解和优化水处理系统的性能和效率。
通过使用这些软件，设计师可以更准确地估计处理器件的尺寸、流量和水质要求，提高系统的可靠性和效率。
污水处理厂各构筑物计算软件
污水处理厂各构筑物计算软件
沉沙量（m3/106m3）30
平流式沉砂量容重（kg/m3）1500
沉淀池超高h1（m）0.3
沉淀时间t1（h） 2.00
水力停留时间t（h） 1.00
水力表面负荷q（m3/m2.h） 1.25
池子个数 2.00
每池设计最大流量qmax（m3/s）0.10
正常活性污泥成层沉淀的沉速u（mm/s0.50
除沙的时间间隔T（d） 3.00
生活污水流量总变化系数 1.50
污泥斗侧壁倾角（度）55.00
每人每日污泥量s（L/人.d）0.30
设计人口数N（人）34560.00
进水悬浮物浓度C1（t/m3）0.00
出水悬浮物浓度C2（t/m3）0.00
污泥容重r（t/m3） 1.00
污泥含水率p0(%)99.00
缓冲层高度h3(m)0.30
污泥斗上部半径R（m） 1.00
污泥斗下部半径r（m）0.5
污泥回流比R0.5
混合液污泥浓度X（kg/m3）1000
固体负荷率q1（kg/m2.h）120
池边有效水深H（m） 2.5
回流污泥浓度XR（kg/m3）3000.00
圆锥体侧壁坡度0.05
1池表面积A（m2）288.00或者4500 2沉淀池直径D（m）
19.15
3沉淀部分有效水深H（m） 1.25
4污泥部分所需的容积V（m3）540.00。
鸿业污水处理软件简介
鸿业污水处理设计软件 ＨＹＳＣＬ流程图设计１．进行工艺流程图和水力剖面图的设计。
丰富的构筑物和设备图块，可以满足设计人员快速完成图形绘制。
２．流程图管线种类齐全，而且可以根据自己的需要任意添加。
３．快速实现管道遮挡断线，快速标注构筑物特征点标高、管道直径、管道代号。
４．自动绘制流程图图例表。
３．构筑物进水、出水、刮吸泥机等灵活选择４．参数修改，可在程序界面右侧直观看到修改效果；程序界面右侧区域可自由放缩和移动图形。
参数化构筑物设计１．参数化构筑物绘制可完成配水井、幅流沉淀池、Ａ／Ａ／Ｏ池、ＳＢＲ池、污泥浓缩池的平面和剖面图设计。
２．自动绘制集水槽、进出水等部位详图双线管道设计１．双线管道绘制时，自动根据管道标高处理管道连接和管道遮挡关系，根据选择采用焊接或法兰连接，法兰出头长度自由设置。
２．管道之间可以实现自由连接。
３．阀门、管件实际长度表示，使设计图纸看起来更真实。
４．管道布置时，可根据流量、管径等自动计算流速和水力坡降，为设计师更科学选择管径提供依据。
平面图、剖面图设计１．自动从平面图剖切管道和设备的剖面图。
２．快速布置曝气头，批量参数化布置曝气支干管，曝气头与管道自动连接。
３．真实表示水泵、输送机、砂水分离器、刮吸泥机等设备，可根据设计院的要求扩充设备库。
４．管道和设备连接时，自动根据设备库数据，准确确定连接点的位置和管径。
５．可进行轴线设计、池（墙）设计、楼（爬）梯、栏杆、孔洞设计等等。
６．自由进行标高、管径和其它方面的标注。
丰富的图面标注功能１、自动根据材料表、设备表标注平面图、剖面图的材料和设备编号。
２、丰富多样的管径、标高、尺寸标注方式鸿业污水处理设计软件 ＨＹＳＣＬ构筑物工艺计算可进行格栅、水泵扬程、沉沙池、沉淀池等工艺尺寸计算，形成规范、完整的计算书。
材料统计和图例表自动统计管道、管件、阀门等材料，自动绘制图例表。
自动根据材料表中的位置标注平面图各材料编号。
水处理设备录入 水处理设计需要用到大量的设备，工程设计与设备生产厂家、设备型号等密切相关，设计过程中往往需要花费大量的时间来收集资料，设计基本完成后，随着甲方订货的落实，常常需要对设计图纸进行相应的修改，非常费时费力。
污水处理污泥脱水设计计算书软件
m3/hr/u 12.0 m3/hr/u
96.0 CMD
95% 15%
(M&E t(aMb&lEe table1
2020/3/19
Page. 34
高分子 聚高集分剂子 聚集剂
75%
进入污 泥饼，
计算污
泥饼固 5,079
Kg/d (
x
95%
+
＝ 4,848 Kg/d
设污泥 饼比重 4,848
＝
Kg/d /
31.6
1.023
，计算 污泥饼
0.15 /
m3/d
0.6%
0.6% x
1.023
/ 1,000
计算回 流Q 之= 脱 (
＝
150.1 － 214.5 CMD
31.6 ) + 96.0
4.计算 高分子
计算高
分子聚 5,079
Kg/d x
＝ 30.5
0.6% Kg/d
25%
进入滤 液
75% )
2020/3/19
CMD Kg/d = Kg/d = Kg/d =
50,209 mg/L 544.7 mg/L 7,508 mg/L
2.设计 脱水机
消化污 泥与化 Q= TSS = BOD5 = TP =
150.1 5,079 405.4 353.7
CMD Kg/d = Kg/d = Kg/d =
33,848 mg/L 2,701 mg/L 2,357 mg/L
十、
1.设计 条件
依平均 日流量 Q= TSS = BOD5 = TP =
127.7 3,956 393.2 185.7
CMD Kg/d = Kg/d = Kg/d =
污水处理厂设计计算书软件
四、曝气1.设计条件曝气池采用平均日流量依平均日质量平衡计算Q =24,459CMDTSS =2,069Kg/d =84.6mg/L BOD5 =3,530Kg/d =144.3mg/LTP =183.8Kg/d =7.5mg/L依尖峰小时质量平衡计Q =48,763CMDTSS =4,138Kg/d =84.9mg/L BOD5 =7,062Kg/d =144.8mg/LTP =367.6Kg/d =7.5mg/L二沉池设计面积：二沉池面积＝1,257m2 =13,526ft2 2.计算结果摘要回流污泥(RAS)Q = 3.95MGD =14,962CMD废弃污泥(WAS)Q =287.5CMD =0.076MGDTSS =2,300Kg/dBOD5 =2,002Kg/d反应槽出流水Q =38,581CMDTSS =3,107mg/L二沉池出流水Q =23,331CMD = 6.16MGDTSS =20.0mg/L总非溶解性BOD5 ＝6.7mg/L溶解性 BOD5＝1.8mg/L总磷＝0.5mg/L 3.设计生物反应槽(1)原进流水水质特性(参考"Theory, Process"一书)A.污染负荷平均日流量时：流量，Qin，MGD ＝24,459CMDBOD5 ，lb/d＝144.3mg/L总悬浮固体物，TSS，＝84.6mg/L总凯氏氮，TKN，lb/d ＝40.0mg/L总磷，TP，lb/d ＝7.5mg/L碱度，lb/d as CaCO3＝200.0mg/L硫化氢，lb/d ＝ 1.0mg/L尖峰小时流量时：流量，Qin，MGD CMDBOD5 ，lb/day mg/L总悬浮固体物，TSS，mg/L总凯氏氮，TKN，lb/d mg/L总磷，TP，lb/d mg/L碱度，lb/d as CaCO3mg/L硫化氢，lb/dmg/L B.进流水质特性总BOD/BOD5,难分解性总凯氏氮(%),难分解溶解性COD(%),总悬浮固体物(TSS)挥发性固体物(VSS)难分解之挥发性固VolatilecontentCOD/VSS ,R2VSS之氮含量VSS之磷含量COD/BOD之估计值,2.21溶解性BOD5/总75初沉池中各污染物去除TSS 去除率(%),R TSS BOD5,RBOD = RTSSx进总凯氏氮,RTKN =总磷,RTP =RTSS x 进(2)曝气池中之生化反A.喜气槽μmax 20 =-1，Φ forμmax 20 =μmax T =-1Ks=Y g =5Kd 20 =-1，Φ for Kd 20 =Kd T =-1挥发性TSS(%),VSS4 =难分解性VSS (%),VSS之氧当量数 (mg VSS中之氮含量 (%,BOD5/总磷(mg B.硝化槽μmax T =0.28day -1Kn =K DO =Yn =3Kdn T =-1挥发性TSS(%), VSS6VSS中之氮含量 (%,VSS中之磷含量 (%,硝化菌之MCRT ,MCRT N 4.3dayC.硝化作用单位需氧量(mg O2/mg 碱度消耗量(mg as D.脱硝作用单位需氧量(mg O2/mg碱度产生量(mg as E.硫化氢氧化作用单位需氧量(lb O2/lb (3)操作参数 由于设计一VIP生污泥法所常采用之MLSS 厌气池回流率(ARCY)，之经验，建议各参数之A.基本设计条件假设依据民治污水处理厂的水中溶氧 =细胞停留时间pH =水温 =MLSS =好氧槽脱硝率ANR 废弃污泥浓度NRCY =B.反应槽体积计算依前述设计准则，假设好氧槽之HRT = 6.0hours 缺氧槽之HRT = 1.0hours 厌氧槽之HRT = 1.0hours则可得好氧槽总体积 (AER＝Qin x TAER ＝ 6.46MGD x 6.0hours＝ 1.62MG缺氧槽总体积 (ANX＝Qin x TANX ＝ 6.46MGD x 1.0hours＝0.27MG厌氧槽总体积 (ANA＝Qin x TANA ＝ 6.46MGD x 1.0hours＝0.27MG已知初沉池出流水 =24,459CMDRAS =(Q in xMLSS -= 3.73MGD =14,122CMD总进流量＝24,459CMD +14,122CMD ＝10.19MGD选择反应槽池数 =选择反应槽水深 =已知各槽体之体积如总体积(TOT Vol) 2.15MG =8,153m 3好氧槽总体积 (AER 1.62MG =6,115m 3厌氧槽总体积 (ANA 0.27MG =1,019m 3缺氧槽总体积 (ANX MG =1,019m 3选择四个反应槽总宽度每一反应槽宽度 =m /4=8.0选择反应槽的渠道数 =每一渠道宽度 =8.0m /1=8.0每一反应槽之好氧槽长＝6,115m 3 / 6.0m /8.0m /4＝31.8m选择好氧槽之长度 ＝好氧槽每一分区长度＝28.0/4=7.0缺氧槽及厌氧槽长度＝1,019.1m 3 /6.0m /4.0m /12＝ 3.5m选择厌氧槽或缺氧槽之每一反应槽总长度 =＝28.0m + 3.5m + 3.5m + 3.5＝38.5m每一渠道长度 =38.5m /1=38.5m厌氧槽总体积 (ANA＝ 3.50m x 4.00m x 6.00m x12＝1,008m3 =0.27MG缺氧槽总体积 (ANX＝ 3.50m x 4.00m x 6.00m x12＝1,008m3 =0.27MG好氧槽总体积 (AER＝7.00m x8.00m x 6.00m x16＝5,376m3 = 1.42MG反应槽总体积 (TOT＝7,392m3 = 1.95MGCheck :厌氧槽之HRT ＝ANA Vol/ Q in =0.99hours缺氧槽之HRT ＝ANX Vol/ Q in =0.99hours好氧槽之HRT ＝AER Vol/ Q in = 5.27hours反应槽之总HRT =7.25hoursMLSS =(Total TSS=3,107mg/L(其中TotalTSS系指废F/M = BOD Loading/0.11缺氧槽之F/M =0.81day-1好氧槽之MCRT AER =7.27C.脱氮计算 脱氮速率常数位MLSS所能去除之氮SDNR20 =0.03 x F/MSDNR T =SDNR20 x因此本反应槽之SDNR151.87mg/g/hrNOX-N(mg/L)浓度无脱硝反应时DNo＝(1+MCRT x Kdn T ) x20.2(其中Nitrifier 物产量)考虑好氧槽脱硝反应时＝(1- ANR)x DN o =18.2考虑缺氧槽脱硝反应时＝DN1 -SDNR x 12.4考虑回流NRCY时＝DN1 /(1+RAS/Qin +8.3D.回流污泥量计算已知假设回流污泥浓度RAS =(Q in xMLSS -= 3.95MGD =14,962CMD Area =13,5262SOR =477.7CMD/m2RAS Cap = =19.4SLR =12.4day = 2.52Kg/m 2-hr(4)固体物产量，A.初沉污泥，TSS = 进流水TSS x =6,834lb/d =3,107Kg/d VSS = 进流水TSS x =5,126lb/d =2,330Kg/d 生物可分解性VSS = 进 =3,075lb/d =1,398Kg/dB.废弃污泥，Waste (a)进流之难分解固体VSSA= 进流水 TSS x =1,367lb/d =621.3Kg/dTSS = 进流水 TSS=2,278lb/d =1,036Kg/d (b)好氧槽之固体物活性TSS =进流水/(MCRT + =1,849lb/d =840.4Kg/d非活性TSS= 活性TSS=823.5lb/d =374.3Kg/d(c)硝化槽TSS = Yn x(1- N3VSS- 好氧槽固体物 x(MCRT x(1/MCRT+Kd=108.8lb/d =49.4Kg/d总固体物，Total TSS 5,059lb/d =2,300Kg/d净污泥产生率 = Total＝0.91lb TSS/lb总 BOD5 =总固体物＝5,578lb/d =2,535Kg/d 废弃污泥所含BOD5 =＝总固体物x 0.9 x＝1,999Kg/d + 2.5Kg/d ＝2,002Kg/d挥发性固体物比率 =＝(VSSA+好氧槽固体＝76.5%活性TSS比率 = 活性36.5%硝化槽污泥比率 = 硝2.2%N-Content= (VSSA xTSS x VSS6x N3VSS) /＝10.6%，N/VSS P-Content= ( 进流水(硝化槽挥发性固体物＝8.6%，P/VSS(5)出流水水质预估水质项目平均日流量尖峰时流量BOD5 (mg/L)难分解性 6.77.6溶解性 1.8 2.7TSS(mg/L)，假20.020.0TKN-N (mg/L)4.013.1NH3-N (mg/L)0.89.9NO X-N (mg/L)12.47.9TN (mg/L)16.421.0Total-P (mg/L)0.50.5Alkalinity (mg/L as 82.6123.2Note:ResidualforSupplement附注 :BOD eff=出流水之溶解性＝ 1.8mg/L NH3eff = 出流水之＝0.8mg/L TKNeff =出流水之(硝化槽之挥发性固体＝ 4.0mg/LPeak NO X Possible =23.36Max F/M = 1.62 SRDN = 2.72NO X w/ Sim Denite =12.1NO X Based on Denite 7.9NO X Basedon Recycle7.5 4.空气需求量理论需氧量为碳水之和，再扣除脱硝之释OXYGENItem日平均值每日尖峰值(Average)(Diurna l Peak)Carbonaceo us 5,81711,695Nitrogeneo us 5,0046,640Denitrific ation 1,1961,701H2S108215 Net9,73316,849Carbonaceo us Oxygen 1.04lbO2/lbTotal Oxygen 1.74lbO2/lbDiurnalPeaking1.73理论需氧量(取每日尖TOR =16,849lb/d =7,649Kg/d依下式计算标准需氧量SOR =TORAlpha x(Beta x xC20 x Dc其中：Alpha=Dc=Beta =CL=Cw =C20 =Theta= 1.024Tw =20计算标准需氧量SOR =7,649 /0.64=11,995Kg/d传氧效率OTE设为0.28空气密度为 1.20Kg/m3空气中氧含量为23%(重量比)计算空气量＝11,995Kg/d0.28x 1.20Kg/m3x0.23x1,440＝105.6CMM各曝气池需要空气量105.6CMM /4=26.428.3 19.0 11.3天℃% %ANA ANX ANXmmmOK ! OK ! OK ! OK !OK ! Daysmin/d CMM。
探讨三维设计软件在污水处理厂施工图设计中的应用
探讨三维设计软件在污水处理厂施工图设计中的应用摘要：在技术改革背景下，BIM技术在污水处理厂施工图设计中得到广泛应用。
为了满足市场新需求，提高自身竞争力，与国际顺利接轨，可引入ArchiCAD软件，将其作为三维设计平台，弥补二维设计的缺陷与不足，便于修改和完善，极大的提高设计质量，避免因设计问题导致的返工与重建。
关键词：三维设计软件；污水处理厂；施工图设计；应用1三维设计软件不断推陈出新20世纪末，全英文大型三维设计软件3DMAX传入国内，尽管对于英文水平普遍不是很高的广大设计师而言学习难度极大，但部分设计师在应用该软件进行设计后取得了不小成绩（当时效果图制作还比较粗糙、质朴，而单张效果图费用已达上万元）。
最初，3DMAX软件主要应用在室内设计领域，随着其不断的完善更新以及VARY超级渲染插件的出现，其在园林景观设计中也悄然流行。
二者的结合使设计方案因为加入动画浏览的虚拟现实技术而堪称完美。
但园林景观设计毕竟与室内设计有所区别，园林景观设计小到别墅庭院设计大到居住区景观设计，甚至是城市广场设计等大型设计，都需要在三维场景中放置大量的绿化植物，由于早期的模型素材只能简单模拟现实，一棵绿色大乔木就会产生上万的面片体，使得计算机运行速度非常慢，因此受到广大设计师的诟病。
随着SKETCHUP的出现，园林景观设计师才真正迎来了应用三维设计软件进行方案设计的春天。
制作越来越精良，所占内存越来越小的“面片植物”（一棵乔木仅需要十字交叉的两个面片甚至是单面，再配以相应的材质即可实现，大大减轻了计算机运算负荷，使速度得到极大的提升）、建筑、小品等插件都被设计师不断制作出来，作为模型库被设计师随时调用，该软件较3DMax而言简单易学，高效便捷，也经常被设计师调侃为“傻瓜软件”。
而相较难度最大的3DMax而言，简单易学、场景动态效果优良的Lumion软件的推出，使园林景观设计师在设计表达效果上更加精进。
在大型园林景观设计项目中，制作包含成片建筑群、众多植物等的大型场景动画浏览成为快捷、易行的可能。
污水处理厂CASS工艺设计计算书
污水处理厂设计计算书1.污水处理厂处理规模1.1处理规模污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期1.0万m3/d，远期2.0万m3/d。
1.2污水处理厂处理规模污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。
最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和。
Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m³/d总变化系数：K Z=K h×K d=1.6×1=1.62.城市污水处理工艺流程污水处理厂CASS工艺流程图3.污水处理构筑物的设计3.1泵房、格栅与沉砂池的计算3.1.1 泵前中格栅格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架，斜置在污水流经的渠道上，或泵站集水井的井口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。
在污水处理流程中，格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。
3.1.1.1 设计参数：（1）栅前水深0.4m ，过栅流速0.6~1.0m/s ，取v=0.8m/s ，栅前流速0.4~0.9 m/s ； （2）栅条净间隙，粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； （3）栅条宽度s=0.01m ；（4）格栅倾角45°~75°，取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； （5）栅前槽宽B 1=0.82m ，此时栅槽内流速为0.55m/s ； （6）单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 （1）栅条的间隙数n ，个max Q n bhv =式中， max Q －最大设计流量，3/m s ； α－格栅倾角，（°）； b －栅条间隙，m ； h －栅前水深，m ； v －过栅流速，m/s ；（2）栅槽宽度B ，m取栅条宽度s=0.01mB=S （n －1）＋bn（3）进水渠道渐宽部分的长度L 1，m式中，B 1－进水渠宽，m ；α1－渐宽部分展开角度，（°）；(4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2，m(5)通过格栅的水头损失h 1，m式中：ε—ε=β（s/b ）4/3； h 0 — 计算水头损失，m ；k — 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3；1112tga B B L -=125.0L L =αεsin 2201gv k kh h ==ξ— 阻力系数，与栅条断面形状有关； 设栅条断面为锐边矩形断面，β＝2.42 v 2— 过栅流速, m/s ； α — 格栅安装倾角， （°）；（6）栅后槽总高度 H ，m取栅前渠道超高20.3h m =21h h h H ++=（7）栅槽总长度L ，m112 1.5 2.0tan H L L L α=++++式中，H 1为栅前渠道深，112H h h =+，m （8）每日栅渣量W ，m 3/dmax 1864001000z Q W W K =式中，1W －为栅渣量，（333/10m m 污水），格栅间隙为16～25mm 时为0.1～0.05，格栅间隙为30～50mm 时为0.03～0.01； K Z －污水流量总变化系数3.1.1.3 设计计算采用两座粗格栅池一个运行，一个备用。
CASS工艺污水处理厂设计计算书
毕业设计学号：x x 学院毕业设计计算书设计题目：广州市某区污水处理厂设计设计编号：学院：专业：班级：姓名：指导教师：完成日期：答辩日期：广州市某区污水处理厂设计学生姓名：指导教师：（台州学院建筑工程学院，2008级给水排水工程2班）摘要：本设计主要是广州市某区污水处理厂的设计，该污水厂出水水质要求达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)一级A标准和绿化水质标准，经过对可行的两种处理工艺CASS工艺与氧化沟工艺的比较，最终采用现行的SBR变形形式CASS工艺。
CASS工艺主体部分采用圆形利浦罐形式，污水从内圆向外流，从内到外依次是选择器、厌氧区，好氧区，通过改变CASS池的循环周期来达到氮磷的最佳去除。
该污水厂设计的构筑物有平流沉淀池，格栅，提升泵房等构筑物。
污泥经过污泥浓缩后再经过消化池消化处理，最后再外运。
最后在污水厂平面布置的形式上采用《给排水设计手册》相关规定。
关键词：污水处理厂；CASS；平流沉砂池A sewage treatment plant design in a district of GuangzhouStudent: Adviser: Wang Zhiyong(College of Civil Engineering and Architecture，Taizhou University) Abstract: The design is mainly to a sewage treatment plant in Guangzhou. The water quality discharged of the sewage treatment plant must achieve at the Degree A and the stander of Greening water quality in the “Urban sewage treatment plant pollutant discharge stander (GB 18918-2002)”. Finally, we adopt the current SBR deformation form of CASS process according to the comparison of the feasible two processing technology of CASS process and oxidation ditch process. The body of the CASS process adopts the circular Philips cans forms and the sewage is from the inner circle to be out. The selector, the anaerobic zone, and an aerobic zone is in line from the inner to outside. And the removal of nitrogen and phosphorus is by changing the CASS cellCycle. There are horizontal flow sedimentation pool, grille, pumping station in the structure of the sewage plant design. The condensed sludge need to handle in the sludge digester before sending out. At last, the form of the sewage plant layout adopts the relevant rule of the Water supply and drainage.Key words:Sewage treatment plant; CASS; Horizontal flowsedimentation目录中文摘要 (II)英文摘要 (III)1 引言 01.1 设计任务及依据 01.1.1 设计任务 01.1.2 设计依据 (1)1.2 设计水量、水质、出水要求及该污水厂设计规模 (1)1.2.1 污水量 (1)1.2.2 污水水质 (1)1.2.3 出水要求 (2)1.2.4 工程设计规模 (2)2 工艺设计方案的确定 (2)2.1 原水水量及水质分析 (2)2.2 污水处理程度 (4)2.3 污水处理工艺流程选择 (5)2.3.1 氧化沟方案 (6)2.3.2 CASS工艺方案 (7)2.3.3 方案的确定 (10)2.3.4 工艺流程图 (11)2.4 污水厂各处理构筑物的计算与选型 (11)2.4.1 中格栅计算 (12)2.4.2 污水提升泵房计算 (17)2.4.3 泵后细格栅计算 (18)2.4.4 沉砂池设计计算 (22)2.4.5 巴氏计量槽计算 (27)2.4.6 CASS池计算 (30)2.4.7 污泥提升泵房 (38)2.4.8 滤池设计计算 (39)2.4.9 接触消毒池计算 (40)3 污泥的处理与处置 (42)3.1 污泥处理与处置的基本流程 (42)3.2 贮泥池计算 (43)3.3 浓缩池设计计算 (43)3.4 污泥消化池计算 (44)3.5 污泥脱水计算 (45)3.5.1 浓缩后污泥量 (46)3.5.2 脱水工艺及脱水设备的选择 (46)4 污水厂总体布置 (46)4.1 污水处理厂平面布置原则 (46)4.2 污水处理厂高程布置原则 (47)4.3 污水厂辅助建筑物计算 (51)毕业设计总结 (52)参考文献 (52)致谢 (54)1 引言1.1 设计任务及依据1.1.1 设计任务污水处理厂毕业设计任务主要包括以下几部分：（1）污水处理厂系统方案的比较1）污水处理方法、流程比较和污水处理构筑物型式的选择；2）污泥处理方法、流程比较和污水处理构筑物型式的选择。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
四、曝气池1.设计条件曝气池采用平均日流量作为设计基准，并配合检验尖峰小时流量时情形。
依平均日质量平衡计算结果，初沉池出流水性质：Q =24,459CMDTSS =2,069Kg/d =84.6mg/LBOD5 =3,530Kg/d =144.3mg/LTP =183.8Kg/d =7.5mg/L依尖峰小时质量平衡计算结果，初沉池出流水性质：Q =48,763CMDTSS =4,138Kg/d =84.9mg/LBOD5 =7,062Kg/d =144.8mg/LTP =367.6Kg/d =7.5mg/L二沉池设计面积：二沉池面积 ＝1,257m2 =13,526ft22.计算结果摘要回流污泥(RAS)Q = 3.95MGD =14,962CMD废弃污泥(WAS)Q =287.5CMD =0.076MGDTSS =2,300Kg/dBOD5 =2,002Kg/d反应槽出流水Q =38,581CMDTSS =3,107mg/L二沉池出流水Q =23,331CMD = 6.16MGDTSS =20.0mg/L总非溶解性 BOD5 ＝ 6.7mg/L溶解性 BOD5 ＝ 1.8mg/L总磷 ＝0.5mg/L3.设计生物反应槽(1)原进流水水质特性基本假设(参考"Theory, Design and Operation of Nutrient Removal-Activated Sludge Process"一书)A.污染负荷平均日流量时：流量，Qin，MGD＝24,459CMD BOD5 ，lb/d＝144.3mg/L 总悬浮固体物，TSS，lb/d＝84.6mg/L 总凯氏氮，TKN，lb/d＝40.0mg/L 总磷，TP，lb/d＝7.5mg/L 碱度，lb/d as CaCO3＝200.0mg/L 硫化氢，lb/d＝ 1.0mg/L 尖峰小时流量时：流量，Qin，MGD＝48,763CMD BOD5 ，lb/day＝144.8mg/L 总悬浮固体物，TSS，lb/d＝84.9mg/L 总凯氏氮，TKN，lb/d＝40.0mg/L 总磷，TP，lb/d＝7.5mg/L 碱度，lb/d as CaCO3＝200.0mg/L 硫化氢，lb/d＝ 1.0mg/LB.进流水质特性总 BOD/BOD5, R1 =难分解性总凯氏氮(%), TKN1 =难分解溶解性COD(%), COD1 =总悬浮固体物(TSS)挥发性固体物(VSS) (%), VSS1难分解之挥发性固体物(%), VSS2Volatile content of nonbiodegradable VSS (%), VSS3COD/VSS , R2VSS之氮含量 (%,N/VSS), N1VSSVSS之磷含量 (%,P/VSS), P1VSSCOD/BOD之估计值, R3 2.21溶解性 BOD5/总 BOD5之估计值 (%), R475初沉池中各污染物去除率：TSS 去除率 (%),R TSSBOD5,RBOD = RTSSx进流水TSS/进流水BOD5xVSS1x(1-VSS2)xR2/R1 =总凯氏氮,RTKN = RTSS x 进流水 TSS/ 进流水TKN x VSS1 x N1VSS =总磷,RTP = RTSS x 进流水 TSS/ 进流水TP x VSS1 x P1VSS =(2)曝气池中之生化反应机制常数及水质特性A.喜气槽μmax 20 =-1，Φ forμmax 20 =μmax T =-1Ks =Y g =5Kd 20 =-1，Φ for Kd 20 =Kd T =-1挥发性TSS (%),VSS4 =难分解性VSS (%), VSS5 =VSS之氧当量数 (mg COD/mg VSS) , CODVSS =VSS中之氮含量 (%, N/VSS) N2VSS =BOD5/总磷 (mg BOD5/mg TP-P), R5 =B.硝化槽μmax T =0.28day-1Kn =K DO =Yn =3Kdn T =-1挥发性TSS (%), VSS6 =VSS中之氮含量 (%, N/VSS), N3VSS ＝VSS中之磷含量 (%, P/VSS), P3VSS ＝硝化菌之 MCRT ,MCRT N ＝ 4.3dayC.硝化作用单位需氧量(mg O2/mg NO3 generated) =碱度消耗量(mg as CaCO3/mg NO3) =D.脱硝作用单位需氧量 (mg O2/mg NO3 denitrified) =碱度产生量 (mg as CaCO3/mg NO3) =E.硫化氢氧化作用单位需氧量 (lb O2/lb H2S) =(3)操作参数 由于设计一VIP生物处理法所须考虑之设计参数相当多，除一般活性污泥法所常采用之MLSS、F/M及HRT外，尚考虑硝化液回流率(NRCY)，厌气池回流率(ARCY)，回流污泥(RAS)等，西图公司以多年发展VIP系统之经验，建议各参数之设计准则如下：A.基本设计条件假设水中溶氧 =细胞停留时间(MCRT) = pH =水温 =MLSS =好氧槽脱硝率ANR =废弃污泥浓度NRCY =B.反应槽体积计算依前述设计准则，假设好氧槽之HRT = 6.0hours缺氧槽之HRT = 1.0hours厌氧槽之HRT = 1.0hours则可得好氧槽总体积 (AER Vol)＝Qin x TAER ＝ 6.46MGD x 6.0hours＝ 1.62MG 缺氧槽总体积 (ANX Vol)＝Qin x TANX ＝ 6.46MGD x 1.0hours＝0.27MG 厌氧槽总体积 (ANA Vol)＝Qin x TANA ＝ 6.46MGD x 1.0hours＝0.27MG已知初沉池出流水 =24,459CMDRAS =(Q in x MLSS - Q 2nd x BOD out - Q was x WAS) / (WAS - MLSS)= 3.73MGD =14,122CMD总进流量 ＝24,459CMD +14,122CMD ＝10.19MGD 选择反应槽池数 =选择反应槽水深 =已知各槽体之体积如下:总体积 (TOT Vol) ＝ 2.15MG =8,153m 3好氧槽总体积 (AER Vol) ＝ 1.62MG =6,115m 3厌氧槽总体积 (ANA Vol) ＝0.27MG =1,019m 3缺氧槽总体积 (ANX Vol) ＝MG =1,019m 3选择四个反应槽总宽度 ＝m 每一反应槽宽度 =m /4=8.0 选择反应槽的渠道数 =每一渠道宽度 =8.0 m /1=8.0每一反应槽之好氧槽长度 =＝6,115m 3/ 6.0m /8.0m /4＝31.8m 选择好氧槽之长度 ＝m好氧槽每一分区长度＝28.0/4=7.0缺氧槽及厌氧槽长度＝1,019.1m 3 /6.0m /4.0m /12＝ 3.5m选择厌氧槽或缺氧槽之长度为m每一反应槽总长度 =＝28.0m + 3.5m + 3.5m + 3.5＝38.5m每一渠道长度 =38.5m /1=38.5m厌氧槽总体积 (ANA Vol)＝ 3.50m x 4.00m x 6.00m x12＝1,008m3 =0.27MG缺氧槽总体积 (ANX Vol)＝ 3.50m x 4.00m x 6.00m x12＝1,008m3 =0.27MG好氧槽总体积 (AER Vol)＝7.00m x8.00m x 6.00m x16＝5,376m3 = 1.42MG反应槽总体积 (TOT Vol)＝7,392m3 = 1.95MGCheck :厌氧槽之HRT ＝ANA Vol/ Q in =0.99hours缺氧槽之HRT ＝ANX Vol/ Q in =0.99hours好氧槽之HRT ＝AER Vol/ Q in = 5.27hours反应槽之总 HRT =7.25hoursMLSS = (Total TSS x MCRT)/(8.34 x Total Vol)=3,107mg/L(其中Total TSS系指废弃污泥中之TSS量，请见4.固体物产量)F/M = BOD Loading/ (TOT Vol x MLSS ) =0.11缺氧槽之 F/M =0.81day-1好氧槽之 MCRT AER = (AER Vol/TOT Vol) x MCRT =7.27C.脱氮计算 脱氮速率常数 (Specific Denitrification Rate, SDRN) 系指单位时间之单位MLSS所能去除之氮量，其计算式为：SDNR20 = 0.03 x F/M + 0.029 (在 20o C下)SDNR T = SDNR20 x 1.06 (T-20)因此本反应槽之SDNR15 = 1.87mg/g/hrNOX-N (mg/L)浓度计算:无脱硝反应时DNo＝(1+MCRT x Kdn T) x nitrifier TSS/(Qin x 8.34 x Yn) =20.2 (其中 Nitrifier TSS 系指废弃污泥中由硝化反应产生之TSS量,请见(4)固体物产量)考虑好氧槽脱硝反应时DN1＝(1- ANR) x DN o =18.2考虑缺氧槽脱硝反应时＝DN1 - SDNR x ANX HRT x MLSS / 1000 =12.4考虑回流NRCY时＝DN1 /(1+ RAS/Qin + NRCY/100) =8.3D.回流污泥量计算已知假设回流污泥浓度 =mg/LRAS =(Q in x MLSS - Q2nd x BOD out - Q was= 3.95MGD =14,962CMDArea =13,5262SOR =477.7CMD/m2RAS Cap = =19.4SLR =12.4lb/sf-day= 2.52Kg/m2-hr(4)固体物产量，SOLIDS PRODUCTION (lb/d)A.初沉污泥，Primary SludgeTSS = 进流水TSS x RTSS=6,834lb/d =3,107Kg/dVSS = 进流水TSS x RTSS x VSS1=5,126lb/d =2,330Kg/d生物可分解性VSS = 进流水TSS x RTSS x VSS1 x (1-VSS2)=3,075lb/d =1,398Kg/dB.废弃污泥，Waste Activated Sludge (WAS)(a)进流之难分解固体物VSSA= 进流水 TSS x (1-RTSS) x VSS1 x VSS2=1,367lb/d =621.3Kg/dTSS = 进流水 TSS x(1-RTSS)x(1-VSS1/VSS3x(1-VSS2))=2,278lb/d =1,036Kg/d(b)好氧槽之固体物活性TSS = 进流水 BOD5 x (1-RBOD)-Qin x BODeff x 8.34) xYg /(MCRT + (1/MCRT+KdT)=1,849lb/d =840.4Kg/d非活性TSS = 活性TSS x Kd T x VSS5 x MCRT ==823.5lb/d =374.3Kg/d(c)硝化槽TSS = Yn x (1- N3VSS x VSS6) x ( 进流水TKN x (1-RTKN)-VSSA x N1VSS - 好氧槽固体物 x VSS4 x N2VSS - Qin x NH3eff x 8.34 -TKN x TKN1) / (MCRT x (1/MCRT+Kdn T))=108.8lb/d =49.4Kg/d总固体物，Total TSS =5,059lb/d =2,300Kg/d净污泥产生率 = Total TSS / (进流BOD5x(1- RBOD))＝0.91lb TSS/lb BOD5 Applied总 BOD5 = 总固体物 / 净污泥产生率＝5,578lb/d =2,535Kg/d废弃污泥所含BOD5 =＝总固体物 x 0.9 x 1.42 x 0.68 + 液体中所含 BOD5＝1,999Kg/d + 2.5Kg/d＝2,002Kg/d挥发性固体物比率 =＝(VSSA+好氧槽固体物xVSS4+硝化槽TSSxVSS6)/ (Total TSS)＝76.5%活性TSS比率 = 活性TSS / Total TSS =36.5%硝化槽污泥比率 = 硝化槽 TSS / Total TSS = 2.2% N-Content = (VSSA x N1VSS+好氧槽固体物 x N2VSS x VSS4+硝化槽TSS x VSS6 x N3VSS) / (硝化槽挥发性固体物比率 x Total TSS)＝10.6%，N/VSSP-Content = ( 进流水TP x(1-RTP)- Qin x 出流水之TP) /(硝化槽挥发性固体物比率 x Total TSS)＝8.6%，P/VSS(5)出流水水质预估水质项目平均日流量尖峰时流量BOD5 (mg/L)难分解性 6.77.6溶解性 1.8 2.7TSS (mg/L)，假设值20.020.0 TKN-N (mg/L) 4.013.1 NH3-N (mg/L)0.89.9NO X-N (mg/L)12.47.9TN (mg/L)16.421.0 Total-P (mg/L)0.50.5 Alkalinity (mg/L as CaCO3)82.6123.2 Note: Residual Alkalinity Less Than 50 mg/L as CaCO3 Indicate Need for Supplemental Alkalinity.附注 :BOD eff=出流水之溶解性BOD=Ks x (1/MCRT+Kd T)/(μmaxT-1/MCRT-Kd T)=＝ 1.8mg/LNH3eff = 出流水之NH3=Knx(1/MCRT AER+Kdn T)/(μmaxT-1/MCRT AER-Kdn T)=＝0.8mg/LTKNeff = 出流水之TKN=NH3eff +进流水TKN x TKN1 / (Qin x 8.34) + (硝化槽之挥发性固体物比率 x N-Content x 出流水TSS) =＝ 4.0mg/LPeak NO X Possible =23.36Max F/M = 1.62SRDN = 2.72NO X w/ Sim Denite =12.1NO X Based on Denite =7.9NO X Based on Recycle =7.54.空气需求量理论需氧量为碳水化合物分解、硝化作用及硫化氢氧化各项需氧量之和，再扣除脱硝之释氧量，由下表计算：OXYGEN REQUIREMENTS (lb/day)Item日平均值每日尖峰值(Average)(Diurnal Peak) Carbonaceous5,81711,695 Nitrogeneous5,0046,640 Denitrification Credit1,1961,701H2S108215Net9,73316,849 Carbonaceous Oxygen Demand 1.04lb O2/lb BOD5 Applied Total Oxygen Demand 1.74lb O2/lb BOD5 Applied Diurnal Peaking Factor 1.73理论需氧量(取每日尖峰值)TOR =16,849lb/d =7,649Kg/d依下式计算标准需氧量SOR =TORAlpha x (Beta x Cw x Dc)- CL x Theta (Tw-20)C20 x Dc其中：Alpha=Dc=Beta =CL=Cw =C20 =Theta= 1.024Tw =20计算标准需氧量SOR =7,649 /0.64=11,995Kg/d传氧效率OTE设为0.28空气密度为 1.20Kg/m3空气中氧含量为23%(重量比)计算空气量 ＝11,995Kg/d0.28x 1.20Kg/m3x0.23x1,440＝105.6CMM各曝气池需要空气量 ＝105.6CMM /4=26.428.3 19.0 11.3天℃% %ANA ANX ANXmmmOK ! OK ! OK ! OK !OK ! Days峰值(Diurnal Peak)min/dCMM。