S300G涡壳侧孔制造工艺改进
重卡轮毂铸造工艺改进
郑 锐， 韦 民， 赵 永征 ， 李兴玉 ， 辛青利
（ 合肥江淮铸造有 限责任公司 ， 安徽 合肥 ２ ３ １ １ ３ ７ ）
摘要 ： 介绍 了重卡轮毂铸件的结构特点以及在粘土砂水平造型线上生产的难点， 并对先期二 『 ＿ ． 艺方案进行 了分析 ， 参照传统工 艺， 在法兰处设置两个 冒口进铁 ， 结果铸件热节处缩孔 、 缩松缺陷严重 ， 缩孔集中在冒口侧铸件厚大部位 通过 Ｃ Ａ Ｅ铸造模 拟软件进行充型模拟和凝固模拟 ， 按照顺序凝固原则， 改进冒Ｆ ｌ 颈设计 ， 延长冒口补缩有效时问， 解决 了铸件的缩孔问题。 关键词 ： 轮毂铸件 ； 铸造工艺 ； 改进措施 中图分类号 ： Ｔ Ｇ ２ ５ ５ 文献标识码 ： Ｂ 文章编号 ： １ ０ ０ ３ — ８ ３ ４ ５ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ６ — ０ ０ ２ ２ — ０ ５
Ｗ（ Ｓ ｉ ）２ ． ５ ％一 ２ ． ７ ％ 、 （ Ｍｎ ）０ ． １ ％－ ０ ＿ ３ ％、 （ Ｍｇ残）
量为铁液量的 ０ ． ３ ％，铁液 出炉温度 为 ｌ ４ ９ ０℃； Ｊ Ｊ Ｈ
ｈ ｍ ＇ ｉ ｚ ｏ ｎ ｔ ａ ｌ ｇ ｒ ｅ ｅ ｎ ｓ ａ ｎ ｄ ｍｏ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ ｌ ｉ ｎ ｅ ｗｅ ｒ ｅ ｉ ｎ ｔ ｒ ｏ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ ．Ｔ ｈ ｅ ｏ ｒ ｉ ｇ ｉ ｎ ａ ｌ ｃ ａ ｓ ｔ ｉ ｎ ｇ ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ｗａ ｓ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｚ ｅ ｄ ．Ｂ ｙ ｒ ｅ ｆ ｅ ｒ ｒ ｉ ｎ ｇ ｔ ｈ ｅ ｔ ｒ ａ ｄ ｉ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｌ ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ， ｔ ｈ ｅ ｉ ｒ ｏ ｎ ｍｅ ｌ ｔ ｅ ｎ ｔ ｅ ｒ ｅ ｄ ｍｏ ｌ ｄ ｔ ｈ ｒ ｏ ｕ ｇ ｈ ｔ ｗ ｏ ｒ ｉ ｓ ｅ ｒ ｓ ｓ ｅ ｔ ａ ｔ ｔ ｈ ｅ ｌ ｆ ａ ｎ ｇ ｅ ａ ｎ ｄ ａ ｓ ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ， ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｗａ ｓ ｓ ｅ ｒ ｉ ｏ ｕ ｓ ｓ ｈ ｒ ｉ ｎ ｋ ａ ｇ ｅ ｃ ａｖ ｉ ｔ ｙ
涡轮导向叶片真空钎焊工艺的改进研究
126研究与探索Research and Exploration ·工艺流程与应用中国设备工程 2023.12 （上）1 前言在航空工业领域中，涡轮导向叶片是重要的结构件之一。
由于其具有较高强度和刚度以及良好的抗冲击性能等特点，因此被广泛应用于飞机发动机上，并且也应用到了一些其他类型的机械加工中。
但是因为涡轮导向叶片自身存在较大的缺陷，所以很难保证加工出来的产品能够满足相关标准要求。
而通过采用真空技术可以有效地改善这种情况。
目前对于涡轮导向叶片来说,主要有两种焊接方法：一种是熔化极惰性气体保护焊(MIG)；另一种则是钨极氩弧焊(TIG)。
前者属于传统的焊接方式,后者则属于新型的焊接方式。
虽然这两种焊接方式各有利弊,但都需要经过一定时间才能完成整个过程。
如果想提高生产效率，就必须缩短这一过程所消耗的时间,这样一来，就会导致生产成本大大增加。
因此，在实际工作中应该尽量避免使用这两种焊接方式。
目前我国正在大力推进航空事业的发展,所以对于航空器来说,其性能要求非常高,不仅仅只是能够正常飞行那么简单,还需要具备较好的稳定性与可靠性。
为了满足这些需求,涡轮导向叶片的制造技术也得到了快速提升。
但是，因为受到材料自身特性的限制,使得涡轮导向叶片很难实现整体化制造,只能采用分段加工再拼装的方法进行制造,从而降低了生产效率并且增大了制造难度。
在实际的工作过程中,涡轮导向叶片会受到较大的离心力作用,因此要保证它们不会出现变形问题。
如果想解决这一问题，就可以利用焊接技术,将导向叶片固定在一起形成一个完整的结构体。
目前,我国主要应用的是钎焊技术来完成这项任务,通过该技术可以有效地提高叶片的强度以及刚度,同时还具有良好的密封效果。
然而,由于涡轮导向叶片所承受的温度较高,所以对其表面质量提出了更高的要求。
传统的钎焊技术无法满足这样的条件,需要不断创新和完善才能够适应现代工业发展的趋势。
为了进一步提升叶片的性能,人们开始研究新型的钎焊材料,例如，镍基、钴基等。
探究大型油底壳半金属型铸造工艺及改进措施
探究大型油底壳半金属型铸造工艺及改进措施摘要：油底壳类铸件是发动机重要零部件之一，是发动机上最大的深型腔、薄壁、大平面铸件。
一般要求，能够承受0.1MPa的水压试验，铸件要求无缩孔、缩松、裂纹等铸造缺陷。
由于油底壳裸露于发动机外表，所以油底壳类铸件表面质量要求也比较高。
关键词：大型油底壳；半金属型；铸造工艺前言油底壳是发动机的主要零部件之一。
油底壳单件产品价格高、工序多、结构复杂、内部组织要求严格，生产难度大。
经生产实践证明，通过合理设计铸造工艺，严格控制生产过程，可使油底壳合格率保持在95%以上。
1铸件工艺分析该油底壳铸件为大平面薄壁板状结构，如图1所示。
铸件外形结构为阶梯状敞口结构，第一阶梯高度110mm，第二阶梯高度300mm，长度1000mm，宽度340mm。
热节大小为φ25～φ30mm，主要分布在安装法兰面两侧油标孔位置。
综合订单数量及产品对外观及部分尺寸要求精度较高，只有采用金属型才能满足产品精度，同时可进行批量生产。
图1 油底壳铸件结构1.1工艺方案确定为确保生产出合格铸件，在材质选取及工艺设计时进行了以下多方面考虑。
（1）原有产品材质要求为AC2B，主要化学成分：wS i＝5.0%～7.0%，wCu＝2.0%～4.0%，其余为Al。
抗拉强度σb≥150MPa，伸长率≥1%，硬度≥70HBW。
该合金属于亚共晶Al-Si-Cu系合金，属于宽结晶范围合金，倾向于体积凝固。
其液态金属过冷度小，容易形成分散性的缩孔及热裂缺陷，不适于金属型重力铸造深型腔薄壁铸件。
通过与客户沟通，最终选定材质AlSi10Mg，该材质主要化学成分：wS i＝9.0%～10.5%，wMg＝0.15%～0.4%，其余为Al。
抗拉强度σb≥170MPa，伸长率≥4%，硬度≥62HBW，在满足原有材料力学性能情况下，材质接近共晶成分，结晶温度范围较窄，不含Cu，倾向于顺序凝固，液态凝固中体积收缩时，可以不断得到液体的补充，产生分散性缩松的倾向小，产生热裂倾向也小，更适宜薄壁零件生产。
轴承座加工工艺改进
轴承座加工工艺改进发表时间：2019-02-22T13:41:27.550Z 来源：《防护工程》2018年第32期作者：张文义[导读] 优化了加工工艺，解决了这些问题。
这些措施已在生产实践中推广应用,取得了可观的经济效益。
哈尔滨轴承集团公司黑龙江哈尔滨 150000摘要：本文主要研究轴承座加工过程中出现的问题,最终目标是经过分析轴承座漏水或渗水、变形的问题，优化了加工工艺，解决了这些问题。
这些措施已在生产实践中推广应用,取得了可观的经济效益。
关键词：轴承座；加工工艺；改进前言轴承座是柴油机调控传动部套中的关键件之一，是轴与箱体连通的底座，起到支撑和连接的作用。
它的内孔和外圆的形位公差要求很高，加工精度的好坏决定着轴的安装和使用寿命。
因此，须要制定合理的工艺流程，，来保证轴承座达到加工要求。
1常规的加工工艺工件整体粗车后，先精车大头方向的①80K7、qC)0H7等尺寸，一次装夹加工完成，保证这两个孔的同轴度及其相对大头端面的垂直度，并且要精车外圆0142尺寸作为调头装夹时的找正基准；然后工件调头装夹，用杠杆表找外圆0142，再加工小头方向的内孔中80K7和外圆①90h7等尺寸。
该加工工艺增加了精车外圆0142尺寸这一工序，工时相应增加；同时工件调头后，找正大头圆心很困难，找正装夹的时间会很长，效率很难提高。
因此，须设计一副车夹具工装，以降低找正难度，缩短装夹找正时间，实现快速定位的同时满足加工精度要求。
通过对工件图纸的工艺分析，确定先精车大头方向的内孔qb80K7、4a90H7及端面等尺寸，然后以q)90H7孔作为定位基准，将工件圆心转化为工装圆心，这样通过找工装外圆定中心，就可以实现加工要求，提高工件加工精度和加工效率。
但是由于有工件中间外径尺寸凹1d9的存在，车刀加工外圆和内孔的进刀方向不一样，导致设计出的工装必须有两种装夹方式。
这就要求在工装设计过程中尽可能达到“一体两用”的效果。
2轴承座漏水或渗水的原因轴承座为铸钢件、水道上的盖板为钢板。
过桥箱盖拨叉孔加工工艺改进
速器 失效 ，为产 品质量埋 下 了隐患 。
工工 步如下 ：用 麻 花 钻钻 ８ 一 回转 １ ８ ０ 。 一 麻 花 钻钻 ４ ，１ ４
ｍｍ底 孔 ４ ， ２ ６ ｍｔ ｔ ｌ ｉ Ｔ ｌ ｍ底孔 ４ ， １ ２ ． ７ ｍｉ ｌ ｌ
品的导 电性能 。 电 器 产 品 用 的 导 电杆 较 多 ，
图 ４ 图 ５
特别 是 六 氟 化 硫 气 体 绝 缘 金 属 全 封 闭 开 关 设 备 （ Ｇ Ｉ Ｓ ）上 有很 多 相似 结 构 的 长 导 电杆 ，都 有 同样 的
须 采用快 换 式 钻 套 ，钻 套 与 钻模 板 有 配 合 间 隙 ，钻
Ｉ － ‘ Ｉ Ｉ Ｉ ｌ － “ Ｉ ｈ Ｆ ‘ 。 ’ ｈ ｈ Ｊ’ ‘ Ｉ ｈ Ｉ ｈｈ Ｐ ｈ ｈ Ｉ Ｉ ｈ Ｉ ） ｌ ｄ Ｉ ｈ
） １ １ ｌ －’ １ ｈ ｌ ・ ‘ ¨ ¨ … …¨ ｈ 一
圆角 ，如 图 ５所 示 。两把 车刀装在 同一 刀位 ，这样就 可 以不 用 转 动 刀 架 ，从 而 避 免 了 刀 架 的 重 复 定 位
误 差。
配 合 。经 过上 述 的 车 削 ＿ Ｔ艺 改进 ，实 际 生产 中 车 削 出的零件 的位 置度 都 符 合 图 样 要求 ，从 而保 证 了产
（ ３ ） 注意事项 ：加 图样 工 时 夹 紧 力 主 要 靠 心 轴
的胀 紧摩擦 力 ，故端 面 Ａ的加工 余量 只 留 ０ ． ５ ｍ ｉ ｌ ｌ 左 右 ；图 ２内 孑 Ｌ 定 位 夹 具 的手 柄 在 夹 紧后 必 须 拿 下 ；
图 ３内孔定 位 夹具 的定 位 套 与 活 洛顶 尖 应 采 用 过 盈
差速器壳体铸造工艺设计及改进
差速器壳体铸造工艺设计及改进张得力【摘要】主要介绍工程机械差速器壳体铸件的工艺改进过程.此零件由于结构复杂,零件本身存在较多热节处,零件材料又是球墨铸铁,所以出现缩松的倾向较大.在生产过程中确实发现大量零件出现缩松,从而导致零件报废,给企业造成了较大的损失.通过工艺方案的逐渐改进,最终消除了缩松缺陷的过程,为相关零件的铸造提供了经验依据.【期刊名称】《柴油机设计与制造》【年(卷),期】2012(018)002【总页数】4页(P24-26,33)【关键词】差速器壳体;缩松;工艺改进【作者】张得力【作者单位】美国德纳管理(上海)有限公司,上海200235【正文语种】中文差速器壳体是我公司供应商为我公司生产的零件之一。
在加工螺栓孔时，在孔中发现存在大量的缩松孔洞，有时缩孔较大时直径可达到20 mm的孔洞，并且一件零件中可出现2到3个这样的缩孔，从而造成大量的报废。
废品率最多可达95%，几乎没有合格品，根本无法组织生产。
虽然在工艺设计时运用了凝固模拟软件进行了模拟，并且模拟时并未发现存在较大的缩松缺陷，但在实际生产中由于各种因素的影响，使得实际的工艺结果并不能完全符合设计时的工艺思路，所以还需经过在生产实践中的不断探索改进，从而达到理想的工艺目的。
其实，我公司针对缩松缺陷并不是不允许存在，而是有一定的接收标准，即在用X 光无损探伤的情况下给出的缩松或疏松缺陷的最大尺寸接收准则。
图1为缩松缺陷接收等级（Category CD-Shrinkage），1到3级可接收，也即最大接收等级为3级，就是在边长为38.10 mm的正方形内，缩松的最大尺寸不超过12.70 mm。
图2疏松缺陷接收等级（Category CC-Shrinkage），同样1到3级可接收，最大接收等级为3级，也是在边长为38.10 mm的正方形内，疏松的最大尺寸不超过25.4 mm。
此零件的材料要求是美国标准，材料牌号为MS-75B。
材料基体组织为珠光体与铁素体，并没有明确的比例标准。
侧板热处理工艺的改进
侧板热处理工艺的改进摘要：材质为42CrMo的侧板，要求φ1100端面和带齿侧面表淬，对于侧齿，无论同时加热淬火还是连续喷冷淬火，风险都很大，而且端面必须留有软带，几种工艺经过反复比较论证，得出最佳工艺方案，使硬度和淬硬层深度完全满足图纸的要求。
关键词：表面淬火淬硬层深度渗碳氮化前言：现如今，随着科技的高速发展，人们对产品要求越来越高。
笔者根据多年的行业工作经验认为，作为厂方所制造的产品能否打入国际先进国家市场，制作工艺很重要。
本文着重讨论工艺问题，只有采用世界第一流的工艺，才能生产出世界第一流的产品。
与划时代的技术进步密切相关的新材料开发及各种尖端技术是受到广泛注意的中心议题。
对于未来技术发展来说,进行这些研究是非常重要的，随着现有基础技术的推广应用和相关技术的进步,这些传统材料的热处理技术也将有很大的改进和发展。
材质为42CrMo的侧板（见下图1，2），图纸要求调质HB241-286, φ1100外圆的齿部和端面表淬，硬度HRC54-60,层深2-6mm。
侧面小齿表淬时，无论同时加热还是连续加热，尖角效应非常明显，加之，齿部结构很容易散热，致使工件淬火时冷却很快，容易出现掉齿或齿部开裂的现象；而且我们现有中频设备功率仅能满足≤400mm宽平面的表淬，对φ1100端面的表淬，必须分几次表淬，这样势必存在软带，严重影响后续使用。
该侧板生产周期短，且为批量件，通过何种热处理工艺来满足图纸要求迫在眉睫。
1热处理工艺方案的讨论1.1表面淬火鉴于侧面小齿表淬时尖角冷速快，易掉齿，经与用户协商同意取消表淬带齿侧面，仅对φ1100端面扫平面淬火，由于设备功率限制，一次仅能完成400mm 宽的平面连续喷淬，且感应器每端还有15mm左右的盲区，φ1100平面只能分2～3次淬，软带形状如图3或图4。
软带面积较大，且软带处的硬度太低，几乎为基体硬度（HB241-286），严重影响后续使用。
扫平面淬火，感应器用的是外磁场加热，工件和感应器间隙较小，约1mm左右，而且400mm长的感应器必须加导磁体驱磁，这样加热深度不可能太深，加之材料淬透性和工件留量的限制，层深勉强能达到下线层深。
阀门外壳铸造工艺改进
阀门外壳铸造工艺改进
张建林;崔万利;呼应海
【期刊名称】《铸造技术》
【年(卷),期】2009(30)11
【摘要】分析阀门外壳原铸造工艺产生缩孔、气孔、针孔和氧化夹渣等铸造缺陷的原因,采取改变浇注位置、改善浇注系统,增加泡沫陶瓷过滤器、整体随形冷铁和整体随形冒口、以及严格控制熔液质量等措施,基本上消除了铸造内部缺陷,铸件耐压测试合格率超过80%。
【总页数】3页(P1382-1384)
【关键词】浇注系统;泡沫陶瓷过滤器;整体随形冒口;熔液质量
【作者】张建林;崔万利;呼应海
【作者单位】陕西长岭电子科技有限责任公司;陕汽集团有限责任公司
【正文语种】中文
【中图分类】TG291
【相关文献】
1.基于castsoft的阀门铸造模拟及工艺改进 [J], 何道懂;刘帮强
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3.大型铝合金铸件——外壳的铸造工艺改进 [J], 刁红社;陈丽芬
4.AP1000到货阀门质量问题统计分析及对阀门制造工艺的改进 [J], 吴广坤;刘世
辉
5.硅黄铜阀门外壳铸造工艺改进 [J], 张建林
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Φ300扩孔机改造
前３ ０ ０ 型扩 孑 Ｌ 机 的 动力 输 出 和转 速 都是 恒 定 的 ， 对 于复 杂工 艺 要求 的锻件 ，不 能 在短 时 间高温 区
段 内 ，很好 地 完成上 述 工作 。根 据锻 工速 度就 是
哈
尔
滨
轴
承
第３ ４卷
３ 技 术 改造
３ ． １ 动 力部分 由 于 轴 承 钢 （ＧＣ ｒ １ ５）的 可 锻 温 度 是 在 ８ ５ ０ ～ １ １ ０ ０ ｏ Ｃ 之 间 ，所 以必须在 此 温度 区间 ，快速 完成 几何 形状 的成 型与相 关尺 寸 和工艺 要求 ，目
第３ ４卷
第 ３期
哈
尔
滨
轴
承
Ｖｏ １ ． ３ ４ Ｎｏ ． ３ Ｓ ｅ ｐ．２０ １ ３
２ ０ １ ３ 年 ９ 月
Ｊ Ｏ ＵＲ ＮＡＬ ＯＦ ＨＡＲＢ Ｉ Ｎ Ｂ Ｅ Ａ ＲＩ ＮＧ
３ ０ ０ 扩孑 Ｌ 机 改 造
赵 多滨 ，李丽波 ，王 宝君
（ 哈尔滨轴承集 团公 司 锻压分厂 ，黑龙江 哈尔滨 １ ５ ０ ０ ３ ６）
摘
要 ：分析 了现有轴承锻 件辗 扩孔机工作原理 的缺 陷与不足及 对轴承锻 件质量的影响 ， 。
关 键词 ：中３ ０ ０ 扩孔机 ；高速辗扩 ；＃ ｊ ￣ ５ － 能力；加 工范 围 中图分 类号 ：Ｔ Ｈ １ ３ ３ ． ３ ３ ， Ｔ Ｇ ３ １ ５ 文献标识 码 ：Ｂ 文章 编码 ：１ ６ ７ ２ — ４ ８ ５ ２（ ２ ０ １ ３ ） ０ ３ — ０ ０ １ １ － ０ ２
Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄ ｓ ： ｍｏ ｄ ｅ ｌ ３ ０ ０ ｒ ｉ ｎ ｇ ｒ ｏ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇ ｍａ ｃ ｈ ｉ ｎ ｅ ； ｈ ｉ ｇ ｈ — ｓ ｐ ｅ ｅ ｄ ｒ ｉ ｎ ｇ ｒ ｏ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇ ； ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ｉ ｎ ｇ ｃ ａ ｐ ａ ｃ ｉ ｙ； ｔ ｍａ ｃ ｈ ｉ ｎ ｉ ｎ ｇ ｒ ａ ｎ ｇ ｅ
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作 者简 介 ： 定文 （ ９ ８一 ） 男 ， 曾 １７ ， 工程 师 ， 程 硕 上在 茂。 工
２２
Ｓ ０ Ｇ涡 壳侧 孔 制 造 工 艺改 进 ３０
的加 工 工艺 ， 差 要求 为 ０ ０ ｍ。 而 目前 大多 将 公 ．４ｍ
此公 差控制 在 中间值 ， 有较 大范 围 的调节 空间 。 （） ３ 衬套 外 表面与 涡 壳 内表 面 间 配合 面 的表 面 粗糙度 。 目前衬套 外 表 面粗 糙 度 控 制 在 Ｒ Ｏ ８ ｍ ａ ． 内 ， 完全满 足要 求 。固定其 他 变量 ， 变 涡壳侧 孔 能 改 内表 面粗糙 度 ， 压装 不合格 率见 图 ３ 其 。
冷 热 工 艺
文 章编 号 ：０ ７６３ （ ００ ０ －０２ ２ １０ －０４ ２ １ ）３０ ２ － ０
机 车 车 辆 工 艺 第 ３期 ２ １ ０ ０年 ６月
Ｓ ０ 涡 壳 侧 孔 制 造 工 艺 改 进 ３０ Ｇ
曾 定 文
（ 海交通 大学 ， 海 ２ ０ ３ ） 上 上 ０００
涡壳 内径 问配合 尺 寸有 直接 关 系 ， 两 者 因素直 接 此
关 系到过盈 配合 量 ， 响到 过盈 压装 效 果 。 目前 衬 影 套外 购 ， 外径 采用无心 磨床加工 ， 且要求 尺寸精度 较 高， 尺寸 公差 为 ０ ０ ３ｍ 该尺 寸一致性 较好 ， 检 ． １ ｍ， 抽
∞
、
涡壳侧 孔 内表 面 提 高至 Ｒ １０ ｍ 内， 能保 持 侧 ａ ． 且
孔 内表 面 的冷硬程 度 、 留压 应 力 的大 小 以 及表 层 残
金 属 的物理 机械 性 能 。滚 压 刀具 的调 整很 方 便 ， 调
整 刻 度 为 每 格 ０ ０ ２ ｍ 调 整 好 后 可 连 续 加 工 ． ０ ｍ，
过 盈 量 ， 高 了配 合 面表 面粗 糙 度 ， 而 降低 了 不合 格 率 ， 约 了质量 成本 。 提 从 节
关 键 词 ： ３ ０ 涡 壳 ； 装 ； 压 Ｓ０ Ｇ 压 滚
中 图 分类 号 ：Ｋ １． ２ Ｔ ４ ５ ３
文 献标 识 码 ： Ｂ
１ 问题 的提 出
某 公 司批 量 生 产 的 Ｓ ０ Ｇ 涡 壳 是 汽 车 用 涡 轮 ３０ 增 压 器 上 的 部 件 ， 图 ｌ 实 际 应 用 时 要 将 衬 套 压 见 。 装 进 Ｓ ０ Ｇ 涡 壳 侧 孔 内 ， 后 安 装 在 汽 车 涡 轮 增 压 ３０ 然
实 测 结 果 为 ｌ ．３ ２ ６ ６～１ ．３ ｍ。可 用 于 调 节 的 尺 ２ ６ ７ｍ 寸 主 要 是 涡 壳 的侧 孔 内径 ， 孔 采 用 先 钻 孔 ， 铰 孔 此 后
糙 度为 Ｒ ３ ２ ｍ， ａ ． 内表面硬度 为 Ｈ ９ ２ ０ Ｂ ｌ０～ ５ 。 根据此 制造过程 ， 从人 、 、 、 、 、 等几方 机 料 法 测 环 面进行 分析 ， 出 了会 引起衬套 压不进 的可能原 因 ， 列
（） １ 压装 配合路 径过 长 。 目前 一般 的 涡壳类 零
件 ， 壳 内表 面与 衬 套 间 压 装 长 度 设 计 为 Ｉ 涡 ５—２ ５
ｌｌ之 间 ， Ｓ ０ Ｇ涡壳 零 件 与与衬 套 间压 装 长 度 Ｉｌ ｌ ｌ 而 ３０
设 计 为 ４ ／／ｏ ０／／ １１
（ ） 装 过 盈 量 分 析 。此 过 盈 量 与 衬 套 外 径 与 ２压
制作 了因果 图 ， 图 ２ 见 。
器 上 。在生 产现 场 ， 用 油压 机 将衬 套 压进 Ｓ ０ Ｇ 使 ３０ 涡壳零件侧 孔 内时 ， 量 出现 衬 套压 不进 的惯性 现 批
衬奁压 装不进
象， 部分衬套被 压进 去 后 出现将 衬 套外 表 面 与涡壳
内表 面问配合 面的材料 拉 出现 象 ， 超 过 ４ ％ 的不 有 ０
根 据衬套压 不 进 Ｓ ０ Ｇ涡壳 零件 这 个惯 性 问 ３０ 题 ， 取逐 项 分析 、 查 ， 采 排 铰刀磨 损 、 侧孔 有杂 质 、 压
装方 向与压 装 面 不 垂 直 、 套 导 向太 短 、 质有 问 衬 材
题、 衬套 过盈量太 大等所 有可能 因素 ， 最终 确定 了压 装 配合路 径过长 、 压装 过盈 量 大 及压 装 配合 面磨 擦 因数大等 ３个关键 因子是 造成零件 批量压不 进的根
合 格 。 由 内 部 报 废 引 起 的 质 量 成 本 很 大 ， 希 望 能 故
找到原 因 ， 改进此 制 造过 程 ， 低 内部报 废 率 ， 降 降低
改 进 因 果 分 析 图
ｕ
２ 原 因分 析
在衬套 压装 压装
过 程 中 ， 压 机 的 压 油
摘 要 ： 对 生 产 现 场批 量 出现 的 衬 套压 不进 涡 壳倒 孔 现 象 ， 定 了压 装 配 合 路 径 过 长 、 针 确 压装 过 盈
量 大及 压 装 配合 面磨 擦 因数 大等 ３个 因素 为造 成 不 合 格 的 关 键 因子 。 通 过 改 进 工 艺 ， 少 了 压装 减
本 原因 。
图 ｌ 压 装 示 意 图
力 设 置 为 ４ ＭＰ ， ａ 油
压机工 作 正常 。衬套
材 质 为 马 氏 体 不 锈
钢 ， 度 为 Ｈ ９ 硬 Ｂ ２ ０～ ３０ ５ ，外 径 要 求 为 ， ．３—１．４ ４ ２６ １ ２ ６ ３ｍｍ， 面 粗 糙 度 为 Ｒ ｌ ｍ， 部 表 ｚ０ ｔ 头 ｘ 有 长 ３ ２ ｍ 的 （ ２ ５ ５± ． ２ １１导 向 部 分 。 ． ｍ １ ． ８ ０ ０ ） １１ １ １ Ｓ０ Ｇ 涡 壳 零 件 材 质 为 球 墨 铸 铁 ， 孑 内 径 设 计 为 ３０ 侧 Ｌ 西 １ ．２． ． １ ｍ、 约 ４ ｍ， （ ２ ６ ４ ０ ）ｍ 长 － ０ ０ｍ 内表 面 的 表 面 粗