发电机定子铁芯变形故障分析及处理(正式)
水轮发电机定子硅钢片径向位移分析及处理
水轮发电机定子硅钢片径向位移分析及处理吕延春;张巍;张长伟【摘要】以紧水滩水电厂SF50-30/6400型水轮发电机定子硅钢片翘起变形、径向移动,割破发电机线棒绝缘,导致发电机定子接地事故的检查和处理为例,分析了定子铁芯温度、受力、通风与硅钢片翘起变形、径向移动的关系,并探讨了防范措施.【期刊名称】《水电站机电技术》【年(卷),期】2010(033)001【总页数】4页(P8-11)【关键词】发电机;定子硅钢片;径向移动;温度;受力;通风【作者】吕延春;张巍;张长伟【作者单位】浙江省紧水滩水力发电厂,浙江,丽水,323000;浙江省紧水滩水力发电厂,浙江,丽水,323000;浙江省紧水滩水力发电厂,浙江,丽水,323000【正文语种】中文【中图分类】TM303.30 前言紧水滩水力发电厂位于浙江省云和县境内，在瓯江干流龙泉溪上，是国家“七五”重点工程，装机6×50 MW，于1981年开工建设，1987年4月首台发电机并网发电，1988年12月全部6台发电机建成并投入运行，设计年平均发电量为4.9亿kW·h。
2005年1月19 日，6号发电机在开机过程中发生定子接地故障，经检查发现，发电机铁芯31至43号槽间的最底层硅钢片发生了径向移动，并割伤了该区域的定子线棒绝缘，导致31号槽线棒直接接地，32至43号槽的线棒也有不同深度的绝缘割伤。
2009年6月8 日，2号发电机在停机过程中发生定子接地故障，2号发电机定子故障的性质与6号发电机一致，只是硅钢片位置不同。
2号发电机发生硅钢片位移的区域为139至152号槽。
1 发电机概况紧水滩电厂水轮发电机的型号为SF-K50-30/6400，铁芯外径6 400 mm，铁芯内径5 760 mm，铁芯高度1 500 mm，定子铁芯与机座采用钢性结构连接，铁芯整圆由27张扇形硅钢片以“每二片一叠、叠缝交错”的形式叠装而成，有108根M42拉紧螺杆，54根定位筋。
发电机定子绕组常见故障的分析及处理
发电机定子绕组常见故障的分析及处理摘要：伴随我国科学技术的日渐成熟，加快我国机电制备技术发展进程，也提升发电机单机的容量。
发电机是电力系统的关键构成，若是出现不同程度故障，将对电厂效益以及生产安全性等带来影响。
因此，电厂必须做好发电机的故障检修工作，特别是定子绕组常见故障的分析和处理。
因为该处理方法存在一定难度，因此，建议发电机组设备检修和处理工作人员，尝试应用多回路的理论去分析发电机组的内部故障，然后对绕组的故障以及绝缘缺陷的定位进行处理，这样利于迅速和精准的判断出故障的位置，然后选择适合的方法来进行处理，提高故障检修以及维护的效果，确保故障被及时和有效处理。
关键词：发电机；定子绕组；常见故障；分析；处理前言：社会的发展，经济的繁荣，带动电厂的现代化发展进程，使得电厂的规模不断扩大，生产作业量进一步增加。
在此形势下，电厂要想更好的发展，需要做好生产作业，针对当下发电机定子绕组的常见故障进行分析和处理，结合故障特点以及产生原因，优先做好故障的分析以及耐压测试试验，然后结合试验结果等采取科学方法和举措处理故障，如，利用多回路理论分析来发现电机内部的故障、分析故障之路电流相位以及大小、分析中性点的连接线的电流大小等，利于精准判断故障和明确故障，结合分析结果和信息，应用科学方法去处理和管控故障。
1.发电机定子绕组常见故障的分析1.1安装工艺方面的因素安装期间，一些故障人员操作错误，部分工作人员安装的未依据标准以及未及时地清理掉定子绕组表面遗留杂物和尖角毛刺等，导致发电机安装的质量差。
因为绕组的表面电位很高，所以，若是在较高的磁场作用之下，表面的尖端将优异诱发很多电荷的积累，导致出现放电现象[1]。
1.2定子通水的因素部分附属性设备在检修环节要仔细地去检查，排查设备存在的隐患。
如，以上海电机厂生产和制造的330MW类型发电机为例，该发电机在使用期间曾在定子线棒下端出现绝缘击穿事故。
对该事故产生的原因进行分析给出，是因为发电机组冷却管道出现堵塞问题，使得单支线棒的温度不断升高，导致局部出现过热问题。
330MW发电机铁芯故障及检测方法的探讨与分析牛智强
330MW发电机铁芯故障及检测方法的探讨与分析牛智强发布时间：2021-08-09T04:57:08.821Z 来源：《中国电业》（发电）》2021年第8期作者：牛智强[导读]山西京玉发电有限责任公司山西省朔州市 037200一、发电机定子铁芯的基本结构及组成发电机铁芯一般由0.35~0.5mm厚两面涂有绝缘漆的扇形硅钢片叠压而成。
其结构组成主要由扇形冲片、通风槽片、拉紧螺杆、上下齿压条(板)、定位筋及托板等装配而成。
其组成关系是:定位筋的尾部置于托板的矩形槽口内,托板焊牢在定子机座的水平环板上。
扇形冲片与通风槽片叠在定位筋的鸽尾,并通过上、下齿压板(条)以及拉紧螺杆将铁芯紧成一个整体,铁芯内圆有矩形嵌线槽,用以嵌放线圈绕组。
二、发电机定子铁芯常见故障及原因2.1发电机铁芯松动2.1.1制造厂铁芯压装时压力不足发电机铁芯压装压力不足。
铁芯压装要在一定压力范围进行，且端部一般采用片间涂胶热压安装，一旦压力不足将造成矽钢片片间松动摩擦，导致矽钢片绝缘损坏。
2.1.2压指压板压偏或压力不足由于加工及安装工艺不佳等因素造成铁芯压指、压板压偏或压力不均，导致局部铁芯松动，长期运行将造成矽钢片片间磨损，破坏片间绝缘。
2.1.3鸽尾定位筋安装不准确铁芯通过定位筋将冲片固定在定子基座上，以克服切向力和轴向力的作用，如果鸽尾及定位筋加工或安装不准确，会造成铁芯局部或整体松动，也会造成片间松动摩擦，导致矽钢片绝缘损坏。
2.1.4漆膜的干缩发电机经长期运行，矽钢片表面漆膜会有一定程度的干缩现象汽车难度与漆膜厚度及材料有关，当铁铁芯片间收缩0.3％，铁芯会松动造成片间磨损，导致矽钢片绝缘损坏。
2.1.5深度调峰机组端部漏磁影响深度调峰就是受电网负荷峰谷差较大影响而导致各发电厂降出力、发电机组超过基本调峰范围进行调峰的一种运行方式。
机组深度调峰时，发电机需进相运行，发电机的端部漏磁会增加，将引起定子铁芯温度上升，由于定转子绕组、铁芯、绝缘材料等热膨胀系数不同，加上定子绕组本身的电磁振动加上循环热应力的影响，可能会加剧类似磨损、振动情况，发电机存在出现铁芯松动、造成铁芯振动幅值加大的问题。
浅析水轮发电机定子铁芯锈蚀及处理
浅析水轮发电机定子铁芯锈蚀及处理摘要：水轮发电机在运行过程中会有各种各样的问题发生，定子铁芯发生锈蚀是其中一个非常重要的问题。
因此，要对其水轮发电机定子铁芯锈蚀的原因进行详细的分析，并针对具体实际的情况进行科学合理的处理。
关键词：水轮发电机；定子铁芯；锈蚀铁芯是发电机主磁路的一个部分，也是发电机定子的重要组成部件，而定子铁芯一旦出现有锈蚀现象说明定子铁芯一定出现了某些问题，进而有可能出现严重的后果，所以对水轮发电机定子铁芯可能发生的问题进行分析探讨，并针对相应的问题进行故障处理就显得尤为的重要。
1.水轮发电机定子铁芯锈蚀的原因及危害水轮发电机定子铁芯锈蚀的原因有很多种，以下将简要对其进行分析，并且针对水轮发电机定子铁芯锈蚀的危害进行相关的探讨。
1.1水轮发电机定子铁芯锈蚀的原因在水轮机实际的运行过程中，由于在安装时，铁芯工艺不够严格，在长时间的运行过程中，电磁力、机械力、机械振动等作用力的条件下，会导致定子铁芯出现局部的松动现象。
有些机组定子槽楔周围铁芯上的锈蚀，主要是由于压布板槽造成磨损后而出现的，要注意与铁芯锈蚀进行相关的区别。
另外要对高压电气进行检验和测试，以及电子温度计的绝缘性是否良好，定子的绕组是否有短路现象，也都是1.2 水轮发电机定子铁芯锈蚀的危害冷却循环的气流携带铁锈的颗粒，会吸附在转子和定子的表面，从而造成定子或转子绕组的绝缘造成损伤，还有可能造成绕组间短路，水轮发电机定子铁芯的锈蚀也会对冲片的绝缘进行损伤，冲片层之间发生短路的现象，从而会造成机组在运行的过程中，有较大的涡流损耗产生，进而是铁芯的局部位置发生发热的现象。
短路所造成的电流过大严重时会造成定子铁芯的烧熔；定子铁芯的锈蚀也会使通风沟造成堵塞，进而使由于冷却的风量有所减少，进而导致定子和转子的温度升高，最终降低了定子和转子绕组绝缘的使用期限，甚至会烧熔绕组。
2.水轮发电机定子铁芯锈蚀的处理方法以下将对水轮发电机定子铁芯锈蚀的处理方法进行简单的分析。
水轮发电机定子铁芯变形及铁芯损耗试验分析
次 电压 ：６ ５ ３ １ ．４√
１ ．５√ ５７ ３
１ ．６பைடு நூலகம்３ ４９ √
（Ｖ） ｋ
二 次 电压 ：６ ． ８４５
一
９０ １ ９ ９ ９５ ８ ９０ ０
９ ５５ ５ ． １４ ０
（ Ｖ） （ Ａ） （ Ａ） （Ｖ ｋ Ａ）
次 电流 ：４ ９
二次 电流 ： 额定 容量 ：
铁芯截 面积 ：
Ｓ＝ｈ ＸＬ ｆ ７ ２Ｘ１ ９ ８ ＝５ ６ ．４ｍ２ ｉ ｅ＝２ ． ８ ８ １４ ７ ｃ
３ 定子 铁芯 平均 直径 Ｄ ｐ ｃ
Ｄｃ ｐ＝ＤＩ ｊ １ ２ ８ ｍ —ｈ＝１９ ．ｃ
４ ．定 子轭 部重 Ｇ ｊ
硅 钢片 制造厂 提供硅 钢片 密度 ｒ ．５ ｇｃ ３ ＝７６ｋ ／ｍ
８ ．励 磁 导线 的选择 由于励 磁 电流估 算 为 ３８ 励磁 绕组 选 用截 面 积不 小 于 （Ｏ×３ ｍｍ２ ５Ａ， ７ ） 的软 铜绝缘 导线 ； 测量
Ｉ ａ ｅ／ ） ＝（ Ｄ ｐ Ｗ１ ×
Ｗｌ ＝９匝
０ ＝（ ．４ １ ２ ８ ９ ×０ ８ ＝３ ８ Ｉ ３ １ ×１９ ． ／ ） ．６ ５ Ａ ７ ．试 验 电源 选用 发 电机 的励 磁变 压器 Ｂ相作 试验 电源 ， 型号 Ｚ Ｄ Ｔ一９０ １Ｔ 单 相 。 ＬＧ ０ ／５ Ｈ，
定 子通 风沟 宽 ：ｕ ．ｃ ｂ ＝０ ８ ｍ
５３
维普资讯
定 子迭压 系数 ： Ｋ＝０ ９ ．４
２ ．定子 铁芯轭 部 面积计算 铁 轭高 ：
ｈ＝（ １ ／ ｊ Ｄ 一Ｄ ）２一（ｓ ． ） １２ ｈ ＋０ ５ ＝（ ２ ｏ一１ ２ ）２ １ ． ＋０ ５ ＝２ ．ｃ １５ ／ 一（９ ８ ． ） ７ ２ ｍ 铁 芯轴 向有 效长 度 ： Ｌｆ ｅ＝Ｋ（ ｔ ｕ ２ ＝０ ９ ×（４ ． —０ ８ ２ ＝１ ９ ８ ｃ Ｌ —ｂ Ｘ１ ） ．４ ２ ３ ６ ． ×５ ） ８ ．８ｍ
发电机定子线棒绝缘击穿原因分析及处理对策
发电机定子线棒绝缘击穿原因分析及处理对策作者：郑伟来源：《中国新技术新产品》2018年第14期摘要：发电机定子主要由铁芯、线圈和机座组成，定子线棒绝缘击穿将会对发电机正常运行产生直接影响，因此必须要在发现问题后及时分析问题原因，并采取针对性的处理措施，使发电机尽快恢复运行。
本文以某水电站3号水轮发电机为例，首先对故障的查找方法、引发定子线棒绝缘击穿的原因进行了概述，随后分别从修复线棒、拉紧螺杆、清理铁芯等方面，就故障定子的处理对策展开了简单分析。
关键词：发电机定子；绝缘击穿；故障原因；处理对策中图分类号：TM31 文献标志码：A1 发电机机组概况某水电站装机容量为860MW，年设计发电量为2.27TWh，共有4台密闭自循环空气冷却的半伞式凸极水轮发电机，设备型号为SF180-60-12800，额定功率180MW。
发电机定子绕组采用双层条形波绕组，定子槽数540，极数2P=60，每极每相槽数为3，支路数为3Y，绕组节距1-9-19，铁心内径1230mm，铁心长度1850mm。
定子绕组为F级桐马环氧粉云母多胶带主绝缘，全模压一次成形。
定子线棒端头采用连接板银焊结构，端部绝缘结构为绝缘盒封口后灌注胶填充。
定子绕组分9个分支，共1080根线棒。
2 发电机定子线棒绝缘击穿分析2.1 故障点的判断发电机发生故障时，未在机坑内发现异常响动或冒烟情况，据此初步判定为发电机内部小范围故障。
关停发电机后，由于上机架没有拆除，转子仍然留在机坑，需要现场技术人员做好安全防护工作。
制定初步的故障检查方案后，技术人员先进入风洞，主要检查定子绕组的上下端，线棒两端均没有发现故障问题。
此时可以确定故障源在槽内。
技术人员撤出后，拆解上机架，利用起吊设备将转子调出，技术人员对绕组的U相、W相、V相进行绝缘电阻测量，测量结果为：U相、W相以及V相的1、2支路绝缘合格，而V相3支路绝缘电阻为0。
综合上述检测结果，决定使用“直流降压法”和“直流高压间隙放电法”依次来判断故障源的位置。
发电机定子槽楔松动原因分析及处理
发电机定子槽楔松动原因分析及处理大型发电机在长期运行过程中，定子线棒承受较大的电磁力，定子槽楔松动会引起定子线棒的剧烈振动，长期运行将破坏线棒主绝缘，严重危害机组安全稳定运行.。
本文针对某发电厂1号发电机定子槽楔松动原因进行分析，简述处理方法及过程，为同类型机组提供了参考.。
关键词：定子槽楔；电腐蚀；波纹板某发电厂1号机组1985年投产发电，发电机产自上海发电机厂，型号QFS-335-2，共54槽，原有功功率300MW，2002年经增容改造，现功率335MW，增容改造期间更换发电机定子槽楔、波纹板、楔下垫条，改造后效果良好.。
2012年机组大修，测量波纹板峰谷差，结果良好，槽楔无松动.。
后经两次延寿，#1机组运行寿命延至2026年.。
2019年3月#1机组大修期间，检查测量定子槽楔波纹板峰谷差约一半超过1.0mm，以小锤敲击，存在空洞声.。
且运行期间汽侧南端定子绝缘引水管在高负荷时存在肉眼可见的振动，判断定子槽楔松动.。
1 定子槽楔松动原因分析槽楔与线槽之间采用波纹板连接，槽楔下表面始终受到一个弹力作用，在运行过程中，依靠波纹板的伸缩性使定子槽楔保持在紧固状态[1].。
随着机组的长期运行，受电磁力、机械振动、主绝缘材料的热胀冷缩等影响，波纹板弹性下降，波纹板施加在槽楔上的作用力变小，无法使槽楔处于紧固状态，外在表现即槽楔松动，严重时会发生槽楔脱落.。
检测方法可人工敲击槽楔，凭听到的声音和手指感觉到振动作为判断依据，但此方法存在较大的主观性[2].。
也可通过槽楔上事先打好的测量孔测量槽楔下波纹板的波峰与波谷之间的高度差，以此判断槽楔的松动程度.。
峰谷差值应不大于1mm.。
2 定子槽楔松动的危害2.1 损害定子线棒主绝缘定子槽楔松动会导致槽楔位移甚至脱落，会划伤定、转子绝缘，破坏定子主绝缘，同时线槽内线棒无法固定，在运行过程线棒发生振动产生机械磨损，主绝缘厚度磨损变薄，绝缘电阻降低，主绝缘电气强度越来越低，击穿定子主绝缘的概率越来越大，最终发生短路[3].。
定子铁芯错位
定子铁芯错位是指电机的定子与转子铁芯在装配过程中出现了位置偏差。
这种错位可能是由于电机制造过程中的多种原因造成的：
1. 定子铁芯弹开程度的随机性很大，与转子铁芯弹开引起的误差叠加，导致整机装配后定子与转子错位。
2. 压胎时，铁芯定位面有焊点或变形凸起。
3. 活动压胎时，由于缺乏明晰的刻度指示，通常只能通过粗糙划线目测控制，这种情况下定转子错位显着。
定子铁芯错位会对电机的性能产生不利影响。
例如：
1. 电机通电后，定子和转子会自动调整磁力中心线。
由于机械力和电磁力形成作用力与反作用力，电机转子轴向位置会出现周期性振荡。
这种振荡会导致电机轴承支架持续受到轴向力冲击，加速润滑脂的流失，从而引发轴承干磨烧损散架的问题，最终可能导致电机抱轴烧毁。
2. 当定转子铁芯错位显著时，还会导致电机空载电流偏大。
3. 如果定转子铁芯错位导致电机有效铁芯长度不足，尤其在转子铁芯窜出定子铁芯达到5毫米及以上时，电动机的三相空载电流将明显增大。
发电机定子铁芯故障诊断试验措施
发电机铁心故障诊断试验技术措施编制：审核：批准：有限责任公司二00四年十二月1. 前言对发电机进行铁心故障诊断试验。
2. 设备参数 ⑴ 铭牌型号：QFQS-600-2 额定功率：600 MW额定电压：20 kV 功率因素：0.9 额定频率：50Hz制造厂： 投产年月：年 ⑵结构参数 铁芯长度：7定子槽数：42 每槽导体数：23. 试验设备及安全措施 试验设备：英国ADWEL 公司生产的电机铁芯故障诊断系统（ELCID ） 笔记本计算机、380V 、10kVA 调压器、数字万用表、钳形电流表各一块，绝缘导线约300m 安全措施：试验时，进入发电机定子膛内必须穿联体工作服，并遵守现场所有检修安全规章制度。
4. 试验步骤⑴ 准备好测试仪器，把绝缘导线从铁芯中心穿过，绕8匝作为励磁绕组； ⑵ 沿定子膛内与励磁绕组所在平面约900角绕1匝线圈，作为感应绕组； ⑶ 励磁绕组接入调压器，感应绕组接电压表，在励磁回路中接入钳形电流表，调压器输出端接电压表；⑷ 装配好ELCID 测试系统，并标定之，校正测试系统距离传感器；⑸ 合电源开关，升励磁电流，监视感应电压表，直到感应电压表读数为4%额定气隙磁通之励磁电压即32.99V ，此时，记录钳形电流表和调压器输出电压表的读数。
计算公式如下：)(99.3264292.0732.122000004.03204.004.0V Kt V Vr V p P P T =⨯⨯⨯⨯===-式中： V T——— 4%额定气隙磁通之励磁电压，V；Vr ———额定气隙磁通之励磁电压，V；Vp-p ———额定线电压，V；K ———分布短距系数，通常发电机取0.92；Tp ———每相串联匝数⑹从第1槽开始，对发电机铁心齿表以及加装气隙隔板处的铁心进行故障诊断。
⑺依次对第2、3┄42槽进行铁心故障诊断⑻调压器回零，断开电源；试验结束。
5. 试验结果分析以及现场试验报告现场试验，分析数据，提交现场试验报告。
定子下线中铁芯线棒局部受损原因分析及处理方法
１ 概
述
某水 电站发 电机型号 为 Ｓ Ｆ ６ ０ ０—６ ６ ／ １ ７ １ ５ ０ ； 额 定功 率 为 ６ ０ ０ Ｍｗ ； 额定转速 为 ９ ０ ． ９ ｒ ／ ｍｉ ｎ ； 额
定 电压 为 ２ ０ ｋ Ｖ； 额定 功 率 因 数 为 ０ ． ９； 额 定 电流
为１ ９ ２ ４ ６ Ａ。在 定 子 下 线 过 程 中 ， 发 现 定 子 铁
４ ． １ ． ２ 处 理方 法
（ １ ） 采 用 透 明胶 带 ， 以标 记 好 的 处 理 部 位 为
中心 ， 将 其 向左 向右约 ５ ０ ０ ｍ ｉ ｌ ｌ 范围 、 自上 而 下 的 部位 全 部黏 贴起 来 ， 防 止 在使 用 风 动 抛 光 机 打 磨
时产 生 的铁 屑伤 及完 好 的铁 芯叠 片或 钻进通 风槽
认。
（ ２ ） 采 用 吸尘 器 及 毛刷 清理 后用 记 号笔 做好
标记 ， 记 录损 伤所 在 的槽 号及 上下 端 的部位 。 （ ３ ） 对铲刀铲伤铁芯造成 铲痕的部位 ， 采 用
记 号 笔做 好 记号 并记 录其 损伤 所在 的槽 号及 上下 端 的部 位 。
图 ３ 线 棒 绝 缘 层 受损 情 况 图
与线 棒存 在 局部 受 损 的 情 况 ， 笔 者 对 受 损 情 况 进 行 了分析 ， 提 出 了具体 的处 理 方法 并予 以实施 ， 取
得 了较 好 的效 果 。 ２ 受损情 况 （ １ ） 定 子铁 芯 ＋Ｙ顺 时 针 方 向 ３ ４ ２槽 第 ７～
１ ０小 段 铁芯 端齿 部 受损 ， 受 损 部 位 出 现铁 片变 形
第３ ５卷增 刊 ２
２ ０１ ６年 １ ０月
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发电机定子铁芯变形故障
分析及处理(正式)
Standardize The Management Mechanism To Make The Personnel In The Organization Operate
According To The Established Standards And Reach The Expected Level.
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操作规范样本 | OPERATION SPECIFICATION
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文件编号：KG-AO-1432-29
发电机定子铁芯变形故障分析及处
理(正式)
使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对管理机制、管理原则、管理方法以及管
理机构进行设置固定的规范，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，
使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。
漫湾发电厂共安装5台由东方电机厂制造的
SF250/12200-48水轮发电机组，1993年5号机作为首
台发电机组正式投运，1995年，5台机组全部投产。
机组运行初期情况良好，但在1998年8月初，运
行人员发现5号机机架振动、电磁噪音明显增大。检
修人员随即对5号机的空冷器、定子铁芯轭部进行外
观检查，结果发现定子铁芯发生了不均匀变形的现象。
同时，相继对其余4台机也作了类似的检查，结果发
现2，4，6号机都有类似的现象。
由于定子铁芯变形，形成一种磁振动，增大了机
组的振动。如果机组长期在这种状态下运行或振动进
一步增大，将给机组结构造成无法预知的破坏，进而
导致重大事故或损坏。另外，定子铁芯的变形，也会
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破坏原机组的磁路线，形成不正常、不规则的磁路，
改变原机组的正常运行状态，造成定、转子内部结构
的损坏，进一步导致机组重大事故。
1 定子铁芯变形的原因
鉴于定子铁芯变形给机组安全运行留下重大隐患，
云南省电力集团公司多次召开有关专家及电厂技术人
员参加的事故分析会，与会者认为定子铁芯变形的主
要原因有以下几点：
（1）发电机设计时，对机座号大、轴向较长、硅
钢片轭部较宽（475mm）的定子铁芯，在其轭部未设拉
紧螺杆；加上发电机通风采用无风扇鼓风系统，其风
路的轴向风压偏大，由端部回风，定、转子气隙内和
定子膛内风量分配不均，定子铁芯温差较大。
（2）定子叠片鸽尾与定位筋间没有足够的膨胀间
隙，定子机座在工地组焊，挂定位筋后，存在定位筋
与冲片间隙配合不当，定位筋与冲片径向间隙小于设
计标准0.2mm。
（3）因发电机定子铁芯压紧工艺难度较大，在定
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子铁芯现场叠片组装后，不能确保208根螺杆对铁芯
的压紧力一致，在发电机启、停过程中热胀冷缩不均
匀，导致铁芯波浪度增大。
2 定子铁芯的检查
在机组进行扩大性大修期间，应对定子铁芯进行
以下检查：
（1）检查铁芯各部位振动值和噪声；
（2）全面检查齿部和轭部；
（3）检查所有拉紧螺杆与搭焊处有无裂纹；
（4）做铁损试验；
（5）检查定子槽楔松动情况，检查线棒绳绝缘有
无磨损及电腐蚀现象，检查线棒与铁芯槽侧面有无超
标间隙；
（6）测绝缘电阻，做交直流耐压试验，测量槽电
位及泄漏电流，观察电晕现象；
（7）用紧度刀片及目测方法全面检查铁芯、齿部
及轭部有无松动。
3 定子铁芯变形故障处理
操作规范样本 | OPERATION SPECIFICATION
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由于铜环支撑妨碍了对拉紧螺杆、螺母的操作，
根据现场情况，对支撑结构进行处理：
（1）锯开铜环支撑靠线夹侧，割开铜环支撑与上
压板间焊缝；
（2）磨开全部拉紧螺杆上端螺母搭焊缝；
（3）拆除所有上端端箍支撑把合螺钉；
（4）抽查部分拉紧螺杆的原有压紧力矩；
（5）处理上下端局部松动的铁芯齿部：对检查中
发现有局部松动现象的齿以及出现较多红色粉末的齿
部进行涂胶或加垫处理，每2片用专用刀片分开一松
动的铁芯齿，涂上混有石英粉的环氧胶，涂胶应均匀，
胶量适中。对于松动较为严重的齿，应塞入D321亚胺
玻璃布板。
（6）对过热铁芯压指的处理：拆除下端发热压指
下的槽口垫块，在压指两侧布置木板，在线圈部垫好
足够厚度的白布；用电锯将发热压指沿斜面均匀锯出
3~4条深3mm左右的槽；用电钻在发热压指断面上垂
直钻2排直径3mm的孔，孔深3mm左右，然后用扁铲
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修整，将每排孔连通成一个环形槽；拆除下端过热压
指下挡风板外侧部分；用专用工具及千斤顶顶起发热
压指上方阶梯齿以上铁芯齿部，顶起时缓慢加力，随
时监测相邻5个通风沟尺寸有无变化，通风沟尺寸有
变化时应停止加力，分析变化的原因，必要时应在通
风沟内加垫条以保护通风槽钢，当铁芯齿顶向上位移
达1.2~2.0mm时停止加力；用专用刀片分开阶梯齿冲
片，第2片分开1处，在分开处均匀地涂上混有石英
粉的环氧胶；阶梯齿冲片处理完以后，用专用刀片分
开酸洗钢板与阶梯冲片，塞入预先打毛并涂有环氧胶
的D321亚胺玻璃布板；逐步松开千斤顶，观察铁芯齿
部回落情况，擦去多余流胶。止端过热压指的处理方
法同上所述。
（7）对铁芯变形部位的处理：定子机座合缝部位
铁芯变形较大时，磨去全部内侧合缝把合螺母搭焊缝；
用液压扳手拧开内侧螺母；更换遮挡塞垫片部位的个
别拉紧螺杆；在轭部变形的适当部位，径向在通风沟
处打入绝缘垫片，打入深度控制在250mm以内，垫片
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上涂胶防止运行后松动，绝缘垫片对准铁芯压指并紧
贴右侧通风槽钢，上下垫片应轴向对齐。铁芯重新压
紧前，垫条长度预留20~30mm，待铁芯压紧后打紧垫
条，再去掉多余部分。
（8）铁芯重新压紧：压紧螺栓全部松开后，在拉
紧螺杆上端螺纹清理后涂少许二氧化钼，拧入螺母，
分别用750，1000，1300，1500Nm的力矩扳手拧紧。
拧紧时从+X方位开始，沿顺时针或逆时针方向对称地
逐根拧紧全部拉紧螺杆，拧紧数遍。拧紧力矩和方向
严格按照规定执行；在每遍压紧前调整调节器节螺钉，
使压板外侧高于内侧2~3mm，最终压紧后外侧高于内
侧3~5mm；复查铁芯齿部轴向长度、轭部轴向长度及
铁芯紧度；在调整上压板水平及压紧铁芯过程中，在
铜环及支持环的新支撑块下加垫板，以免铜环向端箍
及内侧下沉后受力和悬空；重新用力矩扳手把紧机座
内侧合缝螺栓；全面检查铁芯合格后，用不锈钢焊条
焊好新换拉紧螺杆的固定片；搭焊机座内侧合缝螺栓
螺母；用无水乙醇清理曾出现局部松动及红色粉末出
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现较多的铁芯齿部侧面暴露部分，干燥后在这些部位
涂上渗透性硅钢片粘结胶；全面清理机座、定子铁芯、
定子线棒，使这不残留任何杂物。
（9）重新打紧槽楔。
（10）进行第2次铁损试验，并将试验结果和第
1次比较；铁损试验后，按规定力矩再次拧紧所有拉
紧螺杆一遍；焊牢铜环支架，搭焊所有拉紧螺杆上端
螺母；最后将清扫后的定子表面喷1361漆。
大型发电机组的定子铁芯变形在国内其他电厂也
曾发生过，而象漫湾电厂4台机组不同程度发生定子
铁芯变形的事例确很少见，这方面的处理经验不多。
从现在机组运行状况来看，用上述处理方式已基本达
到预期效果，但能否彻底消除定子铁芯变形的故障，
还要由实践来检验。 (杨海乡 增云军)
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