螺旋弹簧失效分析
烧结机振动筛螺旋弹簧失效原因分析
图 ５ 断 裂 Βιβλιοθήκη 及 脱 碳 组 织 ×８ ０维普资讯
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攀 钢 技 术
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烧 结 机 振 动 筛 螺 旋 弹 簧 失 效 原 因 分 析
刘 锦 燕 ，陈 兴 元 ，陈 亚 彪
（ 钢钢研 院 ） 攀
摘 要 ：通 过 失 效 分 析 ， 清 了 烧 结 机 振 动 筛 弹 簧 疲 劳 断 裂 和 弹 性 过 早 松 弛 的 原 因 ， 估 了 同 一 批 弄 评 未 用 弹 簧 的 实 物 质 量 。 结 果 表 明 ， 簧 疲 劳 断 裂 是 由 表 面 原 始 的 微 裂 纹 造 成 ， 簧 弹 性 过 早 松 弛 弹 弹 是 组 织 不 良 和 严 重 脱 碳 的结 果 。 未 用 弹 簧 既 存 在 组 织 不 良也 存 在 表 面 裂 纹 。 关 键 词 ： 簧 ；疲 劳 断 裂 ；松 弛 效 应 弹
％
为０ ０Ｈ ， ２ 热处理 后 的 ＨＲ Ｃ＝４ ～４ ， 用 过程 ５ ９使 中无 过载 和异 常情 况 发 生 。由于 弹簧 的断裂 和
表 １ ６ Ｓ２ ０ ｉ Ｍｎ弹 簧 的 化 学 成 分
由表 １可 知 ， 裂 弹 簧 和 失 效 弹 簧 的 成 断 分 与 ６ Ｓ２ ０ ｉＭｎ的标 准 成 分 不 符 ， 中 Ｓ 含量 其 ｉ 低 ， Ｍｎ含 量 高 ， 用 弹 簧 的成 分 在 ６ Ｓ２ 未 ０ ｉＭｎ
８ ％左右 的 弹簧 由于弹性松 弛而失效 ， ５ 部分弹簧 产 生过早 断裂 。据 介 绍 ， 厂技 术 条 件要 求 ： 该 其 材质 为 常 规 弹 簧 钢 ６ Ｓ Ｍｎ 弹 簧 高 度 为 ２０ ０ｉ ， ２ ４ ｎｒ， Ｌｌ ｇ 弹簧直 径 为Ｏ ２ ， １０Ｈ 缠绕 弹 簧 的圆钢 直径
弹簧失效是怎么回事造成的？
弹簧失效是怎么回事造成的？
弹簧在有的状况下会失效，之中形变和产品质量问题占据着关键的缘故。
不一样原材料的弹簧在工作过程中都是因其特点而对工作中标准有所要求，因为弹簧的工作标准，，其关键失效形式有一下四种：
1、迅速脆性断裂，某些弹簧存有材料缺陷，生产加工缺陷（如折叠、划痕）、热处理缺陷（淬火溫度过高造成晶粒粗大，回火溫度不够使原材料韧性不足）等，当遭受过大的冲击载荷时，产生突然脆性断裂。
弹簧
2、在腐蚀性介质中应用的弹簧易造成应力腐蚀断裂失效；在高溫下应用的弹簧配件易出現蠕变和应力松弛，造成永久变形。
3、塑性变形，外载荷造成的应力大于原材料的屈服强度，掉后，弹簧的不可以恢复到原来的尺寸和形状。
4、疲劳断裂、在交变应力功效下，弹簧表面缺陷，裂纹疲劳源，裂纹扩展后导致断裂失效，折叠，倒痕、夹杂物处造成。
某SUV车型螺旋弹簧断裂失效分析及优化
某SUV车型螺旋弹簧断裂失效分析及优化某SUV车型在耐久试验过程中，螺旋弹簧上平端第一圈末处发生断裂。
本文针对可能导致螺旋弹簧失效的机理逐一排查分析，找出螺旋弹簧断裂失效真因，进而对结构或者生产工艺进行优化提升。
标签：螺旋弹簧；断裂；失效机理；优化提升1 概述某SUV车型在可靠性耐久试验中先后出现2次螺旋弹簧断裂（图1）的严重质量问题。
据对故障件分析，发生部位均出现上平端第一圈，现从螺旋弹簧材质检验、结构设计及工作角度、表面防腐处理工艺等方面进行分析，查明真因并进行优化。
2 原因排查2.1 螺旋弹簧的材质问题2.1.1 失效件的材料化驗结果2.1.2 硬度测试用洛氏硬度计对断裂弹簧的硬度进行检验，其外层硬度为HRC49，中心处的洛氏硬度是HRC48，在技术要求的HRC47- HRC52范围内。
2.1.3 断口分析由于弹簧断裂后又经历了一段氧化腐蚀时间，断面锈蚀严重，经高锰酸钾溶液清洗后的形貌如图2所示，由于锈蚀严重，清洗后仍有少量的氧化物附着，但仍可看出，裂纹起源于弹簧内侧表面附近，断口与轴线呈45°螺旋状，无明显的塑形变形，断面上有粗大的裂纹扩展条棱，同时发现还有表面裂纹及内部裂纹。
裂纹源表面的形貌如图3所示，裂纹源处的表面及其粗糙，有麻坑，而相邻其他地方较为平坦。
由于清洗对断口真实面貌有一定的损伤，电镜下已分辨不出断裂机制，但仍留有有用的信息，图4为断裂源区形貌，断面分布有大量的氧化夹杂物，图5为瞬断区形貌，断口有夹杂物形成的孔洞。
2.1.4 金相分析从断裂弹簧的断裂面附近取样制成金相试样在显微镜下观察，弹簧横截面组织如图6所示，基体为回火屈氏体，表层无脱碳，晶粒细小，有大量的圆斑点物，经能谱分析结果为氧化物类夹杂，纵向组织呈带状分布，见图7。
2.1.5 分析与讨论断裂弹簧材料的化学成分以及热处理硬度均合格，满足性能要求。
而断口分析可知，弹簧断裂表面有腐蚀麻坑，弹簧内侧非接触面也有麻坑，所以断裂源区表面损伤不是在弹簧工作时形成的。
弹簧断裂失效分析
测试报告报告编号：绍质测2015-013测试对象委托单位 诸暨市裕荣弹簧有限公司绍兴市质量技术监督检测院1、 本 报告无 本 单 位 “测 试专用 章 ”无效 。
效Jh 2017T5A21H t Si£I 宵 术 fi|g«X弹簧2、复制本报告未重新加盖本单位“测试专用章”无效。
3、本报告无测试人员、签发人员签字无效。
4、本报告涂改无效。
5、对测试报告有异议，应于收到本报告起十五日内向我院申请复验。
通讯资料地址：绍兴市袍江新区世纪东街17 号邮政编码：312071电话：8传真：0投诉电话：2网址：绍兴市质量技术监督检测院测试报告一.情况说明诸暨市裕荣弹簧有限公司（以下简称裕荣）生产的弹簧，在使用8年后的一次检修过程中发现断裂。
为分析该弹簧断裂的原因，裕荣委托我院对该弹簧进行失效分析，分析其断裂原因。
二.测试过程（一）、失效分析对象描述及作业时间：1、失效分析对象：此次失效分析样品如图1、2所示，图1为裕荣提供的失效弹簧件, 图2为裕荣提供的失效弹簧件的断裂失效断面。
）H n 13 14 15 16 17 18 19 -八图1.失效弹簧件图2.断裂失效断面2、作业时间：2015年2月25日〜2016年3月15日（二）、测试依据:GB/T 1222-2007《弹簧钢》，GB/T 224-2009《钢的脱碳层深度测定法》，GB/T 1239.2-2009《卷圆柱螺旋弹簧技术条件第2部分：压缩弹簧》等。
（三）、测试方法：1、化学成分分析：按照标准GB/T 1222-2007《弹簧钢》的进行检验、判定；2、断口扫描电镜分析：使用扫描电镜观察断口形貌，判断断裂种类；3、金相分析：通过对金相试样显微分析判断断口处与母材处金相组织；4、弹簧尺寸测量：使用游标卡尺对弹簧丝直径，弹簧内径，外径和节径测量。
三、测试结果（一）、化学成分分析裕荣公司提供弹簧失效工件的化学成分分析结果列于表1。
从表1可知，断口附近材料的化学成分符合GB/T 1222-2007《弹簧钢》对牌号60Si2 MnA弹簧钢材料的要求，说明材料性能未发生弱化。
压缩螺旋弹簧的断裂分析
欢迎访问中国金相分析网您现在位置：失效分析 > 弹簧失效分析压缩螺旋弹簧的断裂分析于志伟1,季士军1,史雅琴1,孙俊才1,张 晓2(1.大连海事大学金属材料工艺研究所,辽宁大连 116026;2.沈阳工学院专科学校 辽宁沈阳 110015)摘要:通过观察断口的宏观痕迹、微观形态以及金相组织,并辅以测定表面宏观残余应力、硬度梯度等试验,对一动力机械上的圆柱形压缩螺旋弹簧的断裂原因进行了较为细致的分析.结果表明,此批弹簧断裂是由磨削加工不当在磨剂端面下亚表层产生了氢致沿晶开裂带,弹簧服役承载时在正应力的作用下发生了氢滞后脆性断裂.改进磨削工艺后弹簧脆断现象完全消除.关键词:弹簧;磨削加工;氢致脆断弹簧是机械产品中的重要基础元件之一,弹簧的性能质量直接影响着整个设备的运行安全和效率.有关结构设计、材料、生产工艺过程以及服役环境等方面原因而导致弹簧失效的故障分析有许多报导[1],但从材料工艺角度细致的观测分析工作并不多见.由于弹簧的种类繁多,应用面广,随着各种新技术、新工艺引入弹簧的生产制造,弹簧的失效形式、部位也常常表现各异,尽管对某一具体弹簧的失效分析并不一定具有普遍的指导意义,但找到失效原因,对提高产品质量,避免类似事故发生仍有很强的实用性.本文通过较细致地观测一例弹簧断裂特征来分析失效原因.1 情况概述某厂生产的动力机械设备弹簧材料为60Si2Mn,制造工序依次为:将直径为Φ52mm的钢棒两端加热拔尖,整体加热卷制成外径为Φ237mm的等径螺旋形簧坯,然后将其置于热处理炉中870℃加热1h,取出空冷1min随即水淬冷至150℃,再入炉430℃回火8h.簧坯两端面在磨簧机上磨平,因磨削时温度很高,所以始终采用喷水冷却磨面.最后经整体喷丸处理便制成圆柱形压缩螺旋弹簧成品.按以上工艺流程制造的一批弹簧装机试运行10多分钟便发生断裂,检验发现裂纹源位于磨面附近,整个磨面布满了网状微裂纹,磨面下出现约0.4mm厚白亮层,其硬度达HRC=61～63.厂方认为这批弹簧的断裂原因是由磨削加工时表层发生淬火现象引起的,表层马氏体受拉应力而开裂形成表面微裂纹从而导致了弹簧断裂.基于这样认识,为挽救余下尚未使用的成品弹簧,便改用干磨削加工以去除表面微裂纹和硬化层,磨面再重新喷丸处理,经检验合格后装机使用,在1.8t正常负荷下运行了几小时也相继发生了断裂,如图1所示.图1 断裂弹簧的实物照片 图2 断口的宏观形貌2 观测试验及结果2.1断口宏观观察此批弹簧的断裂部位均出现在端面上第一圈与第二圈并圈附近,如图1所示.从断口的宏观形貌可见,断口上出现两个裂纹扩展面Ⅰ、Ⅱ,两面夹角约90°,根据断口上遗留的裂纹扩展痕迹可判断出两宏观断面的断裂次序:断面Ⅰ→断面Ⅱ,主裂纹源位于主断面Ⅰ与磨削面交界线上的中点A,主裂纹自端面起向下扩展,外侧扩展速度较快,内侧扩展速度较慢,当主裂纹前缘扩展至下部边缘B点,便引发二次裂纹在二次断面Ⅱ沿箭头所指方向扩展,直至完全断裂.两次断裂均属瞬时断裂.仔细观察还可发现,在靠近断口的磨削面上还出现了许多径向表面微裂纹,这些微裂纹的方向与该处的磨削方向垂直,与主断面Ⅰ约成45°角.2.2断口微观观察采用JSM235CF扫描电子显微镜观察断口的微观形貌.在主裂纹源A观察到一个半径为0.5mm的半圆形凹坑[图3(a)],坑壁形貌呈沿晶断裂特征——冰糖状花样[图3(b)],此外,在距磨削面下0.5～2mm深度内的主断面É上还观察到一个带状的沿晶开裂区[图3(c)],在此区内的断面下层仍呈现沿晶开裂[图3(d)],在其后的裂纹快速扩展区及二次断面Ê的整个区域,断口形貌以准解理和萘状断口为主.2.3金相组织观察在断口附近的磨削面上沿周向垂直于表面微裂纹截取一金相试样,经抛光,4%硝酸酒精溶液浸蚀后置于扫描电镜下观察金相组织及表面裂纹.观察发现靠近磨削面的微裂纹粗而宽,内含一些氧化物杂质[图4(a)],这些微裂纹沿晶界曲折向内延伸变细[图4(b)],微裂纹总深度约为015mm,这些微裂纹是典型的磨削裂纹.从图4(a)还可看出磨削面下的金相组织为回火屈氏体,心部金相组织以珠光体为主.2.4硬度测试为了解热处理弹簧的淬硬层深度,在断口附近沿径向取一横截面,抛光成金相试样后测洛氏硬度梯度,结果见图5.对照金相观察,淬硬层深度——半马氏体深度约为17mm,表层硬度HRC=53,心部为HRC=35,这表明弹簧未被淬透,经计算断裂源处最大的磨削深度约为215mm.图3 断口的微观形貌图4 断簧表层的金相组织图5 弹簧表层的硬度分布2.5表面应力测定采用日本理学MSF-2M型X射线应力仪测定断簧表面的周向残余应力.以CrKα辐照α-Fe的(211)晶面,用sin2ψ法将ψ0分别固定在0°、15°、30°及45°.多处测定结果显示,经热处理及喷丸处理后整个弹簧表面均处于压应力状态.内侧弧面未径喷丸,仅热处理产生的周向应力为-256MPa,端面再径磨削加工,喷丸处理后平均周向应力为-805MPa.由于热处理时整个弹簧未被淬透,淬火过程表层产生的周向热应力与组织应力均为压应力[2],迭加后总的热处理应力为残余压应力.磨削后再经喷丸处理,测磨削应力基本已消除.因此,测得的端面周向应力与内侧弧面周向应力的差值-549MPa应是由喷丸产生的.3 断裂原因分析3.1表层缺陷的形成前已述及,磨削加工时原端面产生了新的马氏体相变层,这表明磨削时表层温度已大于弹簧材料60Si2Mn的Ac1点755℃,这样高的温度足以使磨面上的冷却水汽化,一部分氧原子,尤其是氢原子很容易被带入处于磨削拉应力状态的表层中并向内部扩散.尽管后续不断的磨加工也会削掉扩散到表层内的氧、氢原子,但具有很强扩散能力的氢原子仍会有部分残留在磨削面下的基体中,并随着磨加工的进行逐渐积累.表面新马氏体层形成时产生的残余压应力场还会把氢原子封入其下的亚表层中,使其不易向外逃逸.后来喷丸处理时,表层的残余应力场将重新分布.一般喷丸处理后外表层产生残余压应力,内表层伴生一相当的残余拉应力场[3].此间,残存在淬硬层内处于压应力区域的氢原子会向拉应力区上坡扩散[4],并稳定地富集在该区的晶界处,从而大大降低晶界强度,在较低的外力作用下就能导致沿晶开裂,形成表面网状微裂纹.虽然随后采取了干磨削以去除表面网状微裂纹和硬化层,但已残留在亚表层内的氢原子仍会沿晶界快速向基体扩散,同样,再次喷丸处理后还会形成氢致表面微裂纹,只不过微裂纹的形态变了,密度降低了.3.2断裂过程的力学分析一般说来,等径的压缩螺旋弹簧承载时,簧丝的任一径向横截面主要受扭转应力τ作用[5].端面向下位移时,由于拔尖区的横截面积较小,易于变形,而端面上第一圈与第二圈并圈处的径向横截面积最大,因此它是整个端面受扭力最大的位置1根据弹性应力分析[6],弹簧横截面上的切应力、正应力的大小、方向均随位置而变,参照断簧实物图1,在裂纹源附近与扭转切应力成45°的最大主应力σ的方向恰与主断面Ⅰ的法向平行(图6),这表明磨面下的实际断裂源是在正应力下沿晶开启的,起裂方向与表面径向磨削裂纹无关.断裂源一旦形成, Ⅰ型裂纹尖端应力场则会诱使周围的氢原子向裂纹前缘富集[7].氢原子富集与主裂纹缓慢扩展交替进行,直到裂纹尺寸达到临界值而失稳扩展.这期间裂纹扩展依赖于时间,表现为滞后断裂.主裂纹向下失稳扩展时,由于外侧的扩展速度大于内侧的扩展速度,当主张裂纹前端先达主断面底部附近的B点,该处的最大主应力面也刚好与主断面Ⅰ垂直,二次裂纹则以B点为断裂源,仍在正应力下扩展,直至断面分开.断面Ⅰ、Ⅱ均由正断形成.图6 主裂纹源A起裂,扩展过程的受力示意图4 改进措施及结果综上分析,此批弹簧断裂是由高温磨削时冷却水汽化将氢带入基体中引起的.改进磨削工艺应减缓甚至消除氢致脆断.改进磨削工艺后的试验表明,始终采用干磨削加工端面,磨削后期适当降低磨面温度可完全消除表面微裂纹和氢致脆断.由此也印证本文对这批弹簧断裂的原因分析是正确的.若本文对您有所帮助，同时为了让更多人能看到此文章，请多宣传一下本站，支持本站发展；多谢！建议用 IE 1024*768 分辨率浏览本网站版权所有(c) 中国金相分析网。
砼回弹仪弹击拉簧失效分析
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技术 篇 Ｔ ＥＣＨＮＯＬ ＯＧＹ ＳＥ ＯＮ ＣＴＩ
校 准 与 测 试
通过 以上 的计 算 ． 回弹仪 弹击 拉 簧 的有 效 圈数 应为 砼 （２ １ ） 。在调 试 圈数 时 ， １～ ３圈 如果 弹 簧工 作 圈数 在 １ ２圈 以 内， 回弹仪 的率定 值 还达 不 到规 程要 求 的 ８ ＋ 即证 明 弹 ０ ２， 击拉 簧 已经 失效 ， 时 只能更 换 弹簧 。 此
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Ｔ Ｃ Ｎ Ｌ ＧＹ Ｓ Ｃ Ｉ 技 术篇 Ｅ Ｈ Ｏ Ｏ Ｅ ＴＯＮ
校 准 与 测 试
砼回弹仪弹击拉簧失效分析
口 张 大 利 砼 回弹 仪是 利 用 回弹法 无 损 检测 工 业 与 民用 一般 建 筑物 混凝 土 的抗 压强 度 的一种 仪器 。 其工 作原 理是 用 弹簧 驱动 弹击 锤 ， 通过 弹击杆 弹击 试样 表 面所 产生 的 瞬时 弹性
查 得 ： ＝ ２ ０ ＭＰ ， ＝ ；Ｊ ８ ７ １９ 《 凝 土 回弹 仪》 Ｇ ８０ ０ ａ Ｃ ８ ＪＧ １ — ９ ３ 混 检
定 规 程 给 出 了弹击 拉 簧标 准 刚 度 ７ ５Ｏ ｍ ８ ．Ｎ・ 和 弹击 拉 簧工 作长 度Ｌ ６ ． ＝ １ ｍｍ。 ５
—
Ｇｄ ４ ８— Ｄ３ ｋ
四、 击拉 簧 稳定 性分析 弹 为 便 于 制 造 及 避 免 失 稳 现 象 ，一 般 弹 簧 的 长 细 比 ６ ＝ Ｓ ： 簧 疲 劳 强 度 安 全 系 数 弹
ｒ
８ ０ ０ ．４ ２ ０ Ｘ１７ ４ ８ ２ ．８ｘ ７ ５＝１ ．７ ｌ ｘ ０９ ０．８ ２９ ３
弹簧的失效分析与预防~参考！
弹簧的失效分析与预防~参考！弹簧是一般机械不可缺少的零件，它在工作过程中起到缓冲平衡、储存能量、自动控制、回位定位、安全保险等作用。
弹簧在使用过程中常因各种原因导致失效而引起机械故障。
为此，有必要讨论引起弹簧失效的原因及预防措施。
导致弹簧失效的主要因素有材料缺陷，加工制造缺陷，热处理不当，表面处理不当，工作环境因素等。
通过对21个弹簧失效案例的汇总分析，弹簧表面缺陷，包括碰撞磕痕、微动磨损、凹坑等造成弹簧失效的比例最大，占50%；另外还有裂纹占有20%；夹杂、疏松13%；脱碳、热处理、表面强化分别占3%左右。
弹簧失效可由一种原因引起，也可由几种原因因素综合作用所致。
因此，对弹簧的失效分析必须先对实例的失效现象进行种种调查分析，弄清楚其失效模式，然后找出其失效的原因因素，从而提出改进措施1、弹簧原材料引起的弹簧失效:（1）由于钢的冶炼方法不同，会使钢中存在不同程度造成弹簧早期疲劳失效的夹杂物，夹杂物过量或尺寸过大，均匀度不好都会影响材料的力学性能，容易早期疲劳失效。
实例：某公司一件型号为SY6480（Ф22mm）的车辆悬架用扭杆弹簧，在新车出库时便发生断裂，分析认为断裂起源于弹簧亚表面存在的一个粗大脆性夹杂物（如图1，图2(图1的放大图)）。
预防措施：弹簧材料必须有优良的冶金质量，如严格控制化学成分、高纯净度，较低夹杂物含量，同时还要求材料成分和组织的均匀性和稳定性。
为了降低钢中有害气体和杂质元素，提高钢的纯净度，应采用真空冶炼及电渣重熔等精炼技术。
（2）轧制过程可能引起的缺陷：残余缩管及中心裂纹；折叠缺陷（如图3）；线状缺陷、划痕；表面锈蚀坑；过烧、桔皮状表面、麻坑；这些都可能导致弹簧失效。
所以钢厂应尽量避免和消除轧制过程中产生的缺陷，弹簧厂应加强对弹簧原材料质量检查，尽量采用表面质量好的材料。
冷成形螺旋弹簧在卷簧时由于卷簧过程中工艺装备不良或调整操作不当会产生弹簧的表面缺陷。
如自动卷簧机上切断弹簧时切刀就有可能插伤邻近弹簧圈钢丝的内表面。
电梯缓冲器的失效分析与检验
电梯缓冲器的失效分析与检验摘要：对于电梯而言，缓冲器是关键性、不可缺少的安全保护装置，其可在电梯缓冲器失效、极限开关失效、曳引能力不足或过大、超载等情况下，将电梯轿厢或对重撞击所出现的能量予以吸收或消耗，以此有效缓解轿厢和对重的撞击带来的冲击能量，避免对电梯设备及其电梯内的乘客造成伤害。
因此，缓冲器的失效将带来较大的安全患，应高度重视，从而有效预防安全事故的出现。
基于此，本篇文章对电梯缓冲器的失效分析与检验进行研究，以供参考。
关键词：电梯缓冲器；失效分析；检验分析引言缓冲器作为电梯重要的安全保护装置，在保证缓冲器的正确选型和安装之后，也应结合其常见的失效模式及影响因素，对缓冲器的维修与保养引起重视，提出有针对性有效的检验方法，以此来保证电梯能够安全运转。
1缓冲器概述根据工作方式,缓冲器可分为能耗缓冲器和能量存储缓冲器。
对于节能缓冲器,我们以最典型和最广泛使用的液压缓冲器为例进行分析。
对于储能缓冲器,以常见的聚氨酯缓冲器为例。
缓冲器故障可分为完全故障和不完全故障,液压缓冲器故障主要是不完全故障,聚氨酯缓冲器故障主要是完全故障。
2缓冲器失效原因分析2.1缓冲功能失效的原因1）安装失误。
液压缓冲器有大量的零部件，安装时任何一处出现了问题均会导致缓冲器功能的不足。
例如，铅锤圆截锥变量轴与柱塞下端圆孔的组装公差出现误差，那么便会失去缓冲力或造成柱塞的直接卡顿，导致难以下压。
2）结构失稳。
液压缓冲器主要用于高速电梯，所需缓冲器本体高度及缓冲行程较大，因考虑到成本，往往将其设计为细长型，若这一结构失稳便会导致缓冲器失效。
例如，上海中心大厦使用的是超高速电梯，选择使用日本三菱液压缓冲器为一种多段长柱塞，失稳的风险较高。
3）液压油严重不足。
液压缓冲器的缓冲力来源于液压油，若液压油未按照标准加注或由于频繁动作造成漏油后未及时补充，由于液压油不足将导致缓冲器失效。
4）机械构件腐蚀严重。
如果缓冲器构件被严重腐蚀，将会影响缓冲力。