钢管贝雷片结构支架计算实例1
水上贝雷片支架计算
一、计算依据1、如东县珠江路西延洋口运河桥施工图2、路桥施工计算手册3、建筑结构静力学计算手册4、结构力学5、桥梁荷载规范6、建筑施工计算手册7、建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范二、计算说明按照设计施工图，主桥主跨施工顺序为：先浇筑施工节段A，待节段A张拉后浇筑施工节段B2。
模型如下：中心线浇筑节段A时支架承受其自重及施工荷载，节段A张拉后自重即无需支架承担，则在浇筑节段B2时支架只承受节段B2的重量及施工荷载。
节段B2重量远小于节段A，支架受力远小于浇筑节段A 时的受力。
因此，本方案在计算时仅计算浇筑节段A时支架受力情况。
三、结构说明1、结构示意图结构示意图如下图所示，图中仅画出主跨半幅支架，沿主跨中心线对称。
结构示意图2、结构模型图由结构示意图可以看出，承台顶端荷载垂直作用于承台上贝雷片，其重量由承台上贝雷片承担，离开承台位置的荷载由承台边支点及水中钢管桩基支点承载。
则纵向贝雷片在承台边缘处视为固定端，纵向贝雷片承载计算段为：承台边缘处至第3排钢管桩，各支点均固定不动，视为固定端。
建模如下：3、传力体系新浇筑混凝土、模板及施工荷载大木枋支架贝雷架钢管桩。
四、荷载计算箱梁重量计算：根据设计图纸提供箱梁截面变化曲线可算得3.2m高箱梁截面积为17.58 m2。
，A端箱梁截面积为15.84m2,端点C右侧3.5m处箱梁截面积为10.91 m2,断面如下：断面A断面C右侧3.5m处混凝土比重为2.5t/m3，可得箱梁自重从断面A处39.6 t/m变化至断面C右侧3.5m处27.3 t/m。
视为线性变化，呈梯形变化。
贝雷片自重：贝雷片每片自重为0.1t/m，纵向贝雷片总共16片，则纵向贝雷片自重为1.6 t/m。
模板自重（含木楞）为0.1 t/m2。
钢管支架自重取值0.2 t/m2。
倾倒混凝土荷载为0.2 t/m2。
振捣荷载为0.2 t/m2。
人员料具荷载为0.1 t/m2。
荷载分项系数：恒载1.2，活载1.4五、结构计算1、模板侧压力计算查建筑施工计算手册，新浇混凝土对模板的最大侧压力按下列二式计算，取二式较小值：F=0.22γc t0β1β2V0.5F=γc H式中F—新浇筑混凝土对模板最大侧压力（KN/m2）γc—混凝土的重力密度（KN/m3）t0—混凝土初凝时间（h）V—混凝土浇筑速度（m/h）β1—外加剂影响修正系数（掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2）β2—混凝土坍落度修正系数（坍落度50-90mm时，取1.0，坍落度110-1150mm时，取1.15）H—混凝土侧压力计算处到新浇筑混凝土顶面的总高度腹板一次最大浇筑高度为2.6m，计算侧压力得：F=0.22γc t0β1β2V0.5=0.22*25*4*1.2*1.15*10.5=30.36KN/m2F=γc H=25*2.6=65 KN/m2取小值，可知，最大侧压力为30.36 KN/m2，查建筑施工计算手册得：竹胶板静屈服强度为14.84N/mm2，30.36KN/m2=30.36*10-3 N/mm2<14.84N/mm2。
钢箱梁贝雷梁支架计算书
合肥市铜陵路高架工程临时支架计算书计算：复核：总工程师：浙江兴土桥梁建设有限公司二OO二年三月目录1. 概述 (1)1.1上部结构 (2)1.2下部构造 (2)2. 计算依据 (2)3. 荷载参数 (2)3.1基本荷载 (2)4.荷载组合与验算准则 (3)4.1支架荷载组合 (3)5.结构计算 (3)5.1桥面系计算 (3)5.2主梁计算 (5)5.3栏杆计算 (9)5.4承重梁计算 (9)5.5桩基础计算 (10)1. 概述合肥市铜陵路桥老桥位于合肥市铜陵路南段，横跨南淝河，结构形式为独塔双索面无背索部分斜拉桥预应力混凝土梁组合体系，桥长136米，桥面宽38米，桥跨布置为30米+66米+30米，根据铜陵路高架工程总体要求，在铜陵路老桥两侧各建设一座辅道桥，单侧辅道桥面宽19.0米，新、老桥的桥面净距为0.5米。
主桥钢箱梁安装用钢支架施工，钢支架主要设计情况为，单侧拓宽桥支架设计长度约117米，宽度19米，支架上部采用连续贝雷梁与型钢组合，下部结构采用钢管桩基础。
本支架主跨分为9m、12m两种。
支架设计控制荷载为钢箱梁重量和钢箱梁内钢筋砼重量。
支架总体布置图如图1和图2所示图1 支架立面布置图图2 支架横断面布置图1.1上部结构1.1.1 跨径：支架跨径分为9m、12m梁种，均按连续梁设计。
1.1.2 桥宽：支架桥面净宽为19m。
1.1.3主梁：支架主梁贝雷梁组拼，横桥向布置18片，详见图2和图3所示。
贝雷梁钢材为16Mn，贝雷梁销轴钢材为30CrMnSi。
1.1.4支撑架：纵向主梁之间设置支撑架；1.1.5分配梁：桥面分配梁为I22a。
1.1.6 支架高程：+13.102m。
1.2下部构造1.2.1墩顶承重梁：均采用2I40a规格。
1.2.2桩基础：采用直径630*8mm和426*8mm规格钢管桩图3 基础布置图2. 计算依据1）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；5）《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金等编著）人民交通出版社。
贝雷架结构计算(Word)
一、结构计算根据一般原则，结构计算从上向下逐层进行。
A、木板计算参照施工经验，5cm松木板一般控制其跨距，即次梁间的净间距小于80cm，木板的各向强得以均衡发挥，初步设计次梁间距1.0m，梁宽大于20cm。
计算省略。
B、次梁计算计算跨距考虑钢套筒的沉桩偏位最大为0.5m，如出现特殊情况再行计算，暂不计主梁的宽度。
计算跨距：L=10+0.5×2-2.2=8.8 m为方便计算，次梁作为两端简支梁。
取计算宽度为1.0m，即一根次梁的作用宽度。
初步选择HK400b型钢作为次梁，高400mm，宽慰300mm，材质为A3钢，自重155.3kg/m。
其截面特性参数为：Wx=2883cm3，Ix=57678cm4；材料性能参数取：[σ]=170MPa，E=2.1×105MPa。
验算型钢的强度及跨中挠度。
1）堆载状态：依据经验及估算平台上的杂物堆载作均布荷载考虑，局部综合取值：30kN/m2，单宽均布荷载q1=30kN/m2×1.0m=30 kN/m。
型钢自重q2=155.3 kg/m。
跨中弯矩M=（q1+q2）L2/8=305 kN·m2）钻机行走：以QJ250—1型钻机为计算对象，行走状态自重w=50t，底座支点间距为 4.65m×4.35m。
考虑钻机行走时前后支点受力不均，受力偏心系数k=1.2，单点荷载：F=k·w/4=150 kN最不利位置为钻机单侧移至排架中间，即单侧支点处于次梁跨中，跨中弯矩M1=F·L/4=330 kN·m型钢自重产生的跨中弯矩：M2=q2·L2/8=15.0 kN·mM=M1+M2=345 kN·m>305 kN·m则跨中弯矩以M=345 kN·m作为验算弯矩，计算次梁所需的抗弯截面模量，W=M/[σ]=345/0.17=2191 cm3<Wx=2883 cm3即选取的型钢强度能满足施工要求。
现浇箱梁贝雷架+钢管桩模架计算书
*****高速公路南连接线**标段A2#桥第五联箱梁钢管桩模架计算书*****公路工程公司*****高速公路南连接线*****标项目经理部2010年8月26日目录一、工程概况 (1)二、荷载计算 (2)三、构件计算 (3)1、底模板 (3)2、中孔肋木计算 (4)3、中孔楞木计算 (5)4、中孔贝雷梁计算 (9)5、中孔主横梁计算 (11)6、中孔立柱计算 (12)7、边孔肋木计算 (14)8、边孔贝雷梁计算 (15)9、边孔主横梁计算 (17)10、边孔立柱计算 (18)四、结论 (21)A2桥第五联（跨M、F线）现浇箱梁模板支架计算一、工程概况A2桥第五联跨越M、F线，为三孔连续刚构桥。
跨径组合为35+45+35m。
箱梁在15#、18#墩处为简支，第16#、17#墩处墩梁固结。
箱梁底宽8m，顶宽12m (两侧翼缘悬挑各2m)。
横截面为单箱双室。
箱梁为变高梁，跨中梁高1.8m,根部梁高3m。
固结墩顶横隔板厚2m，简支墩顶横隔板厚1.5m。
箱梁纵向梁底为直线与R＝143.20m的圆曲线组合，中孔梁顶中部为6m直线段，边孔近15#、18#墩处有15.45m直线段。
箱梁腹板垂直，厚50cm。
梁底与地面最大高差17.05m。
设计分为A、B、C三个节段现浇，C50砼数量453.9+459+236.9 m3 。
A2桥第五联纵断面图墩位断面图跨中断面图端支点断面图墩中线断面图二、荷载计算1、现浇砼的荷载偏安全地假定所有砼荷载仅由底板均摊，荷载分项系数 1.2,砼容重26KN/m3。
则p1＝（453.9+459+236.9）×26×1.2÷（35+45+35）÷8＝38.9932KN/m22、施工人员料机具堆放p2,荷载分项系数1.4①计算模板、肋木时取2.5×1.4=3.5Kpa②计算支承肋木的梁时取1.5×1.4=2.1Kpa③计算立柱时取1×1.4=1.4Kpa3、振捣砼荷载p3=2×1.4=2.8Kpa，分项系数1.44、芯模自重p4=2.1×1.2=2.52Kpa，分项系数1.2以上参数取值见《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008第4.3.1和《路桥施工计算手册》第八章模板工程周水兴等编著三、构件计算1、底模板底模用 1.5cm厚竹胶板一等品，弹性模量取9×103MPa，抗弯强度80Mpa，抗弯剪强度取1.9MPa。
贝雷梁支架受力计算
贝雷梁支架受力计算团结河、九圩港均采用下承式贝雷梁支架搭设钢便桥，贝雷梁受力参数如下表桁架容许内力表一、团结河团结河搭设12×15×12米3跨钢便桥，总跨度39米，桥面宽度4.2米，采用三排单层加强型结构，设计荷载为汽-20，验算荷载为100t，河中基础采用6根Φ630mm钢管桩贯入河床底，桥台采用C20砼倒T型桥台，桥台基础尺寸为6×5.95×1m，上部尺寸为5.95×1×5m（如图）。
图一团结河便桥1 荷载计算当车辆行驶到桥梁中心时，车辆重心与桥梁重心重合，则贝雷梁承受最大弯矩MMax活（如图一），钢便桥自重为q=6×1.4KN/m=8.4KN/m，产生静弯矩M静，则钢便桥最大弯矩为M Max =M Max 活+M静= P 1×L 1＋P 2×L 2＋P 3×L 3＋P 4×L 4+q ×L 2÷8=250×1.9+250×2.5+250×2.5+250×1.9+8.4×142÷8=2406（KN ·m ）当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力，则有最大剪力Q MaxQ Max =Q Max 活+Q 静=P ×（L-3.2）÷L+q ×L ÷2=100×10×（14-3.2）÷14+8.4×14÷2=830（KN ）取安全系数=1.3，与桁杆内力容许表比较得M 容许=4809.4 KN ·m >1.3 M Max =3127.8 KN ·m ，弯矩满足受力要求。
Q容许=698.9KN<1.3 Q Max =1079KN ，剪力不满足要求，所以在支撑处必须用双竖杆，而且竖杆杆件不得变形最好予以加强，此时，再考虑到双层的斜杆数量比单层多一倍，剪力抵抗能力应当提高一倍，即2×Q 容许=2×698.9KN=1397.8>1.3 Q Max =1079KN ，通过加强后剪力满足受力要求。
现浇箱梁水上钢管桩贝雷梁支架计算书
水上现浇箱梁贝雷梁支架计算书水上施工，需采用钢管桩搭设贝雷梁作为支架基础，再在贝雷梁上搭设钢管支架的方案。
以27m跨径为例，其中贝雷梁按三跨连续梁，每跨9m，横向设置18组双排单层贝雷梁，在腹板下设置2组双排单层贝雷梁，每个桥跨之间的贝雷梁下设置4排钢管（直径60cm），每排钢管13根，钢管长度19.5m，入土长度19m。
（一）计算荷载1、箱梁恒载计算：C50砼荷载：1943.2m3/4*24KN/m3=11659.20KN钢筋及钢绞线荷载：712.10KN+141.13KN=853.23KN恒载：P1=11659.20+853.23=12512.43KN2、支架模板荷载：（1）底模自重荷载：（底模重量按8.0KN/m3）P1'=0.015m*17m*28m*8.0KN/m3=57.12KN（2）侧模自重荷载：P2'=0.015m*1.7m*28m*2*8.0KN/m3=11.42KN（3）翼缘板底模自重荷载：P3'=0.015m*3.75m*28m*2*8.0KN/m3=25.20KN（4）内模自重荷载：P4'=0.015m*38m*28m*8.0KN/m3=127.68KN（5）模板底小肋自重荷载：（小肋横桥向布置，间距0.2m，尺寸0.1m*0.1m）P5'=（17m+1.7m*2+3.75m*2）*28m*0.1m*0.1m*8.0 KN/m3/0.2m=312.48KN（6）模板底大肋自重荷载：（大肋纵桥向布置，间距0.6m，尺寸0.1m*0.15m）P6'=（17m+1.7*2m+3.75m*2）*28m*0.1m*0.15m*8.0 KN/m3/0.6m=156.24KN（7）支架自重荷载：立杆横桥向0.6m布置，纵桥向0.9m布置，支架平均高度4m，水平杆按1.2m布置立杆自重荷载：25.5*28*4/0.6/0.9=203.09KN横杆自重荷载：25.5*28*4/0.6+25.5*28*4/0.9=304.64KN支架自重荷载：P7'=203.09+304.64=507.73KN支架及模板荷载：P2=P1'+P2'+P3'+P4'+P5'+P6'+P7'=1197.87KN3、人和机具在模板上移动荷载（取2.5KN/m2）：P3=25.5*28*2.5=1785KN4、振捣混凝土产生的荷载（取2.0KN/m2）：P4=25.5*28*2=1428KN5、倾倒混凝土时产生的荷载（取2.0KN/m2）P5=25.5*28*2=1428KN6、28a工字钢自重荷载：P6=34*26.5*43.47=391.66KN平均荷载：Q6=0.534KN/m27、贝雷梁自重荷载P7=9*36*2.7=874.8KN8、36a工字钢自重荷载：P8=25.5*8*59.9=122.2KN9、20mm厚钢板自重荷载（与钢管桩焊接，0.8m*0.8m）：P9=52*0.8*0.8*0.02*78KN=51.92KN10、钢管桩自重荷载：（4排，每排13根Φ600mm钢管桩）钢管桩由钢板卷制而成，钢板选用10mm厚度。
某渡槽贝雷梁支架法计算书
（型钢立柱）计算书一、基本参数二、荷载参数均布荷载：三、立柱搭设参数正立面图侧立面图四、横梁计算均布荷载标准值q’=0.9+68.7=69.6kN/m均布荷载设计值q=1.2×0.9+82.4=83.48kN/m由于横梁为贝雷梁，抗弯抗剪验算用标准值计算，计算简图如下：1、抗弯验算横梁弯矩图(kN·m) M max=378.972kN·m≤[M]=788.2kN·m满足要求！2、抗剪验算横梁剪力图(kN) V max=229.68kN≤[V]=245.2kN满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1＝275.484kN，R2＝275.484kN正常使用极限状态R'1＝229.68kN，R'2＝229.68kN五、纵向转换梁计算纵向转换梁自重：q=1.2×0.381=0.457kN/m纵向转换梁所受集中荷载标准值：F’=k2max(R’1,R’2)=0.6×max(229.68,229.68)=137.808kN 纵向转换梁所受集中荷载设计值：F=k2max(R1,R2)=0.6×max(275.484,275.484)=165.29kN 计算简图如下：1、抗弯验算纵向转换梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=79.643×106/401880=198.177N/mm2≤[f]=265N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向转换梁剪力图(kN)V max＝242.983kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=242.983×1000×[116×2502-(116-8)×2242]/(8×50235400×8)＝138.38N/mm2≤[τ]=155N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向转换梁变形图(mm)跨中νmax＝2.603mm≤[ν]=1/250=2500/250=10mm悬挑端νmax＝1.513mm≤[ν]=21/250=2×400/250=3.2mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max＝314.065kN正常使用极限状态R'max＝261.847kN六、立柱验算立柱长细比λ=h/i=14000/207.9=67.34≤[λ]=150满足要求！查表得φ=0.789立柱所受横梁传递荷载N=R max/k2=314.065/0.6=523.442kN立柱所受轴力F=N+1.2gk×H=523.442+1.2×1.74×14=552.674kN强度验算：σ=F/A=552.674×103/22167=24.932N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！稳定性验算：σ=F/(φA)=552.674×103/(0.789×22167)=31.6N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立柱连接焊缝验算：焊缝所受压力N=523.442kNN/(h e l w)=N/(0.7h f l w)=523.442×103/(0.7×18×300)=138.477N/mm2≤βf f f w=1.22×180=2 19.6N/mm2满足要求！七、立柱基础验算立柱传给基础荷载F=552.674kN混凝土基础抗压强度验算σ=F/A=552.674×103/(3.5×106)=0.158N/mm2≤f c=14.3N/mm2满足要求！立柱底面平均压力p＝F/(m f A)＝552.674/(0.9×3.5)＝175.452kPa≤f ak＝300kPa 满足要求！。
现浇箱梁施工中贝雷梁钢管支架例析
现浇箱梁施工中贝雷梁钢管支架例析0 引言进入新的发展时期以来，随着我国经济的不断增长和铁路建设的快速发展，桥梁在铁路建设工程中的重要性越来越高，一般是简支箱梁结构形式。
但是由于现浇箱梁的施工难度较大，如何采取措施来提高施工质量是施工人员需要解决的问题。
下面就结合实例对此进行讨论分析。
1 工程概况某道路大桥采用1孔40m简支箱梁结构上跨国道。
梁体为单箱单室、等高度、等截面箱梁。
箱梁全长40.6m，顶板宽4.9m，底寬4m，梁高3.3m；顶板厚28cm，梁端梗肋处顶板厚由28cm渐变至60cm，底板厚30cm，梁端梗肋处底板厚由30cm渐变至75cm，腹板厚30cm，支座处腹板厚由30cm渐变100cm。
2 支架设计和施工针对该箱梁的特点和周围环境决定采取现浇施工方法。
现浇梁底部支架设置5个支墩：1号及5号支墩分别设置于两个墩的承台顶部，2号及4号支墩设置在既有公路边缘，3号支墩设置在现浇梁跨中，2号、3号、4号支墩钢管底座均采用C30混凝土结构，支墩上下部设置10cm×10cm网格状网片（Φ12mm螺纹钢筋）。
支墩位置支架结构自上而下依次为：1.8cm厚优质竹胶板、9cm×9cm方木、平铺100mm槽钢、高1.5m贝雷梁托架、2I40组合工字钢帽梁、内径Φ500mm、厚10mm钢管立柱、混凝土底座。
2.1 贝雷梁支架的设计2.1.1 贝雷支架的布置与安装沿箱梁横断面方向设置10道贝雷片，按设计要求组装成单层双排、单层三排结构，均匀布置，上下部均采用[10槽钢穿眼螺栓固定，槽钢横桥向布置，每6m设置一根，不得焊接，整幅贝雷梁安装完成后，在端部利用吊机吊装平铺槽钢，槽钢铺设自一端向另一端进行。
每组贝雷梁底部设置防滑Φ22螺纹钢筋楔子，钢筋顺桥向紧贴贝雷梁边缘与工字钢焊接。
槽钢铺设完成后，顶部采用Φ12mm钢筋顺桥向焊接，将槽钢连接成一个整体，并在槽钢端部焊接Φ16mm钢筋栏杆，槽钢铺设及加固完成后，在端部利用吊机吊装9cm×9cm方木，方木顺桥向布置，底板间距40cm，腹板底部间距30cm。
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现浇箱梁支架模板计算一、计算依据1、《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（建标［1993］062号）2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）4、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB 50018-2002）5、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）7、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)8、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)9、《路桥施工计算手册》10、《施工设计图纸》二、荷载分析按照《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)荷载组合表三、受力计算1、竹胶板计算竹胶板力学参数：容重：γ=9.0KN/m3、弯应力[σw]=50.0MPa弹性模量：E=6.1×103 MPa竹胶合模板选用厚度15mm，竹胶模板面板尺寸为122×244cm，按照B 类竹胶板的力学参数进行计算。
0.1米宽竹胶合模板的截面几何特性计算结果如下：A、梁端、跨中横隔梁、墩顶横隔板、腹板（含倒角）处计算混凝土自重荷载分布情况：竹胶板底分配梁（横向方木）间距为中对中20cm，竹胶板计算按照10cm 条形计算。
混凝土自重按照最大荷载58.30 KN/m2计算。
荷载为：q=0.1×（58.3×1.2+1×1.2+2×1.4+1.0×1.4）=7.5KN/m按多跨连续梁进行检算：经上计算结果知：强度：竹胶板弯曲应力4.8MPa < [σ0]=50MPa 满足要求。
刚度：变形为0.1449mm<L/400=200/400=0.5mm 满足要求。
B、底板下其他位置处计算混凝土荷载分布情况（取腹板厚度为820mm截面分析）：混凝土自重按照最大荷载12.46 KN/m2计算。
荷载为：q=0.1×（12.46×1.2+1×1.2+2×1.4+1.0×1.4）=2.0KN/m竹胶板底分配梁（横向方木）间距为中对中30cm，竹胶板计算按照10cm 条形计算。
按多跨连续梁进行检算：计算结果：经上计算结果知：强度：竹胶板弯曲应力5.14MPa < [σ0]=50MPa 满足要求。
刚度：变形为0.61mm<L/400=300/400=0.75mm 满足要求。
C、腹板外侧、端头位置处竹胶板计算混凝土侧压力计算：F1＝0.22γt0K1K2v1/2F2= γH (取其中较小值)F1、F2----新浇混凝土对模板侧面的最大侧压力（KN/m2）γ----混凝土的重力密度（26.5KN/m3）t0---新浇混凝土的初凝时间（h）（混凝土入模温度T=28摄氏度考虑，则t0=200/(T+15),则取值为4.6h）V----混凝土的浇筑速度（m/h）（浇注速度控制在0.8m/h）β1--------外加剂影响修正系数，取1.2β2----混凝土塌落度影响修正系数，泵送混凝土一般取1.15F1=0.22×26.5×4.6×1.2×1.15×0.81/2=33.10KN/m2F2=2.2×26.5=58.3KN/m2故混凝土侧压力为33.10KN/m2竹胶板后侧为纵向分配梁(100×100方木)间距为200mm，主梁为竖向布置间距为900mm。
竹胶板计算按照10cm条形计算。
荷载为：q=0.1×（33.10×1.2+2×1.4）=4.25KN/m按多跨连续梁进行检算：计算结果：经上计算结果知：强度：竹胶板弯曲应力4.79MPa < [σ0]=50MPa 满足要求。
刚度：变形为0.25mm<L/400=200/400=0.5mm 满足要求。
2、方木、支架计算因梁体截面形式及高度均与第14联相似，故方木及支架立杆计算同第14联计算书，此处不再重复计算。
3、纵梁上横梁计算纵梁上横梁采用工20a工字钢，其布置形式同碗扣式支架布置形式一致。
工20a工字钢的力学参数：A、实体段纵梁上横梁检算：支架的受力情况为：按照连续梁进行检算：计算结果为：经计算：纵梁最大应力为60.439MPa<215MPa 满足要求；变形为0.190622mm<L/400=450/400=1.125mm 满足要求。
B计算结果为：经计算：纵梁最大应力为11.574MPa<215MPa 满足要求；变形为0.036mm<L/400=450/400=1.125mm 满足要求。
4、纵梁计算纵梁采用321型贝雷梁，根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》查得： 单层单排珩片的几何特性：303570cm W =，40250500cm =I 单层单排珩片容许内力：[]m KN M .2.788=，[]KN Q 2.245= 玄杆几何特性：248.25cm =A ，34.79cm W =，46.396cm =I[]MPa 273=σ，[]MPa 208=τ珩架销子的双剪状态的容许剪力[]KN Q x 550= 玄杆螺栓的容许剪力[]KN Q x 150=贝雷梁纵梁在横隔板位置处跨度为6000mm ，其他位置处跨度为9000mm 。
A 、墩顶横隔梁处纵梁计算（腹板位置）按照腹板处实体段长度3000mm 部分,按照简支梁进行计算跨度L=6000mm ，贝雷梁片间间距450mm;混凝土荷载：0.45×2.2×26.5×1.2=31.482kn/m 贝雷梁自重：（1.02kn/m ×6m ×1道）/6米=1.02kn/m 工20工字钢自重：(0.3kn/m ×0.45m ×10根)/6m=0.225kn/m 合计：31.482+1.02+0.225+2.43=35.157kn/m1、强度计算：最大弯矩M=158.20 KN/m[]MPa MPa nW2733.441000*357020.158maxmax =<==M =σσ 贝雷梁1片满足要求KN l q Q 47.1056157.352121max =⨯⨯=∙∙= []43.02.24547.105max ===x Q Q n贝雷梁1片满足要求 2、刚度验算：mm EI ql f 12.11000*2505001.23846157.355384544max=⨯⨯⨯⨯== 1.12mm<L/400=6000/400=15mm 满足要求。
贝雷梁1片满足要求B 、墩顶横隔梁处纵梁计算（其他位置）按照腹板820mm 厚截面处,除腹板外其他位置处，实体段长度3000mm 部分按照简支梁进行计算跨度L=6000mm ，贝雷梁片间间距1183mm 。
混凝土荷载：1、1.04×2.2×26.5×1.2=72.76kn/m2、0.51×2.2×26.5×1.2=35.68KN/m贝雷梁自重：（1.02kn/m ×6m ×1道）/6米=1.02 KN/m 工20工字钢自重：(0.3kn/m ×1.04m ×10根)/6m=0.52 KN/m合计：1、72.76+1.02+0.52+5.62=79.92 KN/m 2、35.68+1.02+0.52+5.62=42.84 KN/m1、强度计算：最大弯矩M=314.41 KN/m[]MPa MPa nW27307.881000*357041.314maxmax =<==M =σσ 贝雷梁1片满足要求KN l q Q 76.239692.792121max =⨯⨯=∙∙= []97.02.24576.239max ===x Q Q n贝雷梁1片满足要求 2、刚度验算：mm EI ql f 56.21000*2505001.2384692.795384544max=⨯⨯⨯⨯== 2.56mm<L/400=6000/400=15mm 满足要求。
贝雷梁1片满足要求 C 、其他位置处计算检算腹板位置下贝雷梁受力，按照9.0+9.0+6.0+9.0m多跨连续梁进行检算。
混凝土荷载：0.45×2.2×26.5×1.2=31.482kn/m贝雷梁自重：（1.02kn/m×6m×1道）/6米=1.02kn/m工20工字钢自重：(0.3kn/m×0.45m×10根)/6m=0.225kn/m合计：31.482+1.02+0.225+2.43=35.157kn/m弯矩图：剪力图：51、强度计算：最大弯矩M=323.56 KN/m[]MPa MPa nW2736.901000*357056.323maxmax =<==M =σσ 贝雷梁1片满足要求 最大剪力Q=194.158 KN[]79.02.245158.194max ===x Q Q n 贝雷梁1片满足要求 2、刚度验算：mm EI ql f 7.51000*2505001.23849157.355384544max=⨯⨯⨯⨯== 5.7mm<L/400=6000/400=15mm 满足要求。
贝雷梁1片满足要求 5、横梁计算横梁采用3肢工45a 组合横梁，工字钢间连接采用等强连接。
相应力学参数为：（1）第1道（72#墩右侧第一个横梁为第一道，以此右小里程向大里程类推）横梁计算（跨度L=9000mm ，采用3肢工45a 工字钢）荷载分布情况：贝雷梁自重：（1.02kn/m×9m×18道）/18米=9.18kn/m工20工字钢自重：(0.3kn/m×18m×13根)/18m=3.9kn/m计算：计算结果：经计算：纵梁最大应力为79.798MPa<215MPa 满足要求；变形为2.056mm<L/400=3000/400=7.5mm 满足要求。
（2）第2、3道横梁计算（跨度L=7500mm，采用3肢工45a工字钢）荷载分布情况：贝雷梁自重：（1.02kn/m×7.5m×18道）/18米=7.65kn/m工20工字钢自重：(0.3kn/m×18m×10根)/18m=3.0kn/m按照多跨连续梁进行检算：计算结果：经计算：纵梁最大应力为55.328MPa<215MPa 满足要求；变形为1.188mm<L/400=3000/400=7.5mm 满足要求。