600MW机组锅炉飞灰可燃物偏高原因分析
关于三单元飞灰可燃物偏高的技术分析
关于三单元飞灰可燃物偏高的技术分析三单元两台超临界锅炉，自投产以来，氧量一直稳定在0.5以下，近几个月来，随着煤质的进一步恶劣，飞灰可燃物开始渐渐升高，上升到0.5以上。
其中#5锅炉氧量，班最高值更是达到了2.0以上，#6机组也达到了0.79。
理论上，造成飞灰可燃物高的原因有以下几条：（600MW火电机组节能对标指导手册）1、炉膛卫燃带面积减小，炉膛温度偏低2、煤质不稳定3、煤粉灰分增加4、煤粉挥发分偏低5、燃煤水分高6、热风温度偏低7、一、二次风配比不当8、煤粉粗，着火延迟9、氧量低，燃烧不完全10、燃烧器类型与煤种不适应造成三单元飞灰可燃物高的原因：1、煤质影响煤质不稳定，灰分多。
另外，煤的可磨性系数（指在风干状态下，将同一质量的标煤和实验煤由相同的粒度磨碎到相同的细度时，所消耗的能量比）没有实验和统计。
建议：充分利用储煤场等设施，强化混煤、配煤工作，降低入炉煤灰分和水分。
2、空预器堵灰空预器及烟道堵灰，一方面使阻力增加，造成风道不畅，导致氧量降低，燃烧恶化。
另一方面，积灰导致换热受阻，不但引起排烟温度高，还会引起热风温度降低，从而造成飞灰可燃物增高。
建议：增加空预器吹灰次数，利用停炉机会，冲洗空预器。
3、磨煤机出口煤粉细度及均匀性对于液压油加载的磨煤机，其液压装置长期跟踪调整不正常，是导致煤粉细度不正常的根本原因。
另外，磨煤机出口各管道煤粉的均匀性也是影响飞灰可燃物的因素。
建议：督促检修及时处理磨煤机缺陷（5C、5D、5E、5F 均存在问题），加强对细度及均匀性的监督。
#5锅炉比#6锅炉飞灰可燃物高的原因：1、5A吸风机出力低与5B吸风机相比，5A吸风机近期出现开度大、电流小的现象，相同开度下，电流相差40-50A，怀疑ＤＣＳ开度与内部角度对应关系有变化，抑或风机叶片有磨损。
导致#5锅炉高负荷时风量受限，氧量低至2.8以下，影响#5炉的飞灰可燃物。
建议：利用停炉机会。
对风机开度角度和叶片磨损进行检查排除。
锅炉飞灰含碳量高的原因及解决方案.docx
一、影响飞灰含碳量的主要因素1、煤种影响我公司燃用煤种挥发份低、灰分大，且煤质变化频繁。
燃煤的挥发份含量降低时，煤粉气流着火温度显著升高，着火热随之增大，者火困难，达到着火所需的时间变长，燃烧稳定性降低，火焰中心上移，炉膛辐射受热面吸收的热量减少，对流受热而吸收的热量增加，尾部排烟温度升高，排烟损失增大。
煤的灰份在燃烧过程中不但不会发出热量，而且还要吸收热量。
灰份含量越大，发热量越低，容易导致着火困难和着火延迟，同时炉膛温度降低，煤的燃烬程度降低，造成的飞灰可燃物升高。
灰份含量增大，碳粒燃烧过程中被灰层包裹，碳粒表面燃烧速度降低，火焰传播速度减小，造成燃烧不良，飞灰含碳量升高。
2、煤粉细度合理的煤粉细度是保证锅炉匕灰含碳量在正常范围主要因素之一，降低煤粉细度是降低飞灰可燃物的有效措施。
煤粉过粗，单位质量的煤粉表面积越小，加热升温、挥发份的析出着火及燃烧反应速度越慢，因而着火越缓慢，煤粉燃烬所需时间越长，飞灰可燃物含量越大，燃烧不完全；另一方面提高煤粉的均匀性，也有利于煤粉的完全燃烧,较粗的煤粉若不能很好的与空气搅拌混合,将导致着火不好,燃烧时间较长,这也是影响E灰可燃物的主要因素。
3、一次风速的影响一次风速偏高，一次风速过高带来的危害如下：a）这直接导致煤粉气流的着火点偏远，着火推迟，燃烧过程缩短。
既不利于稳燃，又影响了燃烬。
b）一次风中较大的煤粉颗粒获得动能过大，飞出煤粉气流，落到周围的缺氧区，影响燃烬。
C）切圆直径变小，火焰不能均匀的充满炉膛，炉膛中心烟气流速过快，缩短了煤粉的炉内停留时间。
造成炉内温度分布不均匀和烟气流速不均匀。
不利于稳定着火和燃烧。
d）加剧了管道和喷嘴的磨损。
4、二次风、煤粉配合情况二次风、煤粉混合充分，燃烧才能迅速而完全。
5、磨煤机出口风粉混合物温度风粉混合物温度降低必将导致煤粉着火推迟，煤粉燃烬程度差，导致飞灰含碳量上升。
6、磨煤机运行台数运行台数越越多，乏气带粉在炉膛上部越多，这些粉由于燃烧环境温度高、时间短等，导致飞灰含碳量增加。
锅炉飞灰可燃物超标原因及防治对策
锅炉飞灰可燃物超标原因及防治对策〔摘要〕针对宜宾发电总厂豆坝电厂4号炉存在的锅炉飞灰可燃物超标问题，进行了燃烧工况热态试验和现场摸索。
根据试验情况和经验总结，详细分析了飞灰可燃物超标的原因，提出解决飞灰可燃物超标问题的方案。
此方案实施后，豆坝电厂4号锅炉飞灰可燃物由9～11%下降到了4～5%，提高了锅炉热效率1.7%左右，取得了很好经济效益，值得推广应用。
〔关键词〕锅炉飞灰可燃物超标防治锅炉飞灰可燃物超标，不仅会增加燃煤消耗量，降低锅炉热效率，而且对锅炉的安全运行构成严重威胁，易带来过热器结焦和烟道二次燃烧、低温腐蚀和磨损等问题，使锅炉运行的安全性和经济性受到影响。
为此需采取必要的措施，以保证飞灰可燃物正常。
下面以豆坝电厂4号炉为例分析飞灰可燃物超标原因，并提出解决对策。
1. #4号炉设备概况及飞灰可燃物超标情况豆坝电厂4号炉系哈尔滨锅炉厂70年代设计制造的HG－410／100－2型开式斜炉底双炉膛液态排渣煤粉炉。
制粉系统为中间储仓式热风送粉，采用四角切圆燃烧方式。
在炉膛四角布置直流式煤粉燃烧器，每角布置两层一次风，二层二次风、一层三次风、其布置顺序为(从下至上)二次风、一次风、二次风、一次风、二次风、三次风。
四角燃烧器一次风出口气流对冲，二次风在炉膛中心形成直径500 mm的假想切圆，在标高4－7米四周水冷壁敷设卫燃带面积296平方米。
炉膛深5460mm、宽2×6800mm、高24000mm、四周采用光管式水冷壁。
炉内上部沿烟气流向布置屏式过热器、对流过热器。
竖井从上至下布置有省煤器及空气预热器。
燃煤特性如表2一、二、三次风的参数如表3该厂4号炉在2001年1月出现了飞灰可燃物严重超标，原设计飞灰可燃物为3～4%，运行中飞灰可燃物达到9～11%，经过运行人员多方设法调整，仍然居高不下，没有明显效果。
2 燃烧工况热态试验2.1 试验煤种工业分析Mt=9.87%，Mad=36%，V r=9.30%，Qnet．ar=18.497MJ/kg。
锅炉飞灰含碳量升高的分析和调整
锅炉飞灰含碳量升高的分析和调整随着社会的发展，人们生活水平不断提高，对各个行业的要求也就越来越高，电力作为现代社会发展的重要支柱之一，同时也对人们的生活起着至关重要的作用，其发展的问题受到广大群众的普遍关注。
火力发电是中国电力行业中的主要发电方式之一，燃煤锅炉作为其重要设备，它的经济安全等问题自然就成为发电厂最重视的问题，对发电厂来说，保证锅炉机组各项设备指标稳定安全，同时提高锅炉工作效率是保证电厂持续发展的关键。
本文就山西运城发电厂内600MW机组为例，简单论述锅炉飞灰含碳量升高的分析和调整的问题，希望可以对国内电力行业的发展尽到绵薄之力。
标签：锅炉600MW 飞灰含碳量调整引言火力发电是我国主要的发电方式，电站锅炉作为火力电站的三大主机设备之一，伴随着我国火电行业的发展而发展。
近年来，环保节能成为中国电力工业结构调整的重要方向，火电行业在“上大压小”的政策导向下积极推进产业结构优化升级，关闭大批能效低、污染重的小火电机组，在很大程度上加快了国内火电设备的更新换代。
中国的电站锅炉产业，它既不是“朝阳产业”，也不是“夕阳产业”，而是与人类共存的永恒产业。
伴随我国国民经济的蓬勃发展，近年来工业锅炉制造业取得了长足的进步。
其突出成效是：行业标准日益规范，技术水平逐步提高，产品品种不断增加，经济规模显著扩大。
下面就造成锅炉飞灰含碳量升高的原因以及解决措施两个问题分别进行论述。
一、造成锅炉飞灰含碳量高的原因1.入炉煤种原因1.1 上层制粉系统若是燃煤品质较差，会造成燃烧不充分的问题，这种情况下，很容易出现未完全燃烧的煤渣落入捞渣机内部，从而导致锅炉灰渣的含碳量升高。
1.2 下层制粉系统若是燃煤的品质较差，则会出现收到基低位发热量低、干燥无灰基挥发分低的情况，从而造成燃煤燃烧不完全的现象。
1.3 挥发分如果出现干燥无灰基挥发分小于设计煤种挥发分或者是挥发分小于等于百分之二十六的情况时，就会直接影响其燃烧的稳定性。
600MW机组W火焰锅炉“偏烧”问题分析
600MW机组 W火焰锅炉“偏烧”问题分析摘要：火焰锅炉是近些年逐渐引入我国并用于燃用低挥发分煤种的炉型，其燃烧方式不同于四角切圆锅炉．W火焰锅炉的煤粉燃烧器布置在前后拱上，垂直向下喷射，一方面延长了燃烧时间，另一方面利用高温烟气的回流来促进煤粉着火，从而提高燃烧的稳定性和煤粉燃尽率．但同时存在燃烧偏斜、飞灰含碳量高、炉膛结渣严重和污染物排放量高等问题。
基于此，本文主要对600MW机组W火焰锅炉“偏烧”问题进行分析探讨。
关键词：600MW机组；W火焰锅炉；“偏烧”问题1、锅炉概况笔者针对某电厂W火焰锅炉改造后所采用的缝隙式燃烧器进行燃烧优化调整，以期解决该锅炉高负荷下存在的下炉膛偏烧严重、炉膛侧墙结渣严重、排烟温度过高和飞灰含碳量高等问题．该电厂2号锅炉(型号为DG1932.7/25.4-Ⅱ8)为一次中间再热、超临界压力变压运行、带内置式再循环泵启动系统的直流锅炉，采用单炉膛、平衡通风、固态排渣、全钢架、全悬吊结构、Ⅱ型露天布置．锅炉燃用四川当地无烟煤，采用W火焰燃烧方式，在前后拱上共布置有24组煤粉燃烧器，采用6台双进双出磨煤机直吹式制粉系统，每台磨煤机带4只双旋风煤粉燃烧器，共24个旋风分离器．每个旋风分离器对应一组煤粉燃烧器，分离得到的浓相煤粉和淡相乏气分别被注入炉膛．煤粉燃烧器的喷口布置如图1所示，其系统布置如图2所示．浓相煤粉气流、内二次风、淡相煤粉气流及外二次风平行布置在炉拱上，由于各股气流速度不同，低速气流在高速气流带动下向下流动，即浓相煤粉气流和淡相煤粉气流在二次风带动下向下流动，在向下流动的同时，二次风不断混入煤粉气流，形成边燃烧边补充氧气的分级燃烧方式．图1 煤粉燃烧器的喷口布置图2系统布置每组煤粉燃烧器由4个浓相喷口、4个淡相喷口、6个内二次风喷口、2个油二次风喷13、2个边界风喷口和6个外二次风喷口组成．浓相喷口、内二次风喷口、淡相喷口和外二次风喷口在炉拱方向紧邻布置，夹在每2个浓相喷口之间的2个油二次风喷口，一个用来布置油枪，另一个用来布置煤火检．锅炉燃用较为典型的无烟煤．2、运行中存在的问题及分析2.1运行中存在的问题在2号锅炉进行前期改造后，基本解决了火焰下冲严重、冲刷冷灰斗的问题，但高负荷下该锅炉仍然存在如下问题：(1)锅炉燃烧经济性较差，飞灰含碳量达到11％以上时锅炉效率只有88％左右，与设计值相差4％；(2)屏式过热器超温严重，据统计燃烧调整前，第23屏一处测点平均每小时超温高达13次，一级减温水量维持在60 t／h左右；(3)侧墙严重结渣，经常堵塞观火孔，渣样质地坚硬，不易清除，前后墙出现偏烧现象．2.2原因分析通过前期的观察及摸底试验，经分析认为出现上述问题有2个原因：(1)浓相煤粉浓度控制不合理，导致煤粉过早着火产生强烈的热膨胀，从而降低一次风和二次风的刚度，三次风补氧作用削弱，热负荷相对集中，局部缺氧严重，形成局部还原性气氛，携带焦炭粒的高温烟气扫边造成前后墙出现偏烧和结渣现象；(2)配风方式不合理导致下炉膛利用率低，煤粉有效燃烧时间较短．采用缝隙式燃烧器的W火焰锅炉同样具有炉膛较宽但高度较低的特点．下炉膛空间较大，可为煤粉提供更多的燃烧空间，降低容积热负荷，但是下炉膛的受热面相对较少．如果配风方式控制不当很容易使火焰中心升高，火焰行程缩短，甚至出现短路，导致下炉膛利用率不足，可燃物后燃现象严重．3、燃烧调整试验根据本机组存在的问题以及前期的摸底试验，从改变锅炉炉膛出口氧体积分数、二次风与三次风配比、乏气缩孔开度、内外二次风开度和三次风角度等方面进行优化调整．主要工况参数及调整效果见表1．表1工况参数及调整效果3.1二次风、三次风开度的调整保证适当的二次风风量不仅可以将煤粉携带至炉膛下部，充分利用下炉膛的空间进行燃烧反应，而且可以补充煤粉着火后前期燃烧的大部分氧量．另外，适量的三次风的注入可以托住下冲火焰，使其向上折返，防止冲刷冷灰斗，并提供煤粉后期燃烧的氧量．如果三次风风量过大，二次风风量就会相对减小，从而减弱火焰的下冲能力，使火焰中心上移，燃烧后期所需要的氧量不能及时供给．对沿炉膛侧墙壁面4层不同高度上的观火孔进行观察，发现最下层三次风喷口附近的火焰充满度较差，颜色暗红，观火孔附近无结渣现象，上面3层观火孔附近结渣严重且渣样质地坚硬，不易清除．利用烟气分析仪对各层观火孔附近氧体积分数进行测量，发现上面3层水冷壁附近的氧体积分数显示为0，属于还原性气氛，最下层靠近三次风处的氧体积分数大于0．这表明火焰中心靠近下炉膛上部，火焰下冲较差，三次风补氧困难，二次风氧量又不足以满足煤粉剧烈燃烧所需要的氧量，不完全燃烧的焦炭粒在高于灰熔点的烟气温度下冲刷水冷壁面形成了结焦．为此，根据以上燃烧情况，将前后墙二次风开度由原来的70％增大至85％，将三次风开度由55％减小至40％．经过观察，下炉膛上部两侧侧墙仍有结渣大的现象．为此，将靠近侧墙的煤粉燃烧器二次风开度增大至90％，从而保证侧墙区域氧量充分，以维持氧化性气氛，使侧墙结渣程度得以缓解．经调整后如表2所示，燃烧趋于稳定，飞灰含碳量从11．20％降到9．86％，侧墙虽仍有结渣，但渣量大大减少，且渣样松软，容易清除．3.2氧体积分数的调整经过二次风、三次风开度的调整，燃烧状况得到明显改善，但飞灰含碳量仍然高达9．86％．对省煤器出口氧体积分数进行标定，发现氧体积分数只有2％左右，明显偏低．为此，在燃烧相对稳定的前提下，逐渐增加二次风风量，使炉膛出口氧体积分数达到3％～3．5％．由工况3可知，飞灰含碳量下降至6．93％，燃烧经济性显著提升．3.3乏气缩孔开度的调整进入煤粉燃烧器的一次风粉均通过旋风分离器进行风粉分离，分离出来的浓相煤粉气流通过浓相喷口射入炉膛，淡相煤粉气流(即乏气)通过淡相喷口射入炉膛．乏气管道上有可调节缩孔，乏气缩孔可调节浓相、淡相煤粉气流的风量，改变煤粉气流的浓度及出口速度，调节煤粉气流着火距离，合理组织燃烧．开大缩孔可以提高浓相煤粉浓度．原工况下乏气缩孔开度为80％，现将前后墙所有乏气缩孔逐步关小到30％．调整后锅炉的飞灰含碳量和排烟温度随着乏气缩孔关小，飞灰含碳量和排烟温度逐渐降低．通过上面几层观火孔观察发现侧墙结渣改善效果明显，且下炉膛火焰充满度好，燃烧稳定．这是由于煤粉浓度对着火有很大的影响，高的煤粉浓度不仅使单位体积内燃烧释放的热强度增大，而且单位体积内辐射粒子数量也增加，导致煤粉气流黑度增大，从而迅速吸收炉膛辐射热量，使着火提前．此外，煤粉浓度高必然会使逸出的挥发分增加，这也促进了可燃物的着火．但对于w火焰锅炉，如果煤粉浓度过高，着火提前，局部热负荷增大，气体迅速热膨胀，下冲刚度随之削弱，此时煤粉气流还没有得到有效扩散及与二次风充分混合，大炉膛空间不能得到充分利用，燃烧需要的氧量不能及时供给，在这种情况下燃烧速率可以说是扩散控制的．高温下焦炭粒随着气流的扰动接触炉膛壁面形成了结渣．当乏气缩孔开度关小后，相当于减少了乏气量，降低了浓相煤粉浓度，提高了浓相一次风粉动量，增加了着火热，延迟了着火点，使火焰中心下移，从而可以充分利用炉膛空间，分散炉膛热负荷，有助于后期可燃物与二次风混合，提高燃尽率。
调顺电厂#2锅炉飞灰可燃物高的原因
调顺电厂#2锅炉飞灰可燃物高的原因摘要：飞灰可燃物是反映燃煤锅炉机组燃烧效率的主要运行经济指标和重要技术指标。
本文针对调顺电厂#2机组600MW锅炉存在的飞灰可燃物在一定时间段内偏高的现象，对锅炉的制粉系统、风烟系统及相关系统进行检查，找出可能的原因进行分析，并作出相关调整试验，使#2锅炉的飞灰可燃物控制在正常合理的范围内，提高了锅炉的经济性和安全性。
本文应该对调顺电厂#2锅炉的飞灰可燃物的调整具有一定的参考作用。
关键词：飞灰可燃物；氧量；二、三次风配比；煤粉细度；调整措施。
0 引言调顺电厂#2锅炉经油改煤工程后是由东方锅炉（集团）股份有限公司生产的DG2030/17.5-II8型锅炉，锅炉的型式是亚临界、一次中间再热、自然循环、前后墙对冲燃烧方式、单炉膛、平衡通风、固态排渣、尾部双烟道、全钢构架的∏型燃煤汽包炉。
自2011年10月投产以来，调顺电厂#2锅炉的飞灰可燃物在一定时间段内偏离设计值较多，严重影响了机组的效率，不利于机组的安全和经济性。
锅炉效率里，机械不完全燃烧热损失和排烟损失是其中两个主要的热损失，降低机械不完全燃烧热损失的主要措施就是降低飞灰可燃物，锅炉的飞灰可燃物每下降1%，锅炉效率上升0.519%，供电煤耗约降低1g/kwh。
为此，对调顺电厂#2锅炉进行了制粉系统调整、空气预热器入口氧量及漏风率测量、二次风挡板校对、变氧量试验等多项调整和试验工作。
在一定程度上使#2锅炉的飞灰可燃物达到较大程度的降低和稳定，对#2锅炉的经济和安全运行提供了保证。
1 飞灰可燃物偏大的原因初步分析原因初步分析：1）磨煤机的出力不均匀，煤粉细度不合适；2）锅炉配风方式不合理，二次风不能及时充足的送入炉膛与煤粉良好的混合，造成局部缺氧，导致燃烧不完全；3）锅炉燃烧时氧量不足，尤其是高负荷情况下较明显，炉膛温度偏低；4）燃用的煤质不稳定，灰分偏大。
2 试验调整2.1 煤粉细度的调整试验影响煤粉细度的因素有以下几个：磨煤机的混合风总流量和每条粉管的一次风速、折向挡板的开度、磨煤机磨辊加载压力等。
锅炉飞灰可燃物含量偏大原因及防治
锅炉飞灰可燃物含量偏大原因及防治〔摘要〕我厂#3炉在一段时期内飞灰可燃物含量有时偏大，锅炉飞灰可燃物含量偏大就会引起锅炉效率降低，增加发电成本，企业效益下降。
本文将对飞灰可燃物含量偏大的原因进行分析，并提出运行中如何降低飞灰飞灰可燃物含量、需要注意的事项，从而提高锅炉运行的经济性。
〔关键词〕锅炉飞灰可燃物偏大防治1、3号炉设备概况：#3炉系哈尔滨锅炉厂制造，为超高压参数并有一次中间再热的单锅筒、自然循环蒸汽锅炉。
配二十万汽轮发电机组，锅炉型号为HG-670/140-9型。
制粉系统为中间储仓式热风送粉，采用四角双切圆燃烧方式。
在炉膛四角布置低氮煤粉燃烧器，炉膛中心形成直径600/1200 mm的双切圆，四周采用膜式水冷壁。
炉内上部沿烟气流向布置屏式过热器、对流过热器、高温再热器。
竖井从上至下布置有低温再热器、省煤器及空气预热器。
2、#3炉飞灰可燃物含量偏大概况：我厂3号炉在2020年2月份以来多次出现了飞灰可燃物含量偏大，正常情况下飞灰可燃物为小于3%，运行中有时连续几天飞灰可燃物达到3～5%。
3、#3号炉飞灰可燃物含量偏大原因分析：3.1、煤质的变化：影响最明显。
一般来说，挥发分高、灰份小的煤种，飞灰都比较小。
反之则大。
挥发分（Vad）低于25%、灰分（Aad）高于15%对降低飞灰不利。
燃煤灰分高，由于燃料本身放热量低，燃料消耗量大，加之灰分不但不放出热量，而且还要吸收热量，使炉膛内烟气温度降低，煤粉气流着火推迟，也使煤粉着火稳定性降低。
煤粉水分过大，由于入炉煤水分高，为了满足锅炉负荷需要的燃煤量，由于热风量满足不了磨煤机出口温度，为增加制粉出力，只能降低磨煤机出口温度，造成一次风喷口的煤粉着火距离太远，从而引起着火、燃烧推迟，煤粉在来不及燃烧完全就离开炉膛。
另一方面，由于三次风温度低、湿度大、风速高，大量三次风进入炉膛引起燃烧区域的温度降低，煤粉着火推迟，恶化煤粉气流的燃尽条件，不利于煤粉的燃烧和燃尽。
锅炉飞灰可燃物高的原因及对策
锅炉飞灰可燃物高的原因及对策陕西北元集团热电分公司480t/h锅炉飞灰含碳量由于受低氮燃烧改造、煤粉细度、煤质变化、燃烧工况等诸多因素影响，锅炉飞灰可燃物严重偏高，致使锅炉燃烧效率降低。
通过调整试验，找出了降低飞灰可燃物的有效措施，提高了锅炉机组经济性。
标签：燃煤锅炉；低氮燃烧改造；飞灰可燃物；燃烧调整1 简介本文所研究项目为陕西北元化工公司的年产值百万吨级的聚氯乙烯循环综合利用项目，化工供热所用锅炉由华西能源工业股份有限公司制造，并配套有125MW汽轮发电机机组。
此锅炉的布置方式为自然循环∏型和单汽包室内的形式，锅炉采用紧身封闭方式能够耐高温高压，而且燃烧形式采用四角切圆燃烧的方式，能够实现固态排渣的特点。
具体的布局方式如下：全辐射式大屏过热器布置在有膜式水冷壁形成的炉膛上部；高温过热器布置在折焰角上方；低温过热器布置在水平烟道上；省煤器和空气预热器布置在尾部，并分别支撑在尾部构架上。
具体的布局要求如下：所有的过热器均采用两次混合，一次左右交叉，两级喷水减温的措施；锅炉炉膛、过热器均采用全悬吊结构，且区域内需安装有42个蒸汽吹灰器；低温过热器装有8个长吹灰器、省煤器区域装有12个脉冲吹灰器；整台锅炉布置一定数量的测量用孔，火焰监视孔，看火孔和必要的检修门孔。
具体的设置要求如下：锅炉钢架全部采用抗震要求为7级的钢结构设计。
锅炉中采用的制粉系统为中速磨煤机直吹式系统，百叶窗式水平浓淡燃烧器被切向布置在四个角，火焰中心为Ф513.3的假想切圆。
炉膛内的煤粉进行燃烧后产生的烟气的运动路径为：首先经过顶棚的高温过热器和全辐射式大屏过热器，到达尾部的省煤器和空气预热器，然后进入烟道，经过低温过热器，最后经过电除、脱硫引风机进行除尘和脱硫处理，再由烟囱排入大气中。
由于受锅炉低氮燃烧改造、煤粉细度、煤质变化、燃烧工况等诸多因素影响，№1、2、3、4锅炉飞灰可燃物严重偏高，成为影响我厂锅炉煤耗的主要因素，导致锅炉效率低。
锅炉飞灰含碳量、炉渣可燃物问题原因与解决方法
锅炉飞灰含碳量、炉渣可燃物问题原因与解决方法一、飞灰含碳量（％）：（一）、可能存在问题的原因：1、燃煤挥发分低，锅炉燃烧效率与燃烧稳定性下降。
2、燃煤灰分高，着火温度高、着火推迟，炉膛温度降低，燃烬程度变差。
3、燃煤水分高，水汽化吸收热量，炉膛温度降低，着火困难，燃烧推迟。
4、煤粉粗，着火及燃烧反应速度慢。
（煤粉炉）。
5、燃烧器辅助风门开度与指令有偏差。
（煤粉炉）。
6、锅炉氧量低，过剩空气系数小，燃烧不完全。
7、一次、二次风速及一、二次风量配比不当。
8、燃烧器喷嘴烧损变形，造成一次风速度发生变化。
（煤粉炉）。
（二）、解决问题的方法：1、运行措施：①、根据煤质和炉内燃烧工况，及时调整磨煤机通风量，保持合适的风煤比。
②、合理调整一、二次风配比，保持最佳锅炉氧量，使煤粉充分燃烧。
③、提高入炉煤混配均匀性，保证锅炉燃烧稳定。
④、保持制粉系统运行稳定，尽量减少启、停次数。
2、日常维护及试验：①、进行燃烧优化调整试验，确定不同煤质下经济煤粉细度。
②、每班检查燃烧器辅助风门开度情况，发现问题及时处理。
（煤粉炉）。
③、定期测试煤粉细度，发现异常及时调整处理。
（煤粉炉）。
④、定期取样化验分析飞灰可燃物，发现异常及时分析，对磨煤机弹簧加载力、间隙和折向门开度进行调整。
⑤、煤质变化较大时应严密关注煤的燃烧特性，并进行相应的燃烧调整。
⑥、不定期对磨煤机相关部件磨损情况检查处理，如对磨辊套及磨碗衬板进行调换等。
3、C/D修、停机消缺（煤粉炉）：①、对预热器进行清灰，提升预热器的换热效率，提高热风温度。
②、燃烧器位置、摆角、磨损、烧损、结焦检查处理，更换或修补损坏的喷嘴、喷管及钝体。
③、校正辅助风和燃料风门挡板开度位置。
4、A/B修及技术改造（煤粉炉）：①、浓缩器及钝体采用陶瓷片、碳化硅等防磨措施，调整确定燃烧器摆角位置。
②、检查处理风门严密性和管道漏风。
③、加装飞灰含碳量在线测量装置。
④、根据空气动力场试验结果做好有关调整工作。
锅炉飞灰可燃物影响因素综合分析
锅炉飞灰可燃物影响因素综合分析摘要：飞灰可燃物是锅炉运行的重要监控指标，既反映的锅炉整体的燃烧工况，又直接关系机组的经济运行。
飞灰可燃物受煤质变化、燃烧相关设备状况及运行调整等多方面因素影响，分析影响飞灰可燃物变化的原因对有效控制飞灰可燃物、提高机组运行经济性有重要的意义。
关键词：飞灰可燃物锅炉煤质燃烧设备运行调整1概述大唐马头热电分公司9、10号锅炉系东方锅炉厂生产的DG1025/17.4－Ⅱ12型、亚临界参数、四角切圆燃烧、自然循环∏型汽包炉。
锅炉采用中间储仓式制粉系统，设计煤粉细度R90=8%，设计煤种为峰峰矿务局大淑村煤矿生产的贫煤。
长期以来两炉飞灰可燃物指标存在整体偏高且波动幅度较大的情况，2019年9、10号炉平均飞灰可燃物值分别为3.86%、4.06%。
针对飞灰可燃物偏高情况，进行了大量数据统计分析、设备治理及运行调整工作。
2影响分析锅炉设备运行过程中，燃烧工况、入炉煤煤质、运行调整及煤粉细度均对可燃物有一定影响，通过对2019年6月至2020年2月两台炉近500组数据统计分析如下：2.1锅炉负荷对可燃物的影响在两台机组入炉煤掺配情况、负荷分配情况基本相同的情况下，将数据按平均蒸发量分段统计后发现：在蒸发量及入炉煤掺配基本相同的情况下，两台炉的飞灰可燃物随锅炉负荷增加而升高。
锅炉设计和使用煤均为贫煤，不易燃尽，受燃烧时间因素影响较大。
锅炉高负荷时，烟气量大幅增加，燃料在炉膛停留的时间变短，出现了飞灰可燃物随锅炉负荷增加而升高的情况。
按蒸发量分段统计数据及趋势图：可燃物随负荷变化趋势图且可燃物受锅炉负荷变化影响与煤质有明显的关系：整体入炉煤煤质较好时（各掺配煤种挥发份约在15%），可燃物基本不受锅炉负荷变化影响；入炉煤整体挥发份降低至12%左右时，可燃物出现随锅炉负荷增加而增大的趋势。
按2019年入炉煤平均干燥基挥发份13%的情况统计，锅炉负荷每增加100t/h，可燃物上涨约0.4%。
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导致飞灰含碳量波动较大，而煤粉细度波动大，不仅与煤质
变化有关，也与运行中磨通风量的控制有一定关系。且各磨
出口的煤粉细度相差也较大，造成煤粉颗粒不均匀，较粗的
煤粉着火困难，燃烧时间长，直接影响飞灰可燃物。
表 2 2011 年 12 月#6 炉各磨出口煤粉细度 R90平均值统计表
项目
煤粉细度R90/%
A磨出口 B磨出口 C磨出口 D磨出口 E磨出口
某电厂2×600 MW超临界机组#6锅炉为东方-日立锅炉
厂采用日本BHK公司技术制造的国产超临界参数复合变压
直流本生型锅炉，型号为DG1900/25.4-Ⅱ2。锅炉本体采用
∏型布置，一次中间再热、单炉膛、尾部双烟道结构，固态
排渣，全钢构架，全悬吊结构，平衡通风、露天布置、前后
墙对冲燃烧方式，采用内置式启动分离系统。锅炉制粉系统
数
值
BMCR 1960.0
BRL 1866
25.5
25.38
571
571
1601.0 1520.19
4.96
4.71
4.77
4.53
480
480
569
569
28.97
28.59
20
19
322
321
335
332
123
121
93.77
93.85
13.42
36.04
22.750
#6机组锅炉自2011年12月飞灰可燃物含量相对2011年9
平均值 14.87
17.77
16.26
21.47
19.78
波动范围 9.52～18.4 9.44～23.56 8.44～26.56 9.44～27.56 8.44～26.12
(3) 煤质情况调查，由于煤炭资源的紧张，#6炉2011
年前后长期燃用混煤，依据该炉2011年9月至12月的入炉煤
分析报告，该炉实际燃煤的低位发热量平均值在18490kJ/kg
12
13
时间/月
图 1 #6 炉飞灰可燃物含量月平均值趋势线
1 影响飞灰可燃物的理论原因分析
从理论上分析，影响煤粉炉飞灰可燃物的原因主要有以 下几方面。 1.1 燃烧工况
锅炉燃烧工况的好坏，直接影响煤粉的着火、燃烧及燃 尽，从而影响飞灰可燃物。主要有以下几个方面：
(1) 一次风速（率）高：一次风速偏高导致煤粉着火过 程推迟，煤粉着火距离太远，火焰中心上移，煤粉在炉内停 留时间减少，燃烧室温度降低，一次风速偏高，使得二次风 量相对偏小，造成炉膛燃烧后劲不足，燃烧不强烈，降低了 煤粉的燃尽程度，燃烧不完全，也使飞灰可燃物含量增大；
从图 2 可以看出，从 1 月 2 日至 1 月 14 日，#6 炉飞灰 可燃物的含量呈下降趋势； 但 1 月 2 日至 1 月 9 日之间飞 灰可燃物一直在反复波动，9 日以后整体上处于下降趋势。 从图 3 可知 9 日后煤粉细度降低至 11.5%左右，飞灰可燃物 最大从 7.21%下降到 4.95%，下降了 2.26%。此次燃烧调整 对降低飞灰可燃物有些效果，但受运行和设备实际状况所 限，效果不显著。在燃用煤种较差的情况下，燃烧调整的效 果更不明显。
室入炉煤质的热重分析，提出了相应的改进措施，使飞灰可燃物由原来的 7.21%降低到 4.95%，提高了机组运行经济性。
关键词：锅炉；飞灰可燃物；煤粉细度；煤质；热重分析 中图分类号：TK16 文献标识码：A
Cause Analysis of High Combustible Matter in the Fly Ash of 600MW Boilers
13.8
13
12
11
13.5 13.1 13.6
12.9
12.5
11.5
11.8 11.4
11.2
11.1
10 23
图3
4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
日期/日
一月#6 炉煤粉细度日平均值趋势线
2.3 煤质原因
该厂#6 锅炉的设计煤种为甘肃华亭烟煤和陕西黄陵烟
煤 2:1 混煤，设计燃煤低位发热量为 22750 kJ/kg，设计干燥
2 飞灰可燃物含量偏高原因分析
2.1 试验调整分析
根据上述飞灰可燃物含量偏高的理论分析，针对某电厂
近期飞灰可燃物含量偏高现象，在现场进行了如下方面工
作：
(1) 锅炉系统设备检查，试验之前现场对#6炉制粉系统
及主要辅机系统进行了全面的检查，并与电厂运行人员进行
了交流，现场发现#6炉C制粉系统煤粉取样器处有一泄漏
第 29 卷第 2 期 2013 年 3 月
电站系统工程 Power System Engineering
Vol.29 No.2 24
文章编号：1005-006X(2013)02-0024-03
600 MW 机组锅炉飞灰可燃物偏高原因分析
江西省电力科学研究院 刘发圣 毛晓飞 江卫国 王 潜
摘 要：针对某电厂 600 MW 机组锅炉飞灰可燃物偏高问题进行详细分析，通过针对性的现场燃烧调整试验、降低煤粉细度以及实验
左右，低于锅炉设计燃煤低位发热量22750kJ/kg。干燥无灰 基挥发分为28.04%，低于设计值36.04%。可见实际燃烧煤种 差于设计煤种，初步判断该台锅炉近期飞灰可燃物偏高与煤 种有很大关系，后面会进一步做煤质方面的研究；
(4) 燃烧调整分析，首先依次对 A～F 磨出口分离器挡 板进行热态调整，并对煤粉细度进行分析，调整后 A～F 磨 出口煤粉均匀性大大提高。试验期间在保持原有运行方式的 前提下，我们将一次风速降低至最低安全风速 30m/s，在降 低一次风速的同时调整二次风的配风方式，根据电厂燃煤情 况，试验期间适当增加下层制粉系统的给煤量﹑降低上层制 粉系统的给煤量以降低火焰中心，延长煤粉在炉内的燃烧时 间。以下是试验期间前后 12 天（2012 年 1 月 2 日～1 月 14 日）的数据。 2.2 试验调整结果
阶段分别取了一份有代表性的煤样进行实验室分析，煤样①
（常烧煤种）和煤样②（常烧煤种）的实验室分析结果能够
大致反映出该厂燃煤的燃烧特性。
试验期间对带回的煤样①（1 月 7 日上午）和煤样②（1
月 12 日上午）进行了燃烧特性试验。分析数据如表 3。
表 3 试验煤样的燃烧特性分析
煤种 Mt/%
煤样① 11.45 煤样② 14.28
该煤样的燃烧主要分为 3 个阶段：第一阶段从环境温度到 350 ℃左右，该阶段是煤样在开始着火燃烧之前有一个比较 明显的增重阶段；第二阶段从 350～697 ℃，该阶段主要包 括挥发分的释放和部分焦炭（易燃部分）的燃烧过程；第三
阶段从 697～733.9 ℃（燃尽温度附近），该阶段是部分焦炭 （难燃部分）的燃烧过程。
R90/%飞灰可燃物/％
10
9
8
7.21
7.02
7
6.87
6.82
6.65
6.22
6.54
6
6.53 6.21
5.82
5.75
5.55
5
4.95
4
3
2 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
日期/日
图 2 一月#6 炉飞灰可燃物含量日平均值趋势线
15
14.2 14 13.9
LIU Fa-sheng, MAO Xiao-fei, JIANG Wei-guo, WANG Qian
Abstract： The 600 MW unit boiler fly ash with high combustible matter is analyzed. By the specific site combustion adjustment test, reducing the pulverized coal fineness and laboratory charging quality of coal thermogravimetric analysis, the corresponding improvement measures are put forward. The improvement measures make fly ash cloud from 7.21% down to 4.95% and enhance the power generator unit operation efficiency. Key words: boiler; combustible in fly ash; coal fineness; coal quality; thermogravimetric analysis
Mad/%
4.27 8.22
Aad/%
34.97 17.53
Vad/%
Qnet,ar /MJ·kg-1
着火温 度/℃
22.6 17.45 433.7
24.81 19.71 405.4
燃尽温 度/℃ 733.9 743.9
从图 4 பைடு நூலகம்见：煤样的 DTG 曲线与 DSC 曲线具有很好的
相似性，说明该煤样整个燃烧过程具有很稳定的形态特征。
月～11月出现上升，运行人员多次调整后没有明显效果，
2011年9月～12月的飞灰可燃物含量月平均值的变化趋势如
图1所示，9月份飞灰可燃物平均值为6.26%；10月份飞灰可
燃物平均值为7.61%；11月份飞灰可燃物平均值为6.38%；
收稿日期：2012-10-18 刘发圣(1983-)，男，工学硕士，工程师。南昌，330096
目前，国内大多数电厂存在锅炉燃烧实际煤种与设计煤 种不符的情况，挥发分低的煤质会造成煤粉着火时间推迟， 燃尽所需时间增长，飞灰可燃物增多。燃料中的灰分非但不 能燃烧，而且还妨碍可燃质与氧的接触，使燃料着火和燃尽 困难，飞灰可燃物增多。 1.3 煤粉细度