2010年05月16日梅山2号高炉上料日报
宝钢不锈钢2号高炉炉役末期护炉实践
宝钢不锈钢2号高炉炉役末期护炉实践作者：忻毅张振伟来源：《价值工程》2014年第08期摘要：针对宝钢不锈钢2号高炉炉役末期炉缸侵蚀加剧的状况，通过加强炉缸状态监控，并采取了强化炉缸冷却、炉芯温度的管理、减风控冶、休风镇静，使用风口喂含钛包芯线等一系列护炉和技术改造措施，延缓了炉缸的进一步侵蚀，做到了在顺行的基础上护炉，在安全的前提下最大限度地优化各项经济技术指标。
Abstract： Considering continuously developed hearth erosion， countermeasures were conducted to prevent further erosion， such as supervisory controlling， intensifing of hearth cooling， improving the management of core temperature， reducing the blast volume and controlling smelting， blowing down and keeping stable， feeding titanium-containing materiel cored wire at tuyere. On the premise of safety， smooth operation was realized， resulting in maximum optimization of the economic and technical indexes.关键词：中型高炉；炉缸；护炉Key words： medium blast furnace；furnacehearth；maintenance中图分类号：TF54 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2014）08-0061-030 引言宝钢不锈钢有限公司2号高炉于1999年10月8日点火投产，设计炉容为2500m3，一代炉役无中修设计寿命12年。
梅钢高炉有害元素锌及碱金属的控制实践
梅钢高炉有害元素锌及碱金属的控制实践
占世梅;蔡善咏;余明福
【期刊名称】《梅山科技》
【年(卷),期】2014(000)006
【摘要】利用高炉破损调查的分析结果,展开了梅钢高炉入炉碱金属及锌负荷的研究工作,找出了梅钢现有原燃料条件下碱金属及锌的主要来源,进而通过一系列的措施使入炉的碱金属及锌负荷满足控制要求。
【总页数】4页(P15-18)
【作者】占世梅;蔡善咏;余明福
【作者单位】梅山钢铁公司炼铁厂南京210039
【正文语种】中文
【中图分类】TF538.63
【相关文献】
1.梅钢4#高炉主皮带控制研究及运行实践 [J], 李国军;张德炎;吉明鹏
2.八钢高炉有害元素锌的分析与控制 [J], 谢刚;李涛
3.梅钢高炉碱金属和重金属现状分析及评估 [J], 蔡善咏;余明福
4.ControlNet在高炉控制系统的应用——宝钢集团梅钢2#高炉控制系统中ControlNet的应用 [J], 吴建明
5.凌钢5号高炉碱金属和锌负荷分析 [J], 刘海彬[1]
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
梅钢1280m~3高炉短期休风后快速复风实践
第 40 卷第 5 期 现代冶金 Vol .40 No .52012 年10 月Modern Metallurgy Oct .2012梅钢1280 m 3高炉短期休风后快速复风实践1杜君宏（上海梅山钢铁股份有限公司炼铁厂，江苏 南京 210039）摘要： 介绍了快速复风法的理论依据和高炉正常炉况短期休风的操作标准，提出采用加湿鼓风可有效缩短高炉短期休风恢复时间，减少炉况波动和产量损失，经济效益显著。
关键词：高炉；短期休风；加湿；快速恢复 中图分类号：TF576收稿日期：2012-02-24 引 言上海梅山钢铁股份有限公司（以下简称“梅钢”）二号高炉2004年3月28日点火开炉，有效容积1280 m 3，配置三座带有预热系统的改进型内燃式热风炉,热风温度可达1230 ℃。
由于风温较高，在停煤全焦冶炼及定修恢复时风温最多只能撤到1100 ℃，使得高炉炉缸理论燃烧温度过高，导致高炉加风困难，最终造成热悬。
为避免该现象的发生，梅钢于2011年5月定修时投入加湿鼓风装置，在生产实践中发现加湿鼓风可有效缩短高炉短期休风恢复时间。
二号高炉原来短期休风时间从高炉铁口大喷到正常休风下来约为70 min ，换小套时间一般为50 min ，复风开始至加全风量一般需150 min,原休复风全时间为4.5 h 。
现在通过加湿使用，把整个休风流程缩短为2.5 h 。
1 快速复风法的理论依据及必要性1.1 理论依据正常炉况下短期休风更换小套时，高炉炉料分布未出现异常，只是出尽渣铁腾出下部空间的过程，因此减风的依据就是高炉铁口大喷，关键点在于慢风后的拉风过程。
如该动作时间过长，会导致高炉生成过多中间渣，在不活跃的风口滴落，无法渗透，导致风口灌渣。
因此，只要渣铁处理正常，需尽可能缩短慢风时间。
快速拉风的前提是基于炉况正常的基础上，在快速拉风时由于渣铁处理干净，下部腾出较大空间（与正常高炉生产相比较)，此部分空间由焦炭来填充，故下部透气性很好，具备快速复风的条件。
梅钢二号高炉全外购焦生产实践
2020年第3期梅山科技-1-梅钢二号高炉全外购焦生产实践杨文光程旭周海林(梅山钢铁公司炼铁厂南京210039)梅钢二号高炉于2016年3月8日点火开炉，设计炉容1280m3，炉喉直径6.3m,炉缸直径&2m,此次大修将比肖夫湿法除尘改造为干法除尘系统,炉体冷却系统改造为软水密闭循环系统，同步将料车上料升级为皮带上料系统，炉顶料罐由18m3增加至24m3。
由于自产干焦产能有限，二号高炉被迫全用外购焦冶炼。
二号高 炉使用的外购焦品种较多,受外购焦冶金性能参差不齐的影响，开炉初期高炉生产稳定性较差。
经过长期的生产实践，不断优化上下部操作制度，高炉风量从2400Nm3/min增加到2800Nm3/min、利用系数从2.2t/(m3.d)提高到3.10(m3.d)，炉况稳定性明显增强。
1外购焦对炉况影响1.1外购焦使用情况二号高炉使用的外购焦品种较多，要使用峰峰焦炭、韩城焦炭，成分如表1所示。
焦炭在出厂时都要经过打水处理，进厂后露天，环期水，外购焦水分含量高且不稳定。
遇到雨雪天气,露天堆的焦水量上升，焦有水出。
此外,由于料场限制不能做到循环使用，部焦，焦的冶金性能劣化现象。
入炉焦炭水分含量、冶金性能波动,给高炉的操作带来了很大的影响。
表1焦炭成分％水分灰分Vd Vdaf硫分固定碳M40M10反应性反应后强度峰峰焦炭7.7012.41 1.21 1.380.74586.3888.64 6.4522.2863.18韩城焦炭 5.3211.99 1.26 1.430.68086.7587.56 6.5020.3566.32焦 3.5812.20 1.09 1.240.70086.7289.67 5.8522.5564.47焦 5.2512.42 1.11 1.260.68086.4085.84 6.6822.7268.891.2对高炉操作影响1.2.1高炉热制度的影响高炉冶炼的量于焦炭燃烧，焦炭在风口前燃烧放出热量。
4#750高炉多环布料实践
4#750高炉多环布料实践(2010-05-08 13:33:27)原文地址：4#750高炉多环布料实践作者：张继强4#750高炉多环布料实践4#750高炉于2003年10月4日开炉，10月7日日生产生铁1832吨，利用系数2.443 ，实现 3天达产。
高炉采用串罐式无料钟炉顶，布料溜槽有多环、单环、扇形、和定点布料方式，自动控制可进行多环和单环布料，定点布料由手动完成。
开炉以来一直使用单环布料，2006年2月以来开始启用多环布料，通过半年的实践，各项技术指标明显改善，炉况顺行稳定，产量指标稳步提升，特别是吨铁降低15公斤焦比，降本工作取得阶段性成果。
单环布料的现状分析：2005年高炉技术指标分析时间利用系数煤比公斤焦比公斤综合焦比物理温度炉温风温冷却壁温度顶温2005.4 3.08 112 378 471 0.39 2005.5 2.84 115 387 481 0.40 2005.6 2.82 126 392 494 0.42 2005.7 2.89 130 391 495 0.41 2005.8 3.07 128 371 477 0.37 2005.9 3.07 118 377 473 0.39 2005.10 3.14 129 362 463 0.38 2005.11 3.13 121 365 460 0.38 2005.12 3.06 119 365 461 0.362005年度运行来看，尽管产量有较大提高，但炉身冷却壁时常发现渣皮滑落现象，冷却壁温度最高达300度以上，顶温时常高达250度以上，煤气利用性差，风温不能全用。
通过以上数据说明，炉顶顶温偏高，煤气利用不理想，大矿批不能充分利用，降低焦比任务困难，给各项技术指标提升带来较大困难，为了进一步提升技术指标，降低冶炼成本，延长高炉寿命，经过认真分析研究，决定实施多环布料，为此，车间从工艺、设备等方面对实施多环布料所需条件进行研究、解决、落实，并利用2月份年修机会，进行布料测试，至此，实施多环布料条件已完全具备，经厂领导批准后，年修完毕，复风即采用多环布料。
马钢2号高炉炉况处理实践
马钢2号高炉炉况处理实践尤石;曹海;陶华;赵淑文【摘要】对马钢2号高炉炉况波动的原因和处理进行了总结.2号高炉投产不久,也就是2018年2月中下旬炉况出现波动,从高炉上下部制度、焦炭的库存和质量等方面进行分析,并根据炉况波动不同的阶段采取相应措施,避免了炉况失常,实现炉况根本性的好转,产量大幅度提高,取得较好效果.【期刊名称】《安徽冶金科技职业学院学报》【年(卷),期】2019(029)002【总页数】4页(P25-28)【关键词】高炉;炉况处理;焦炭;恢复【作者】尤石;曹海;陶华;赵淑文【作者单位】马钢股份公司炼铁总厂安徽马鞍山 243002;马钢股份公司炼铁总厂安徽马鞍山 243002;马钢股份公司炼铁总厂安徽马鞍山 243002;马钢股份公司炼铁总厂安徽马鞍山 243002【正文语种】中文【中图分类】TF543+.1马钢22 500 m3高炉2018年1月下旬受雨雪冰冻天气的影响，临涣定制焦运输受阻，库存不断下降至预警状态，高炉逐步控氧至5 000 m3/h，负荷退至4.40，产能由6 300 t/d下滑至5 800 t/d。
2月初随着临涣定制焦库存的缓解，高炉开始逐步强化，氧量恢复至11 000m3/h，产能上升至6 000 t/d以上；中旬临涣定制焦炭质量下滑，灰分和硫频繁超标，随后炉况急剧下滑，高炉不易接受风量，风量萎缩至4 200 m3/min，负荷退守至4.20，维持氧量8 000 m3/h，高炉产能在5 500 t/d-5 700 t/d。
1 炉况波动原因自从2017年10月10日开炉以来，高炉操作制度不匹配，鼓风动能不足，炉况稳定性差，随后2018年1-2月受到临涣定制焦库存和质量的双重打击，高炉出现波动，具体原因如下：下部制度不合理。
自去年10月10日开炉以来，高炉一味追求产能，高富氧，氧量最高时达到13 000 m3/h，风量一直维持4 600 m3/min左右，鼓风动能偏低(见图1)，导致炉缸中心死料柱肥大，致使炉缸中心透气性、透液性变差。
梅山钢铁公司1280高炉考察报告
梅山钢铁公司1280高炉考察报告梅山钢铁公司1280高炉考察报告一、梅钢1280高炉生产情况：1、三座高炉现阶段生产情况：梅山钢铁公司三座1250m3级高炉，现在因3200m3高炉投产，4000m3高炉在建，1#、3#高炉停产，仅保留2#高炉生产。
三座高炉最近一代炉龄生产时间为：2、2#高炉近年来主要生产指标：3、3#高炉上一代炉役主要生产指标：4、2#高炉近期生产指标及原燃料状况：（1）高炉操作参数：（2）原燃料质量：①、原料：原料结构：83%左右烧结矿+17%左右生矿②、燃料：全干熄焦，灰分12.6~12.9%，喷煤50%烟煤+50%无烟煤（3）顺行情况：炉况稳定顺行。
二、梅钢2#高炉工艺流程、装备水平及采用的技术：1、高炉本体：①、砖衬结构：碳砖+陶瓷杯结构，上一代炉龄都是5层碳砖，现在2#高炉改为4层碳砖，相应加深了死铁层厚度，以减少象脚型侵蚀。
2#高炉使用进口陶瓷杯（法国的），下面几层采用兰炭碳砖，最上面一层炉底和炉缸碳砖全部使用进口碳砖，炉缸薄壁结构，碳砖厚度510mm，以增强传热冷却为目的。
风口砌体采用大块灰刚玉组合砖；炉腹为高铝砖；炉腰采用致密粘土砖；炉身下部采用部分碳化硅砖；炉身中上部采用优质粘土砖。
炉腹炉腰采用2段碳捣冷却壁，炉身下部采用冷却壁与冷却板交错布置，炉壳转折处采用铜冷却板，炉身中部采用可更换冷却水箱。
前几代冷却壁和冷却板为梅钢公司自产，现在使用武汉产品。
他们认为：板壁结合的结构，有利于高炉内形的稳定和炉料下降，冷却板损坏可以更换，而带凸台的冷却壁，凸台一旦损坏，不能更换，损坏后对整块冷却壁寿命及炉墙平整度有不利影响。
梅钢使用的冷却板长度550mm，更换损坏的冷却板，一般需要3~4个小时/块。
③、冷却水系统采用开放式工业水冷却，根据各部分特点采用了0.55MPa、0.85MPa和1.1MPa三种不同压力等级的冷却水，1.1MPa高压水主要用在风口小套，炉缸部位。
现在生产的2#高炉，冷却设备损坏很少，没有打外冷水冷却。
梅山炼焦五十年
・4・梅山科技2020年第4期梅山炼焦五十年徐顺国（梅山钢铁公司炼铁厂 南京 210039）1970年7月31日，梅山1号焦炉投入生产。
五十年来，炼焦工序累计生产焦炭达5 800 万吨全焦，生产焦炉煤气约246亿立方米,为梅 山的生产经营及南京的城市燃气供应作出了积极的贡献。
1炼焦的发展历程1.1炼焦生产负荷变化过程梅山炼焦50年来焦炭年产量总体呈不断 上升趋势， 1;梅山焦炉服役及产能情况1 ;梅山分阶段焦炭平衡情 2。
总300 (250)15010050Mlllllllllllllllll 111970年 1974年 1978年 1982年 1986年 1990年 1994年 1998年 2002年 2006年 2010年 2014年 2018年体上炼焦生产发挥了焦炉产能 ，年度焦炭产量超在役焦炉设计产能的年份有13次, 分别是:1979 年、1980 年、1987 —1995 年、2009年 2013年；年度焦炭产量超在役焦炉 设计产能90%的年份有34次，分别是:1975—1996 年、1999 年、2000 年、2008—2017年。
建厂初期到2004年，完成向南京供应城市煤气的任务，1975年2号焦炉加 高炉煤气后，日均送宁煤气量超过20万立方米，1996年3号焦炉投产后，日均送宁煤气量 超过30万立方米。
图1梅山炼焦历年焦炭产量表1梅山焦炉服役及产能情况序号时间服役焦炉炉号 服役焦炉炭化室高度/m 退役焦炉炉号在役焦炉座数在役焦炉年产能/万吨11970 -07 -311 4.3—14221971 -04 -1424.3—28431996 -11 -303 4.3—312542007 -12 -181A6—417552007 -12 -29——3313462008 -02 -181B6—418472008 -03 -23——1、2210082010 -03 -122B 7—317592012-04 -202A7—4250102018 -09 -11——2B3175112019 -07 -252B7—4250徐顺国梅山炼焦五十年-5-表2梅山分阶段焦炭平衡情况阶段1970—1996年1997—2003年2004—2011年2012—2017年2018年至今平衡情况平衡外销基本平衡外购大量外购1.1.11970年至1996年炼焦生产组织原则是以铁定焦。
2号高炉高效护炉生产实践
2 号高炉高效护炉生产实践发布时间：2022-06-22T00:58:19.866Z 来源：《中国科技信息》2022年2月第4期作者：全建邱未名陈元洪李大明李宏玉[导读] 柳钢2号高炉在2021年9月计划检修时发现炉缸温度超高全建邱未名陈元洪李大明李宏玉广西柳州钢铁集团有限公司炼铁厂广西柳州摘要：柳钢2号高炉在2021年9月计划检修时发现炉缸温度超高，在铁口正下方2m处打孔安插热电偶时发现在距离炉壳450mm深度的位置温度高达736℃，经过专家及领导现场勘测分析后决定复风立即进行护炉生产，截止12月，该点温度成功从826℃降低至232℃，护炉效果十分显著。
关键词：高炉炼铁；炉缸监测；护炉技术；操作制度1概述柳钢2号高炉始建于2011年，有效容积2650m3，炉缸直径11200mm，炉喉直径8300mm，设置有3个出铁口，30个风口，于2012年9月3日开炉投产，截止目前已经连续生产了超过9年时间，2021年9月12日进行为期4天的计划检修更换气密箱及热风阀水冷法兰，借此机会在炉缸3个铁口正下方安装热电偶以便监测炉缸侵蚀情况，在进行打孔时，1号铁口正下方标高7700mm打孔深度位置进入环碳100mm便发红，内部温度经过现场实际测量达到736℃，2号、3号铁铁口正下方标高7700mm打孔深度仅与环碳接触也出现发红，其内部温度也高达650℃和550℃，据此推测3个出铁口象脚区侵蚀都较为严重，决定复风后立即进行加钒钛球及调整制度护炉生产。
2炉缸侵蚀情况分析及对策制定2.1 2号高炉炉缸进入炉役后期炉缸寿命往往决定了高炉寿命，根据2021年8月柳钢6号高炉拆除后炉缸侵蚀程度，再结合2号高炉炉缸设计的特点，截至2021年12月，2号高炉炉龄已经达到9年3个月，截止2021年10月累计生产铁水达到2084.5万t，单位容积产铁量7869 t，从该数据来说，2号高炉已经进入炉役后期，而且2021年以来，砌筑炉缸所埋入的热电偶温度监测也呈现出上升趋势，尤其是位于3个铁口象脚区位置；由于铁口区域冷却壁热电偶基本损坏，无法准确判断铁口区域温度情况，2021年9月检修开孔安装插入式热电偶时在开孔过程中发现3个铁口侧壁温度超高后更是证实了此前该区域侵蚀较为严重的猜想。
梅钢2号高炉封炉后开炉达产实践
梅钢2号高炉封炉后开炉达产实践孟飞（上海梅山钢铁股份有限公司炼铁厂，江苏南京210039）摘要：对梅钢2号高炉封炉后的开炉快速达产实践进行了总结。
实践表明，通过进行充分的开炉准备，实施科学合理的开炉方案以及精心地操作调剂，高炉顺利开炉，3d快速达产。
关键词：高炉；开炉；达产梅钢2号高炉有效容积为1280m3，20个风口，双铁口（无渣口），采用串罐无料钟炉顶，料车上料，冷却系统采用板壁结合的冷却方式，在炉腰安装两层铜冷却板以加强冷却效果，炉缸采用国产半石墨炭砖+进口炭砖+陶瓷杯复合砌筑。
自2004年3月28日开炉至今，已连续生产8年多，处于炉役后期，为配合公司限产计划，决定对2号高炉进行短期封炉，并于2012年9月26日成功空料线封炉。
封炉期间，扒空炉缸死铁层以上焦炭，对高炉炉身进行综合性维修，将炉身第五、六段冷却壁全部更换，对炉衬从风口至炉喉的全部钢砖进行重新喷补造衬。
2013年1月15日，封炉110d后顺利开炉，仅用3天恢复正常生产，高炉封炉检修开炉取得圆满成功。
1 开炉准备工作1.1热风炉烘炉梅钢2号高炉配有3座内燃式热风炉，引进了奥钢联的内燃式热风炉成套技术。
在封炉后对热风炉进行了凉炉操作，在开炉前30d对热风炉进行了烘炉操作，根据硅砖热风炉的特性，将烘炉时间定为20d，连续烘炉，烘炉温升进度见表1。
1.2 高炉烘炉在2号高炉封炉期间，对高炉内衬进行了全面的喷补造衬。
为了烘干新喷补耐火材料的水分，提高高炉内衬耐火材料的固结强度，在热风炉烘炉完成后，对高炉炉体进行了烘炉。
根据高炉特点及新喷补耐火材料特点，将烘炉时间定为5d，烘炉曲线如图1所示。
烘炉时以热风温度为准，以风量调剂为手段，以炉顶温度为制约，严格控制炉顶温度和气密箱温度。
1.3 试压察漏在高炉烘炉结束后，为了检测新更换设备及炉身焊点的泄露情况，分两次对整个系统进行了打压试漏。
第一次压力为50kPa，第二次压力为100kPa。
在打压过程中，安排人员进行检查，发现漏点时，做好记录。