某大桥盖梁支架计算_secret
盖梁模板支撑受力计算书_secret
盖梁模板支撑受力计算书某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。
一、荷载计算1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m22、施工荷载：取F2=1.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m25、方木：取F6=7.5KN/m36、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m二、底模强度计算底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。
1、钢模板力学性能（1）弹性模量E=2.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm y2=H-y1=53-6.205=46.795mm将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm22、钢模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2q=F×B=41.73×0.3=12.51KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=12.51×0.32/8=0.14KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.14×103/3.36×10-6=41.7MPa＜［σ］=140MPa 钢模板弯拉应力满足要求。
天宝特大桥盖梁支架计算45a
沈海高速复线漳州段A2标天宝特大桥盖梁支架计算书编制：审核：中铁电气化局集团有限公司沈海复线高速漳州段A2标项目经理部二〇一一年四月十八日天宝特大桥盖梁支架计算书（工字钢主梁承重）一、施工方法根据施工现场实际情况，结合我部以往施工经验，考虑我部现有施工设备特别是模板、起吊设备等实际情况，我部盖梁施工将采用横穿钢棒法。
在墩柱施工时预埋φ160mm 纵向孔洞，拆模后穿入φ150mm 碳结钢棒，在其上搭I45a 工字钢做为主支承梁，上铺I14工字钢做横梁，间距50cm。
二、主支承梁计算1、荷载计算：①盖梁自重荷载q1q=γBH=26KN/m3×2.3m×2.1m=125.58KN/m 换算到每根主支撑梁得均布荷载q1=P1/4=31.40KN/m；②模板:模板荷载，按100kg/m2计算，根据设计图得，盖梁模板为71.35m2，换算到每根主支撑梁得均布荷载q2=100×10×71.35/1000/15.6/4=1.14 KN/m③施工荷载（人员、机具、材料、其它临时荷载）:施工荷载按3.5KN/m2取，换算到每根主支撑梁得均布荷载q3=3.5×2.3/4=2.01KN/m④振动荷载：按2KN/m2计取，换算到每根主支撑梁得均布荷载q4=2×2.3/4=1.15KN/m⑤ 45a工字钢自重q5=80.4×10/1000=0.804KN/m⑥分配梁自重荷载分配横梁采用14号工字钢，间距50cm，按均布荷载考虑。
换算到每根主支撑梁分配横梁自重荷载q6=1/0.5×20.5×3.3×10/1000/4=0.338 KN/m。
2、荷载组合：q a=q1+q2+q3+q4+q5+q6=31.40+1.14+2.01+1.15+0.804+0.338=36.842KN/m q b=q3+q5=2.01+0.804=2.814KN/m3、计算简图：计算简图如下图所示，标注尺寸单位为cm 。
引桥盖梁支架设计计算(抱箍)
引桥盖梁施工支架（抱箍）设计计算1、荷载统计盖梁自重1065KN（砼容重取25KN/m3）,模板重量（底模+侧模+分配梁）95KN，近似的简化为均布线荷载作用在抱箍牛腿上方的横梁上（双肢HN60*20型钢），q=90KN/m.则均布线荷载大小q=(1065+95）/14=82.85KN/m，计算时取盖梁施工支架布置示意图2、承重横梁设计计算抱箍牛腿上承重横梁采用双肢HN60*20型钢，其结构计算简图如下图所示：Array结构计算简图表示-方向支座反力图表示-方向剪力图表示-方向弯矩图表示-方向应力图02/01/2011表示-方向位移图由上述计算可看出，选用2HN60*20型钢作为承重横梁，可以满足施工需要。
3、抱箍设计抱箍采用Q235钢、12mm钢板，抱箍高度为60cm，墩柱直径为D=160cm；两半抱箍对接处采用10颗8.8级M24高强螺栓连接。
抱箍设计如图示：抱箍设计图2.1 抱箍与墩柱间的摩擦力计算受力计算简图2.1.1 抱箍对墩柱的压应力σ1 公式：μσ1B πD=KF式中：μ—摩擦系数，取0.3；B —抱箍高度，根据抱箍设计图取0.6m ；D —墩柱直径，取1.6m 计算； K —荷载安全系数，取K =1.2 ；F —作用在抱箍上的荷载，计算时取F =650KN ； [σc ]—砼墩柱抗压强度容许值，其值不大于0.8Ra b ；本工程中墩柱砼设计标号为C30，其轴心抗压强度Ra b =21.0MPa,则0.8Ra b =0.8*21.0=16.8MPa ；代入相关量值得：σ1=0.862 ⅰ＜[σc ] =16.8 MPa 2.1.2 抱箍内应力σ2力的合成图/2120sin Br d Bt πσθθσ=⎰化简得：σ2=σ1r/t式中：t —抱箍钢板厚度，根据抱箍设计则取t=12mm ； r —墩柱半径，此处取r=0.8m ； 代入相关量值得：σ2=57.5 MPa ＜[σQ235] =145MPa2.1.3 σ2=57.5 MPa 时，一半抱箍的伸长量：△L=（σ2/E ）πr 则抱箍加工长度（一半）：L=πr-△L=（1-σ2/E ）πr式中：E —钢材的弹性模量，E=2.06*105MPa ；代入相关量值得：L =（1-σ2/E ）πr=（1-57.5/2.06*105）*3.14*0.8*1000 =2512 mm2.1.4 两半抱箍牛腿腹板处采用10颗8.8级M24高强螺栓连接，螺栓布置如图示抱箍钢板所受拉力P ： P=σ2*A=57.5MPa*12*600/1000=414KN 螺栓设计拉力Nt ：Nt=Nt b *n=141.1*10=1411KN式中：A —抱箍钢板带的截面面积；Nt b —8.8级M24高强螺栓承载力设计值（受拉），此次取Nt b =141.1 KN ；P ＜Nt ，抱箍螺栓设计合理，可以满足施工使用。
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
盖梁支架受力计算
盖梁支架受力计算（预埋钢棒上安工字钢横梁法）一、概况汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为40mT梁盖梁，其尺寸为15.9m（长）×2.3m（宽）×2.1m（高），若经计算该盖梁支架满足要求，则其他盖梁支架均满足要求。
针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。
混凝土及模板系统的恒载、施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。
二、设计计算依据（1）《路桥施工计算手册》（2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（3）《机械设计手册》三、支架模板的选用盖梁模板：1.1、侧模：采用组合钢模拼装。
1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。
1.3、横梁：采用[14#a槽钢，间距40cm。
1.4、主梁：采用I45a工字钢。
1.5、楔块：采用木楔。
1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径10cm。
长度每边外露30cm.四、计算方法1、总荷载计算盖梁砼荷载F1：体积71.85立方米，比重2.6吨/立方米，自重:195.9吨，合F1=185.9*10=1859KN模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长18米（工字钢荷载），q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置8根，两墩柱之间设置19根。
q2=（19+8×2）×3.0×14.53×10/1000=15.26KN（铺设槽钢的荷载）;槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN 计算，q3=（15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2）×0.45=50.9 KN（底模和侧模、端头模的荷载）；q4=6KN （端头三角支架自重）F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KNF3：人员0.5吨，合5KNF4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.5KNF5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN ，施工时混凝土冲击力按5KN 计，则F5=2×5+5=15KN总荷载：F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析共有4个受力点,每点受力：Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ；钢棒截面积：S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力：τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa则[τ] =125 ＞τmax =63.03Mpa结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全3、I45a 工字钢主梁受力安全分析工字钢均布荷载：q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/mR1=R2=ql/2（a+l/2）=2340.17KN工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处（x=a+l/2=7.95m ），a=3.25m ，l=9.4m ；跨中最大弯矩M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4]=360.98KN •m横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处，最大弯矩 212M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN •m单根工字钢最大弯曲正应力：maxM W σ==360.98KN.m/1432.9cm 4=251.9 MPa < [σ]=375 MPa挠度：横梁中跨AB 段挠度)4.925.3*245(*10*2*32241*10*1.2*38410*4.9*64.62)245(3842245124224-=-=l a EI ql f =20.04mm < []f =L/400=9400/400= 23.5 mm符合要求！横梁悬臂端CA 段、DB 段挠度33232(361)24C D qal a a f f EI l l ==+-=)14.925.3*64.925.3*3(*10*2*32241*10*1.2*2410*4.9*25.3*64.62223345123-+=-8.2mm < []f =3250/400=8.13 mm符合要求！结论：I45a 工字钢主梁受力安全4、底板[14a 横梁受 力安全分析共31根[14a ，单根受力：F/31=1991.9/31=64.25KN ，均布荷载分布：q=64.25/2.3=27.93KN/m①最大弯矩M max =q*L*L/8=27.93*2.3*2.3/8=18.47KN.m （Mmax=ql 2/8）最大弯应力：σmax =M max /W X18.47*1000=----------80.5*10-6=229Mpa (δ=Mmax/wx)则：[σ] =375Mpa ＞229Mpa②最大剪力：Q max =64.25/2=32.13KN最大弯曲剪应力：τmax=Q max Sz/(Iz*d)32.13*103*8.12*10-6=----------------(5.637*10-6*6*10-3)= 7.7Mpa[τ]=125Mpa安全系数取2则：[τ]/2=125Mpa/2 =62.5Mpa＞7.7Mpa③挠度：5ql4f= ------ （路桥计算手册）384EI5*27.93*1000*2.34=--------------------------384*(206*109)*( 5.637*10-6)=3.8mm；[f]=2300/400=5.75mm f<[f]结论：14a槽钢受力安全,挠度满足要求综上所述：以10cm粗的钢棒作为牛腿，以12m/根I45a工字钢作为受力主纵梁，［14a@40cm槽钢作为受力次横梁的盖梁模板支架体系受力安全。
桥梁工程高墩盖梁施工托架计算书-secret
××××高速XX 合同段绘图计算：年月日××××高速XX合同段桥梁工程高墩盖梁施工托架计算书1 工程概况××××高速公路×合同段石坑大桥和雷公车大桥全长分别为164.55m、188m，跨度均为6跨，上部结构分别采用25m和30mT梁,桥墩下部结构均采用双柱式桥墩，墩柱直径为φ1.50m、φ1。
60m、1。
40m几种.墩柱高在12。
0m～32.0m不等,双柱间距为7.20m、6.80m，盖梁截面尺寸为1。
3×1.9m、1.4×1.8m，盖梁砼强度均为C30，盖梁砼方量约为26。
3 m3，26。
8 m3，29.8m3(按30m3计算).2 施工托架的确定由于两桥桥经过农田、山堑、山沟,而且大部分墩柱比较高，受征地范围和地形的影响,多数盖梁难采用常规的落地支架方法进行施工，并且安全措施难以保证，如采用回填地基,则地基承载力难以保证,为保证质量，我们根据现场实际情况,进行了施工方案的优化，拟采用工字梁托架的形式作为盖梁施工的支承平台。
在浇注墩柱时距柱顶以下0。
53m处采用内径为φ80钢筒埋置在墩柱钢筋上,拆模后形成预留孔洞，然后插入φ75钢销,两端各伸出40cm 作为工字梁的支承牛腿。
在牛腿上架设I 36b 工字钢,然后上铺盖梁支承平台。
详见图1~图3。
3 托架受力分析现以石坑大桥4#墩盖梁及砼方量为30方的雷公车大桥某盖梁为例，进行计算分析,盖梁受力模式见图4.3.1 荷载计算 210.5 210.5 图4：盖梁受力模q 图3：牛腿大样图图1：盖梁施工平台正面图图2：盖梁施工平台侧面图 图2：盖梁施工平台平面图图3：盖梁施工平台侧面图 图2：盖梁施工平台平面图施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振捣产生的冲击力等。
盖梁托架计算_secret
盖梁托架计算盖梁托架计算以主跨边墩盖梁第一次灌注砼高度1.7 m计。
则盖梁重：G=（110.21-1.1×1.5×16.05）×2.6=218 t支架、模板、施工机具、人员荷载：G1=30t(1)牛腿（仅用于5、8号边墩盖梁）预埋钢板截面特性：A=175 cm2W=2×bl2/6=2×2.5×352/6=1020cm3I=2×bl3/12=2×2.5×353/12=17864cm4最危险处A点：V=62tM=62×0.16=9.92t.mτA=62t/175cm2=35.4MpaσAmax = M /W=9.92t.m/1020cm3=97.3Mpaσmax =(τA2+σAmax2)1/2=103.5Mpa＜210Mpa/1.5=140MPa牛腿上担工字钢梁之前钢板应焊接成一体，共同受力。
(2)横担工字钢梁(2I50c盖梁通用)工字钢梁截面特性：A1=278.7 m2W1= 4160cm3I1=101200cm4σ许=210/1.2=175 MPaM m ax=41.5t.mσ =M max/W1=41.5 t m/4160 cm3=99.8Mpa支点处剪力：τ=37.5t/278.7cm2=13.5Mpa挠度ｆ中= -q L22(5L22-24L12)/384EI=-8×104×92×(5×92-24×3.5252)/(384×206×109×101200×10-8)=0.0086m＜1/400L2ｆ端= -q L1(3L13+6L1L2-L23)/24EI=-(8×104×3.525) ×(3×1.73+6×1.72×3-33)/(24×206×109×101200×10-8)=0.0022m＜L/400∴刚度和强度均满足设计要求，其中2I50C需用面板（δ=10mm，150mm宽）连线整体。
[]天津]铁路工程特大桥满堂支架施工设计计算(附图)_secret
[]天津]铁路工程特大桥满堂支架施工设计计算(附图)_secret0#段支架检算说明书1、荷载计算(1)箱梁砼自重：根据图纸计算钢筋砼容重为3/26m kN现浇梁翼板砼自重荷载平均为：2/35.1265.22665.2)65.03.0(211m kN q =÷⨯⨯+⨯=0#段范围内梁体砼自重荷载平均为：[]22/59.88/859.87.6146.221465.2)65.03.0(21569.9222m kN m t q ==÷÷⨯⨯⨯⨯+⨯-= (2)施工人员及机械设备：2/5.13m kN q =(3)模板自重：4q 2/6.2)1214(106.43m kN =⨯÷⨯=(4)振捣砼时产生的荷载：2/0.25m kN q =(5)倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2/0.26m kN q =2、横向支撑肋检算0#段箱身下满铺10cm ×10cm 方木作为横向支撑肋，按均布荷载下的简支梁计算，计算跨度m l 3.0=。
44.833cm I =，37.166cm W =，MPa E 31011⨯=0#段范围内作用在横支撑上的荷载：m kN q /859.81.059.882=⨯=，m kN q /15.01.05.13=⨯=m kN q /26.01.06.24=⨯=，m kN q /2.01.00.25=⨯= m kN q /2.01.00.26=⨯=m kN q q q q q q /669.92.02.026.015.0859.865432=++++=++++=跨中最大弯矩：)(109.083.0669.9822maxm kN ql M ⋅=⨯==)(12][)(654.07.16610109.03max maxMPa MPa W M =<=⨯==σσ，抗压强度满足要求。
m EI ql w 560000001253.0104.8331010113843.010109.053845863434=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-4001168516.0000356.0<==l w ，挠度满足要求。
盖梁模板及支架设计计算
盖梁模板及支架设计计算1) 抱箍设计计算：盖梁采用抱箍法施工，用钢箍卡固在墩柱上，搭贝雷架工字槽钢，再铺横方木或槽钢，上再安装盖梁底模。
1.抱箍承受的垂直力：①盖梁高 1.6m，宽 1.9m，长 14.86m，砼42.5m3，钢筋6933Kg ,盖梁重：42.5 X2.3 + 6.93 = 104.7T②底模、侧模重底模重 3.362T，测模重 2 X 0 X10) X37.38Kg/ 片=2243Kg[12 槽钢 12.31Kg/m 6X17 X2.31 = 1255 Kg立柱：11 X1.8 X2X12.31 = 487Kg，三角支架 2 个：1.062T底横梁[22 25 条X3.2 X24.99 = 2000Kg人行工作台1T③贝雷架 12 片，0.275 X12 = 3.3T④施工设备、人员、倾倒混凝土及振捣荷载 2.5T,合计：121.908T,加大荷载安全系数1.1.121.908 X.1 = 134.099T = 1340.99KN全部荷载分配在两个墩柱上，故每个墩柱承受力为：134.仃67.05T : 670.5KN2即每个抱箍要承受 67.0T ( 670.5KN )的垂直力。
加抱箍自重0.305T为67.355T。
抱箍承受的垂直力转化为抱箍与墩柱的摩擦力来承受。
摩擦系数：铁板与橡胶0.6，橡胶与混凝柱0.8，故取铁板与橡胶的摩擦系数0.6故需要的正压力673.55KN/0.6 = 1122.6KN ,采用d 24螺栓，每 个螺栓允许拉力262KN最小螺栓个数1122.6KN/262KN = 4.28个螺栓。
采用12个螺栓，其安全系数为12/4.28 = 2.8可 施工时每个螺栓的最小拉力：1122.6KN/12 = 93.55KN 每个螺栓的最小拧扭矩：tc = K XPC 刈tc —扭矩 K —钢与钢的摩擦系数，0.15〜0.2取0.2. d —螺栓外径PC —螺栓拉力tc = 0.2 X93.55 >0.024 = 0.4490KN*m为了保证螺栓不至于损坏，拧扭矩不要过大，最大扭矩为： tc = K XP >1，这时 K 取 0.15 , tc = 0.15 X262 >0.024 = 0.9432建议施工时取其中值：0.4490 0.9432二0.6961KN .m22）贝雷架梁的应力验算：总重量134.099T （见前页），盖梁长14.86m ,柱间距离8.46m ,（高良桥9 …14 #墩为8.65m ）柱间均布荷载估算:贝雷架：[12 lx = 388.5cm 4, A = 15.65cm 2134.099 14.86二9.024T / m9.024T/m 2[12 f \ f yp zs-T ----------- A--3.1 8.65m 3.1-可编辑修改-1.9m0.1794T/m 2可编辑修改-1.5m贝雷架截面惯性矩：0.687mlx = 4 X 388.5 + 4 X15.69 W8.72[12=1554 + 296208 = 297762cm 211M ql 29.024 8.652 = 84.4T.m = 84.4 105Kg.cm （按简支梁计 88算偏安全）5yM 75 84.4 102二=5-1062.93Kg / cm =106.2MPaI 2 2.97762 103 ）灌砼前风力引起的模板倾覆稳定计算 1、受力如图下图，9.755T抱箍支承点1.42m①查抱箍计算单模板支架等重9.755②抱箍支承点距离：墩柱直径+贝雷架丄宽：1.3 + 0.12 = 1.42m2③模板高1.8m④风压强度，查全国基本风压分布图：广宁为 W o = 100Kg/m2 = 0.1T/m2风载体系数：方型为K1 = 1.3风压高度变化系数：K2=1.2 , （26m高）地形地理条件系数：K3 = 1.15 ,（山岭、峡谷、风口区）风载强度：W = K1 XK2 XK3 >Wo=1.3 X1.2 X1.15 >0.1T/m2 = 0.1794 T/m 2⑤风力：受风面积承风压强：17 X1.9 >0.1794 = 5.490T风力重心高1.8m/2 = 0.9m ,风力倾覆弯矩5.490T >0.9m = 4.94仃*m抗倾覆弯矩： 9.755T >.42/2m = 6.926T*m安全系数 6.926/4.941 = 1.40 可4）贝雷架也可用三层128工字钢代用，使用时两层工字钢必须焊接在一起，共同受力。
盖梁支架计算书 (跨G109大桥)3号
盖梁支架计算书（跨G109大桥）1、盖梁验算（取最大截面尺寸220（高）×220（宽）×3400（长））设计荷载计算具体如下：（1）、砼的自重荷载：q1=165×26=4290KN。
均布每延米荷载=4290/34=126KN/m。
（2）、砼的冲击荷载：q2=2.0KN/m（3）、振捣荷载：q3=2.5KN/m（4）、模具荷载：组合钢模板及连接件0.75 kN/m2，侧模和底模每延米共计6.6m2；q4=0.95×6.6=6.3KN/m（5）、施工人员、机具荷载：q5=3.0KN/m（6）、I14工字钢：按照30cm间距布设，需I14工字钢95根，每根长3.6米I14工字钢自重G=3.6*95*16.9*9.8/1000=56.6KN，均布每延米荷载q6=56.6/34=1.7kN/m；（7）、I45a工字钢共6根，单根长12米，自重G=6×12×80.4×9.8/1000=56.73kN 均布每延米荷载q7=56.73/34=1.66KN/m；安全系数取1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
2、I14工字钢验算工字钢的竖向荷载按均布荷载考虑，最大的荷载为q=1.2*（126+6.3）+1.4*（2.5+2+3）=169.3KN/m;I14工字钢分布梁布设间距0.3米，单根承受0.3*169.3=50.8KN；单根均布荷载q=50.8/2.2=23.1KN/m跨中弯矩M=1/8×qL2=1/8×23.1×2.22=13.9KN·mσ=M/W=13.9/0.102=136.3MPa≤［σ］=215Mpa。
钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
挠度计算：f=5qL4/384EI=5×23.1×2.24/(384×2.1×712)=0.0047m=4.7mm ≤[f]=2.2/400=5.5mm (满足要求)3、I45a工字钢验算I45a工字钢竖向荷载主要由I14工字钢传递而至，其具体的受力模型如下：工字钢的竖向荷载按均布荷载考虑，最大的荷载为q=1.2*（126+6.3+1.7）+1.4*（2.5+2+3）=171.3KN/m;I45a工字钢共设12根，每3根进行对接焊接，对接焊缝处两侧帮焊长80cm厚10mm钢板，则每根承受荷载=171.3/2=85.65KN/m最大弯矩M=1/2qLx[(1-a/x)(1+2a/L)-x/L]M=0.5*85.65*6.14*5.32[(1-2.25/5.32)(1+2*2.25/6.14)-5.32/6.14]=186.82KN/m;抗弯强度σ=M/W=186.82/1430×103mm3=130.6Mpa<［σ］=215Mpa。
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某大桥盖梁支架计算
一、工程概况
某大桥桥墩最大高度为65m，最大盖梁集中在8#~19#墩盖梁，半幅墩柱中心距离为6.7m，上墩柱最大直径为2.6m，盖梁宽度为2.8m。
墩柱高度高，施工盖梁时采用了无落地支架施工技术：在墩柱中预埋Φ120mm PVC管（下方增设加强钢筋网片），将Φ100mm 实心钢棒穿入其中，两端各外露20cm，将两根40a型工字钢分别担在墩柱两侧的钢棒上，并在两根工字钢上均匀铺设18根10号槽钢，槽钢长度为4m，在超出盖梁的槽钢上铺设木板作为施工平台，见下图所示。
盖梁无落地支架简图
下面对支架各个部位进行受力验算。
1、荷载计算：
盖梁钢筋混凝土共52.32m3，重量为1360.3KN，模板及加固件等总重为100KN（模板55，槽钢未算），分项系数取1.2，则总荷载为1062KN；风荷载及其它荷载取10KN；振捣分项系数取1.4，振捣混凝土取2KN/m2，则振捣荷载为74.5KN。
总静荷载为1172KN，单边工字钢受荷载为586KN，均布荷载为51.3KN/m。
动荷载考虑为集中荷载10KN，并处于最不利的的跨中位置。
2、工字钢受力验算；
①、受力模型建立。
将工字钢架在钢棒上，假设两端均为简支，其受力图如下。
②、弯矩、剪力计算；
最大弯矩Mx=qLx/2[(1-a/x)(1+2a/L)-x/L]+G* L/4=180.5KN 。
最大剪力Qmax=290.6KN 。
③、工字钢受力验算；
抗弯检算：Wz=180.5KN/215MPa=839，40a 型工字钢Wz=875，则满足要求。
剪力验算： t=Q/[s]=290.6KN/7630=38.1Mpa<100 Mpa ，则满足要求。
挠度检算：取极变形极值为L *1/400，则允许挠度fmax=6.78*1/400=17mm ；实际挠度
f
实
=qL 4/(384*E*I)*(5-24*a 2/L 2)
=51300*6.784/(384*2100*21720)*(5-24*2.282/6.782) =0.014m ，则满足要求。
5、槽钢受力验算；
槽钢受力图如下：
弯矩图
剪力图
受力简图
弯矩图剪力图受力图
单根槽钢的极限抗弯矩值为Mmax=215*39.7=8.536KN。
由公式Mx=qLx/2[(1-a/x)(1+2a/L)-x/L]求得剪力q=581KN/m，则单根槽钢可以承载的力为M=qLx/2[(1-a/x)(1+2a/L)-x/L]=69000*1.5*1/2*(1-0.25)*(1+0.33)-0.66) =148KN，
10号槽钢
Wz值为8.536KN，则槽钢竖铺根数至少为18根。
6、实心钢棒受力验算；
钢棒受力主要为剪力，剪力Q=291KN；Φ70mm的实心钢棒抗剪截面S=3847mm2，取
=3874*100=387.4KN，满足要求。
钢的极限抗剪力为100N/ mm2，则其能承受抗剪力Q
max
参考文献：《路桥施工计算手册》·周水兴、何兆益、邹毅松，人民交通出版社。