隧道管片混凝土外加剂的选用

隧道管片混凝土外加剂的选用
隧道管片混凝土外加剂的选用

地铁管片作为地铁区间隧道的主要组成部分,因其使用环境、用途的特殊性决定了制作管片的混凝土必须具备高强度、高抗渗性。目前上海地区制作地铁隧道管片一般都选用c55p10的半干硬性混凝土进行生产,为保证混凝土的高性能,减少水泥用量,所以必须选用高效减水剂。而且根据实际生产需要,隧道管片制作多采用蒸养工艺,这是厂家提高生产效率,提高钢模周转率通常采用的方法(在国内大多采用蒸汽养护)。由于要采用蒸汽养护工艺,因此混凝土外加剂必须满足蒸养要求,蒸养混凝土与自然养护混凝土有所不同,必须根据蒸养工艺特点,选择减水剂的品种,对那些引气量较大或有一定缓凝作用的减水剂,在蒸养过程中适应性差,如引气量大的外加剂,由于空气受热膨胀为固体的100倍,使混凝土易发生肿胀,疏松现象,因此,蒸养构件应选择好外加剂的品种。一般原则是,凡能提高混凝土初期结构强度的外加剂(具备促进水泥水化,含气量低,减水率大等特点)都较适应蒸养混凝土。

同时厂家为了缩短生产周期,必须减少抹面时间以便能提早进行蒸养,外加剂又必须具备早强作用。

综上所述,对管片制作用混凝土外加剂的要求是能够适应蒸气养护且具有早强的高效减水剂。

一、不同高效减水剂性能特点的比较与分析

高效减水剂目前有两大类:一是合成型,单一组分的高效减速水剂:二是复合型多组分高效减水剂。单一组分高效减水剂又称超塑化剂,对水泥和混凝土的减水剂增强效果十分明显,但往往难于满足新拌混凝土的工作性及硬化混凝土特殊性能的多种要求,因此目前直接用于工程的数量较少,取而代之以复合高效减水剂。在管片生产制作中为满足对混凝土的早强、引气等要求,一般也选用复合型多组分高效减水剂。

国内已有减水剂的产品性能对比如下:

高效减水剂的性能对比表

说明:聚次甲基萘磺酸钠甲醛缩合物简称萘系减水剂:磺化三聚氰胺甲醛缩合物亦称水溶性蜜胺树脂系

高效减水剂对新拌混凝土影响:

1.不同减水剂对混凝土早期强度影响的比较:

从图1中可以看出:在水灰比都为0.28的前提下,运用萘系减水剂的混凝土在早期的抗压强度是最高的,其次是蜜胺减水剂, 改性萘系减水剂强度相对较低。后期抗压强度增长也以运用萘系减水剂的混凝土为佳。

2. 不同减水剂在蒸养条件下强度的变化:

从图2中可以看出:在相同条件下,随着养护温度的提高,萘系减水剂混凝土的抗压强度比磺酸蜜胺混凝土高,更适合于蒸养工艺。

3. 不同减水剂在不同掺量下对混凝土坍落度的影响:

从图3中可以看出:不同高效减水剂对混凝土坍落度的影响有所不同,其中以甲基萘系造成的坍落度最大,其次是蜜胺树脂系,而萘系对混凝土坍落度损失影响相对较小。同时,在相同配比,相同用水量的前提下,减水剂在不同的掺量比例下,对混凝土坍落度的影响幅度也有所不同。

4.不同减水剂对混凝土凝结时间的影响:

值得注意的是,甲基萘系和蜜胺树脂减水剂若超掺,将会使混凝土严重缓凝,甚至长时间不凝。氨基磺酸系减水剂也具有强烈的混凝性。因此,萘系减水剂混凝土的凝结时间更适合管片的生产。

5.不同减水剂经济性对比分析:

减水剂的经济性由减水剂价格、掺量及对混凝土的改性与节约水泥多少来决定,在混凝土的易性、强度和水泥用量不变的前提下,就由减水剂的价格和掺量所决定,从上表中我们不难看出:虽然在同样的条件下,蜜胺树脂系和萘系减水剂的减水效果相近,但因蜜胺树脂系减水剂掺量大,所以每1m3增加费用比萘系减水剂要高得多,故使用后者较为经济。

从以上分析可以看出,蜜胺树脂系、萘系适合我们生产实际。因为我们选用的外加剂要求坍落度经时损失小,引气量要小,凝固时间要快,这样才能满足我们收水时间的要求,且其早期增强性较强。但从经济上考虑,蜜胺树脂系使用成本较高,因此,仅从上述几个角度分析比较,萘系减水剂在实际生产中较为理想。

但是,管片生产对外加剂功能的要求远不止于此。

例如混凝土的耐久性问题越来越受到重视,而混凝土中氯化物含量是影响混凝土耐久性的一个重要因素,因为氯化物是引起钢筋锈蚀的主要原因。

因此,在地下防水工程中,国家或地方已出台了对外加剂成分中cl-含量作出了限制性的条文,要求含cl-很低的外加剂或不含有cl-的外加剂。

二、小结

未来管片生产对外加剂功能的要求将会越来越高。除了保证其高的减水率和早强外,同时具有消气功能,具有因季节不同而变化的外加剂以及其它性能等等。总之,类似于一种专业型外加剂必须将越来越受到厂家的欢迎。

隧道围岩分级及其主要力学参数

隧道围岩分级及其主要力学参数 一、一般规定 在公路勘察设计过程中,是根据周边岩体或土体的稳定特性进行围岩分级的。围岩分Ⅰ~Ⅵ级,由于每级间范围较大,施工阶段对Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ基本级别,再进行亚级划分。在公路隧道按土质特性和工程特性分:岩质围岩分级——Ⅰ~Ⅴ级;土质围岩分级Ⅳ~Ⅵ级。对岩质围岩和土质围岩分别采用不同的指标体系进行评定:岩质围岩基本指标为岩质的坚硬程度和完整程度,修正指标为地下水状态,主要软弱结构面产状及初始地应力状态。 土质围岩分级指标体系宜根据土性差异而组成,粘土质围岩基本指标为潮湿程度。沙质土围岩基本指标为密实程度。修正指标潮湿程度。碎石土围岩基本指标为密实程度。至于膨胀土、冻土作为专门研究,这里暂不述。围岩分级指标体系中可用定性分析,也可用定量分析,但由于工地施工条件时间等因素,一般我们仅采用定性分析。下面我讲定性分析来确定围岩级别。 1、确定岩性及风化程度。 2、结构面发育,主要结构面结合程度,主要结构面类型,甚至产状倾角、走向结构面张开度,张裂隙。 3、水的状况涌水量等。 二、岩石坚硬程度的定性划分 1、坚硬岩:锤击声清脆、震手、难击碎,有回弹感,浸水后大多无吸水反应,如微风化的花岗岩——正长岩,闪长岩,辉绿岩,玄

武岩,安山岩,片麻岩,石英片麻岩,硅质板岩,石英岩,硅质胶结的砾岩,石英砂岩,硅质石灰岩等等。 2、较坚硬岩:锤击声较清脆,有轻微回弹,稍震手,较难击碎,浸水后有轻微吸水反应。如未风化~微风化的熔结凝灰岩、大理岩、板岩、白云岩、石灰岩、钙质胶结的砂岩等。 3、较软岩:锤击声不清脆,无回弹,较易击碎,浸水后指甲可刻击印痕。如未风化~微风化的凝灰岩,砂质泥岩,泥灰岩,泥质砂岩,粉砂岩,页岩等。 4、软岩:锤击声哑,无回弹,有凹痕,多击碎,手可掰开。如强风化的坚硬岩,弱风化~强风化的较坚硬岩,弱分化的较软岩,未风化的泥岩等。 5、极软岩:锤击声哑,无回弹,有较深凹痕,手可捏碎,浸水后可捏成团,如全风化的各种岩类,各种半成岩。Rc——岩石单轴饱和抗压强度、定性质与岩石的对应关系,一般Rc>60MPa——坚硬岩,Rc=60~30 MPa为较坚硬岩;Rc=3 0~15MPa为较软岩;Rc=15~5MPa 软岩;Rc<5Mpa极软岩。也可用Rc=22.82Is(50),Is(50)——岩石点荷载强度指数。这里不多说。 三、岩质围岩的完整度的定性划分 这是根据岩体的结构状况来定性划分 1、完整:节理裂隙,不发育,节理裂隙1-2组,平均间距>1.0m 层面结合好,一般。 2、较完整:节理裂隙,不发育,节理裂隙1-2组,平均间距1.0m

隧道力学特征及数值模拟方法

2隧道力学特征及数值模拟方法 2.1隧道开挖生成的围岩二次应力场特征 岩体在开挖前处于初始应力状态,初始应力主要是由于岩体的自重和地质构造所引起的。在岩体进行开挖后改变了岩体的初始应力状态,使岩体中的应力状态重新分布,引起岩体变形甚至破坏。在这个时间工程中,地层应力是连续变化的,特别地,洞室开挖后在未加支护的情况下,地层应力所达到的新的相对平衡称为围岩的二次应力状态。 一般来说,二次应力场是三维场。在隧道施工过程中,横向的二次应力作用使得洞周围岩的应力状态和变形状态发生了显著的变化,可将洞周围岩从周边开始逐渐向深部分为4个区域: (1)松动区由于施工扰动(例如施工爆破),区内岩体被裂隙切割,越靠近洞室周围越严重,其内聚力趋近于零,内摩擦角也有所降低,强度明显削弱,基本无承载能力,在重力的作用下,产生作用在支护上的松动压力。 (2)塑性强化区这一区域是围岩产生变形的根源。隧道开挖后破坏了地层的原状力线,在洞体四周产生了很高的应力集中,此时,该处只存在切向应力和指向隧道中心的径向不平衡力,切向应力由承载拱承担,而对于径向应力,毛洞是无法承担的,所以要释放(在有支护的情况下一部分被初期支护承担)。这就造成了洞体开挖后四周的围岩向隧道中心发生位移,周边的径向应力逐渐趋向零,而切向应力随着径向位移而增大。这一应力状态的变化导致岩体从初始的二轴(这里只考察平面应力状态)受压状态转变为单轴受压状态,使得这一区域围岩处于非常不利的受力状态,当这一应力状态超过岩体的强度极限时,洞室周围出现了塑性区域或者破坏区域,产生塑性变形。如果洞室周围塑性区域扩展不大,随着径向位移的出现,地层塑性区域达到稳定的平衡状态,围岩没有达到承载能力的极限值;但是如果塑性区域继续扩展,则必须采取支护措施约束地层运动,才能保持洞室围岩处于稳定状态,这时为了阻止地层运动,就显出塑性变形压力。

隧道力学数值方法

第一章 1、 隧道力学:是岩土力学的一个重要组成部分。其所采用的数值方法与结构物的周围环境、 施工方法等因素息息相关。 研究范围:隧道围岩的工程地质分级;隧道和地下结构物的静力分析和动力分析;现场测试和室内模型试验与数值方法的相互验证及参数获取;岩土物理力学性质和本构关系的研究 2、 隧道与地下结构设计模型:经验法、收敛—约束法、结构力学法、连续介质法 第二章 相应减少,同时还能够保证较高的计算精度1、对原结构可采用不规则单元,真实模拟复杂的边界形状。2、建立一基准单元:通过简单变化,能代表各类曲边、曲面单元,且完全不影响单元的特性计算;或不规则单元变换为规则单元,从而容易构造位移模式。3、引入数值分析方法,对积分做近似计算。在基准单元上实现规则化的数值积分,可使用标准数值计算方案,形成统一程序。等参变换条件:如果坐标变换和未知函数(如位移)插值采用相同的节点,并且采用相同的插值函数。 第三章 1.非线性问题:采用数值方法分析结构时,离散化后得到代数方程组:KU+F=0,当总刚度矩阵K 中的元素k ij 为常量时,所代表的的问题为线性问题,当k ij 为变量时,则式为非线性方程组,它所描述的问题为非线性问题。材料非线性:指的是当应力超过某一限值后,应力与应变的变化不成线性关系,但应变与位移的变化仍成线性关系。几何非线性:指的是当应变或应变速率超过某一限值以后,应变与位移的变化不成线性关系,但应力与应变的变化仍成线性关系。 有些情况下,非线性问题即包括材料非线性又包括几何非线性的特征。 2.非线性问题的四种求解方法 直接迭代法 :① 给定初值0x 、计算精度; ② 用迭代格式()1k k x g x +=进行迭代计算; ③ 判断迭代结果是否满足收敛判据,如果满足,终止计算并输出结果,否则返回步骤②。 特点:适用于求解很多场的问题,但不能保证迭代过程的收敛。 牛顿法—切线刚度法:使用函数f(x )的泰勒级数的前面几项来寻找方程f(x) = 0的根。 其最大优点是在方程f(x) = 0的单根附近具有平方收敛 。特点:如果初始试探解误差较大,则迭代过程也可能发散。只要初始刚度矩阵式对称的,则切线刚度矩阵将始终保持对称,而在大变形下割线刚度矩阵则不一定能保持这种对称性。 修正的牛顿法—初始刚度法 :每条线均为平行,均采用初始刚度,显然不用每次迭代都计算刚度矩阵,迭代次数增多,但计算时间不一定多。特点:对于材料应变软化以及体系中塑性区域发展范围较大的情况,采用初始刚度矩阵仍能取得迭代求解的收敛,而在这种情况下采用切线刚度法则难以甚至不能达到收敛。 混合法该法为切线刚度法与初始刚度法联合使用的方法。为此必须采用增量加荷的方式,将总荷载分成几级,逐级加荷。在每一级荷载作用下采用一种初始刚度进行迭代运算,达到收敛后再施加下一级荷载,并采用新的切线刚度矩阵[]r K 进行迭代运算。 3.岩土材料的弹塑性应力应变关系即本构关系四个组成部分:1.屈服条件和破坏条件,确定材料是否塑性屈服和破坏。

地铁隧道常用管片特点与选型计算

地铁隧道常用管片特点与选型计算 (王国义中铁十三局集团第二工程有限公司,广东深圳 518083) 内容提要:盾构作为地铁隧道施工的主要设备在中国迅速发展,管片作为地铁隧道的永久衬砌应用非常广泛,管片选型的好坏直接影响到地铁隧道的精度和质量,甚至达到隧道重新修改设计线路的严重后果。从现在最常用管片的特点开始着手,着重讲述现今应用普遍的等腰梯形转弯环管片的楔形量计算、管片排版计算及盾构管片选型依据,首次提出根据实际拼装管片和设计隧道中心线的偏离值与盾构自动导向系统生成管片的偏差相比较,校核人工测量和盾构自动导向测量的准确性理论,对地铁盾构施工有一定的指导作用。 关键词:管片;转弯环;楔形量;选型;校核 1 引言 在国内各大城市地铁隧道工程中,目前已越来越多地开始使用盾构来掘进区间隧道,用预制钢筋混凝土管片[1]作为永久衬砌。成型管片的质量直接关系到隧道的质量,而隧道的成型质量直接受到管片选型好坏的影响。这就需要在盾构施工中掌握管片技术参数及管片楔形量计算知识,达到能够灵活选用盾构[2]管片,保证盾尾间隙和管片成型质量之目的,同时实际成型隧道位置是否正常直接影响到隧道的最终验收及使用。 2 常用地铁管片的特点 目前在地铁隧道盾构施工中,各个大中城市主要采用标准环和转弯环管片对设计隧道平纵曲线拟合,管片一般分为标准环、左转弯环、右转弯环三种管片,每环管片一般由六块管片组成,三块标准块,两块邻接块,一块封顶块,由盾构上的拼装机[3]拼装成一个整环(如图1)。 2.1 地铁常用管片技术参数(如表1) 表1 地铁常用管片技术参数

图1 右转弯环管片示意图 2.2 管片拼装点位的分布 管片成型的隧道为了能够达到很好的线形,完成隧道的左转弯、右转弯、上坡、下坡等功能,需要使用不同的楔形量管片[4],这就要求转弯环管片有不同的位置来达到此目的。 现在常用的地铁管片一般采用错缝拼装,有10个点位,来达到转弯所需要的不同楔形量。管片拼装点位是以封顶块的中线位置来叙述的(管片拼装点位如图2),转弯环不同的拼装点位在平曲线中有不同的楔形量,达到不同的转弯半径[5]。 为了能够顺利拼装管片,左转弯环或右转弯环一般拼装1、2、3、8、9、10这六个点位。 83 图2 管片拼装点位图 2.3 管片楔形量的计算

地下建筑结构课程设计 隧道盾构施工

目录 1 荷载计算-------------------------------------3 1.1 结构尺寸及地层示意图-----------------------3 1.2 隧道外围荷载标准值-------------------------3 1.2.1 自重--------------------------------3 1.2.2 均布竖向地层荷载----------------------4 1.2.3 水平地层均布荷载----------------------4 1.2.4 按三角形分布的水平地层压力--------------5 1.2.5 底部反力-----------------------------5 1.2.6 侧向地层抗力--------------------------5 1.2.7 荷载示意图----------------------------6 2 内力计算---------------------------------------6 3 标准管片配筋计算--------------------------------8 3.1 截面及内力确定-----------------------------8 3.2 环向钢筋计算--------------------------------8 3.3 环向弯矩平面承载力验算-----------------------11 4 抗浮验算-------------------------------------10 5 纵向接缝验算--------------------------------12 5.1 接缝强度计算------------------------------12 5.2 接缝张开验算------------------------------14 6 裂缝张开验算------------------------------15 7 环向接缝验算----------------------------16

隧道围岩分类

隧道围岩分级 隧道围岩分级是正确地进行隧道设计与施工的基础。一个较好的、符合地下工程实际情况的围岩分级,能改善地下结构设计,发展新的隧道施工工艺,降低工程造价。 逐渐认识到:隧道的破坏,主要取决于围岩的稳定性,而影响围岩稳定性的因素是多方面的,其中隧道围岩结构特征和完整状态,是影响围岩稳定性的主要因素。隧道围岩体的强度,对隧道的稳定性有着重要的影响,地下水、风化程度也是隧道围岩丧失稳定性的重要原因。 从围岩的稳定性出发,1975年编制了我国“铁路隧道围岩分类”,这个分类由稳定到不稳定共分六类,代替了多年沿用的从岩石坚固性系数来分级的方法。 我国公路隧道围岩分级起步较晚,随着我国经济的发展,公路交通得到较大的发展,大量的公路隧道修建,需要有一个适合我国工期的公路隧道围岩分级,于1990年,根据我国铁路隧道的围岩分级为基础,编制了我国“公路隧道围岩分级”。 从国内外的发展中可以看出,以隧道围岩的稳定性为基础进行分级是总的趋势。但分级指标方面,大多数正在从定性描述、经验判断向定量描述发展。 公路隧道围岩分级 经过长期的隧道工程实践,我国公路隧道以铁路隧道围岩分级的标准为基础,参考了国内外有关围岩分级的成果,提出了适合我国公路隧

道实情的围岩分级标准,下面介绍围岩分级的出发点和依据。 (一)公路隧道围岩分级的出发点 主要考虑了以下几点: 1.强调岩体的地质特征的完整性和稳定性,避免单一的岩石强度指标分级的方法; 2.分级指标应采用定性和定量指标相结合的方式; 3.明确工程目的和内容,并提出相应的措施; 4.分级应简明,便于使用; 5.应考虑吸收其它围岩分级的优点,并尽量和我国其它工程分级一致。 (二)分级的指标和因素 主要考虑了以下几类影响围岩稳定性的因素; 1.岩体的结构特征与完整性 岩体结构的完整状态是影响围岩稳定性的主要因素,当风化作用使岩体结构发生变化,松散、破碎、软硬不一时,应结合因风化作用造成的各种状况,综合考虑确定围岩的结构完整状态;结构面(节理)发育程度应根据结构面特征;地质构造影响程度。 岩体完整程度的等级划分

盾构隧道管片高质量检测技术实用标准(CJJ/T164-2011).

盾构隧道管片质量检测技术标准(CJJ/T 164-2011) 说明: 目前网上尚无“盾构隧道管片质量检测技术标准(CJJ/T 164-2011)”的word 版文档;为了让大家更好的学习和交流这份规范,网友ershibasui1474编写了这份规范的电子版,请大家尊重该规范的版权和权威性,不得侵犯该规范编写单位及编写人的知识产权。 该规范是在很匆忙的时间内完成的,并未进行复核,请大家在阅读时注意其中可能存在的错误并予以更正。

1总则 1.0.1为加强盾构法隧道工程施工管理,统一盾构隧道管片质量检测和验收,保证检测准确可靠,制定本标准。 1.0.2 本标准适用于采用盾构法施工的盾构隧道混凝土管片和钢管片进场拼装施工前的检测和质量验收。 1.0.3 盾构隧道管片质量检测和验收除应执行本标准外,尚应符合国家现行有关标准的规定。 2 术语 2.0.1 管片 盾构隧道衬砌环的基本单元,包括混凝土管片和钢管片。 2.0.2 混凝土管片 以混凝土为主要原材料,按混凝土预制构件设计制作的管片。 2.0.3 钢管片 以钢材为主要原材料,按钢构件设计制作的管片。 2.0.4 水平拼装检验 将两环或三环管片沿铅直方向叠加拼装,通过测量管片内径、外径、环与环、块与块之间的拼接缝隙,从而评价管片的尺寸精度和形位偏差。 2.0.5渗漏检验 对混凝土管片外弧面逐级施加水压,观察水在混凝土管片内弧面及拼接面的渗透情况,评价管片抵抗水渗漏的能力。 2.0.6抗弯性能检验 对混凝土管片施加抗弯设计荷载,分析混凝土管片在抗弯荷载作用下的变形、管片表面裂缝的产生和变化,评价管片的抗弯性能。 2.0.7抗拔性能检验 对混凝士管片中心吊装孔的预埋受力构件进行拉拔试验,评价管片吊装孔的抗拔性能。 2.0.8粘皮 混凝土表面的水泥砂浆层被模具粘去后留下的粗糙表面。 2.0.9飞边 模塑过程中溢人模具合模线或脱模销等间隙处并留在混凝土管片上的水泥

区间盾构隧道结构设计

区间盾构隧道结构设计 1)主要设计原则 ①盾构隧道衬砌结构应满足运营功能要求以及建筑限界、施工工艺、结构防水和城市规划等方面的要求。结构安全等级为一级,按地震烈度为7度进行结构抗震设计,采取相应的构造处理措施,以提高结构的整体抗震能力。结构抗力应满足人防部门的要求,抗力级别为6级。 ②结构类型和施工方法,应根据工程地质、水文地质和周围的环境条件,通过技术经济比选确定,并应按相关规范的规定进行结构设计计算。 ③结构设计应符合强度、刚度、稳定性、抗浮和裂缝宽度验算的要求,并满足施工工艺的要求。 ④对于钢筋混凝土结构应就其施工和正常使用阶段进行结构强度计算,必要时也应进行刚度和稳定性验算。钢筋混凝土结构应进行裂缝宽度验算,其最大裂缝允许值为:明挖法和矿山法施工的结构为0.2~0.3mm;盾构法施工的结构为0.15~0.20mm。结构进行抗浮验算时,其抗浮安全系数不得小于1.05,否则应采取抗浮处理措施。 ⑤采用暗挖法施工时,区间隧道为平行的双洞单线隧道,两隧道的净距一般不宜小于1.0倍隧道洞径。 ⑥所选择的盾构机型,必须对地层有较好的适应性,并同时依据盾构推进速度、周围环境状况、工期、造价等各方面进行技术经济比较后确定。 ⑦严格控制工程施工引起的地面沉降量,其允许数值应根据地铁沿线的地面建筑及地下构筑物等实际情况确定,并因地制宜地采取措施。 ⑧结构防水设计应根据工程地质、水文地质、地震烈度、环境条件、结构形式、施工工艺及材料来源等因素进行,并应遵循“以防为主、多道设防、刚柔结合、因地制宜、综合防治”的原则。车站及出入口通道防水等级为一级;车站风道及区间隧道防水等级为二级。 2)盾构机类型的选择

盾构隧道管片质量检测技术准则CJJ/T

盾构隧道管片质量检测技术标准(C J J/T164-2011) 说明: 目前网上尚无“盾构隧道管片质量检测技术标准(CJJ/T164-2011)”的word版文档;为了让大家更好的学习和交流这份规范,网友ershibasui1474编写了这份规范的电子版,请大家尊重该规范的版权和权威性,不得侵犯该规范编写单位及编写人的知识产权。 该规范是在很匆忙的时间内完成的,并未进行复核,请大家在阅读时注意其中可能存在的错误并予以更正。 1总则 1.0.1为加强盾构法隧道工程施工管理,统一盾构隧道管片质量检测和验收,保证检测准确可靠,制定本标准。 1.0.2本标准适用于采用盾构法施工的盾构隧道混凝土管片和钢管片进场拼装施工前的检测和质量验收。 1.0.3盾构隧道管片质量检测和验收除应执行本标准外,尚应符合国家现行有关标准的规定。 2术语 2.0.1管片 盾构隧道衬砌环的基本单元,包括混凝土管片和钢管片。 2.0.2混凝土管片 以混凝土为主要原材料,按混凝土预制构件设计制作的管片。 2.0.3钢管片 以钢材为主要原材料,按钢构件设计制作的管片。 2.0.4水平拼装检验 将两环或三环管片沿铅直方向叠加拼装,通过测量管片内径、外径、环与环、块与块之间的拼接缝隙,从而评价管片的尺寸精度和形位偏差。 2.0.5渗漏检验 对混凝土管片外弧面逐级施加水压,观察水在混凝土管片内弧面及拼接面的渗透情况,评价管片抵抗水渗漏的能力。 2.0.6抗弯性能检验 对混凝土管片施加抗弯设计荷载,分析混凝土管片在抗弯荷载作用下的变形、管片表面裂缝的产生和变化,评价管片的抗弯性能。 2.0.7抗拔性能检验

对混凝士管片中心吊装孔的预埋受力构件进行拉拔试验,评价管片吊装孔的抗拔性能。 2.0.8粘皮 混凝土表面的水泥砂浆层被模具粘去后留下的粗糙表面。 2.0.9飞边 模塑过程中溢人模具合模线或脱模销等间隙处并留在混凝土管片上的水泥砂浆。 拼接面 采用某种方式将盾构隧道管片连接起来,管片与管片之间的接触面。 环向 盾构隧道管片拼装成环后,环的切线方向。 纵向 盾构隧道管片拼装后,环与环的中心连线方向。 渗漏检验装置 在渗漏检验中,用于固定由凝土管片试件,并能在管片外弧面与试验架钢板之间形成密闭区间进行充水加压试验的试验台座。渗漏检验装置由检验架钢板、刚性支座、横压件、紧固螺杆、橡胶密封垫等组成。 3基本规定 3.0.1盾构隧道管片检测,应在接受委托后,进行现场和有关资料调查,制定检测方案并确认仪器设备状况后进行现场检测,根据计算分析和结果评价判断是否进行扩大抽检,并应出具检测报告(见图3.0.1)。 图3.0.1盾构隧道管片检测工作程序 初检结果不

西南交大考博-隧道力学重要参考资料

隧道力学 一、阐明隧道围岩分级的工程意义,结合我国现行作业设计规范(可选择铁路、公路、工程岩体分级等任一种)说明围岩分级的的方法和原理。(2015-1) 围岩分级的工程意义: ①准确而合理的围岩分级,是认识洞室围岩特征,正确进行隧道设计、施工的基础,是现场进行科学管理,发展新的施工工艺以及正确评价经济效益的有力工具,是制定劳动定额、材料消耗标准的基础,对改善地下结构设计、降低工程造价,更快更好更省地修建隧道有十分重要的意义。 ②围岩分级较之以往的“经验设计”、“经验施工”阶段,能够较为充分地揭示出地质条件与地下工程之间的本质的、内在的联系,因而也就能够客观地预估或判断坑道围岩的级别,指导施工。 ③围岩分级针对不同工程目的(爆破开挖、支护、掘进……),把与之相适应的地质条件进行一定的概括,归纳并加以分级,从而为隧道及地下工程的设计、施工提供一定的基础条件。 方法和原理《铁路隧道设计规范》 铁路隧道围岩分级采用以围岩稳定性为基础的分级方法,由岩石的坚硬程度和岩石的完整性程度两个因素确定。铁路隧道围岩分级方法是根据地质勘查资料,对岩石坚硬程度和围岩完整性程度两个因素采用定性划分和定量指标两种方法确定,在此基础上确定围岩的基本分级,再结合隧道工程特点,考虑地下水喝初始地应力的状态等因素进行修正。2001年修订后的铁路围岩级别判定补充弹性波速的影响,将隧道围岩分为6级。 二、隧道围岩分级主要包括哪两阶段?阐述隧道围岩分级指标体系?结合我国现行规范阐述隧道围岩分级中还存在哪些问题?(2007-1) 围岩是指隧道开挖后其周围产生应力重分布范围内的岩体,或指隧道开挖后对其稳定性产生影响的那部分岩体。 根据岩体完整程度和岩石坚硬程度等主要指标在给予定性划分和定量指标分析的基础上,按其稳定性将围岩分为工程性质不同的若干级别,这就是围岩分级。 隧道围岩分级主要包括:设计阶段围岩分级的判定和施工阶段围岩分级的修正,前者是决策地下结构设计的基础,后者是修正设计阶段围岩分级的基础,也是使结构设计和施工方法更加符合工程实际的基础。 围岩分级指标体系: ①单一的岩性指标,包括岩石的抗压和抗拉强度、弹性模量等物理力学参数,以及如抗钻性、抗爆性等工程指标。在单一的岩性指标中,多采用岩石的单轴饱和抗压强度作为基本分级指标,但只能表达岩体特征的一个方面,因此作为分级的唯一指标是不合适的。 ②单一的综合岩性指标,包括:A.岩体的弹性波传播速度,它可以反映岩石的力学性质,也可以表示岩体的破碎程度。B.岩石质量指标RQD,它是反映岩体破碎程度和岩石强度的综合指标。C.岩体坚固系数,它是反映岩石强度和岩石构造特征的综合指标。 ③多因素定性和定量的指标相结合。该方法是国内外应用最多的,包括太沙基分级法,我国国家标准的工程岩体分级、铁路隧道规范中的围岩分级。 ④多因素组合的复合指标。这是一种用2个或2个以上的岩性指标,或综合岩性指标所表示

隧道围岩分级

铁路隧道围岩分级 一、铁路隧道围岩分级类型 根据《铁路隧道工程施工技术指南》铁路隧道围岩分级判定的内容将不同岩石性质和岩体结构的隧道围岩分为Ⅰ~Ⅵ六个基本级别。 铁路隧道围岩分级表

注:表中“围岩级别”和“围岩主要工程地质条件”栏,不包括膨胀性围岩、多年冻土等特殊岩土。

二、围岩级别判定的一般步骤 1、收集整理隧道场地的区域地质资料,分析研究设计图纸上详细的地勘报告,明确隧区主要的岩层、岩性、岩体构造、不良地质以及水文地质条件。特别是要详细研究不良构造体和不良地质作用对隧道区围岩的岩石强度、岩体完整性的影响。从整体上把握该区域工程地质条件。 2、按照编制的实施性超前地质预报组织进行隧道掌子面前方地质预测预报,并根据真实的预报结论分析判断掌子面前方的围岩情况。一方面根据预报结论初步判断围岩基本分级的级别,并将其与设计时提供的围岩分级进行比对,另一方面作为围岩级别和支护方案变更的依据之一。 3、实时记录掌子面地质素描表和围岩级别判定卡中的内容,特别是要客观填写掌子面围岩的岩性指标、岩体完整性情况和地下水状况,这些指标均是作为围岩基本分级的理论依据。如果难以明确围岩的地质条件,可通过实验和理论计算来确定围岩的各项力学性能和构造特点,来加以判断围岩级别。 4、根据得出的围岩岩性特征、构造特征以及其它相关资料并按照隧道围岩分级的标准进行围岩级别的判定。 三、围岩判定主要依据 1、岩石的坚硬程度 ①从定性划分 硬质岩包括坚硬岩和较硬岩,软质岩包括较软岩、软岩和及软岩。

坚硬岩: 锤击声清脆,有回弹,震手,难击碎,基本无吸水反应。代表性岩石如未风化~微风化花岗岩、闪长岩、辉绿岩、玄武岩、安山岩、片麻岩、石英岩、石英砂岩、硅质砾岩、硅质石灰岩等。 较硬岩: 锤击声较清脆,有轻微回弹,稍震手,较难击碎,有轻微吸水反应。代表性岩石有1、微风化的坚硬岩石;2、未风化的大理岩、板岩、石灰岩、白云岩、钙质砂岩等。 较软岩: 锤击声不清脆,无回弹,轻易击碎,浸水后指甲可刻出印痕。代表性岩石如1、中风化~强风化的坚硬岩或较硬岩;2、未风化微风化的凝灰岩、千枚岩、泥灰岩、砂质泥岩等。 软岩: 锤击声哑,无回弹,有较深凹痕,浸水后手可捏碎,辧开。代表性岩石有1、强风化的坚硬岩或较硬岩;2、中风化~强风化的较软岩;3、未风化~微风化的页岩、泥岩、泥质砂岩等。 极软岩: 锤击声哑,无回弹,有较深凹痕,浸水后手可捏成团。代表性岩石有1、全风化的各种岩石;2、各种半成岩。 ②从定量划分 根据岩石饱和单轴抗压强度确定岩石的坚硬程度

盾构隧道管片材料检验方案

盾构隧道管片材料检验 盾构隧道管片中涉及的主要材料有水泥、集料、水、混凝土外加剂、掺合料、钢筋、钢纤维和混凝土等,为时时掌控管片质量,必须对其材料实施严格控制,因此在制作管片前,对这些材料应进行检验。遵循现行标准,制定的具体检验方法如下所列: 1 水泥 水泥宜采用强度等级不低于42.5的硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥,其检测参数、取样方法、检测频率和检测方法应符合表1的规定。 表1 水泥的检测参数、检测频率、取样方法和检测方法 2 钢筋 钢筋直径大于10mm时宜采用热轧螺纹钢筋,直径小于或等于10mm时宜采用低碳钢热轧圆盘条。其检测参数、取样方法、检测频率和检测方法应分别符合表2、表3的规定。当发现钢筋脆断、焊接性能不良或力学性能显著不正常等现象时,应对该批钢筋进行化学成分检验或其他专项检验。 表2 热轧螺纹钢筋的检测参数、检测频率、取样方法和检测方法

表3 低碳钢热轧圆盘条的检测参数、检测频率、取样方法和检测方法 钢筋焊接前须消除焊接部位的铁锈、水锈和油污等,钢筋端部的扭曲处应矫直或切除,施焊后焊缝表面应平整,不得有烧伤、裂纹等缺陷。钢筋焊接接头的检测参数、取样方法、检测频率和检测方法应符合表4的规定。 表4 钢筋焊接接头的检测参数、检测频率、取样方法和检测方法

3 集料 细集料宜采用中砂,细度模数为2.3~3.0,含泥量不应大于2%,砂的检测参数、取样方法、检测频率和检测方法应符合表5的规定。 表5 砂的检测参数、检测频率、取样方法和检测方法 粗集料宜采用碎石或卵石,其最大粒径不宜大于30mm且不应大于钢筋骨架最小净间距的3/4,针片状含量不应大于15%,含泥量不应大于1%。石的检测参数、取样方法、检测频率和检测方法应符合表6的规定。 表6 石的检测参数、检测频率、取样方法和检测方法

盾构隧道管片内力计算及配筋优化分析

盾构隧道管片内力计算及配筋优化分析 摘要:以北京某在建工程地铁盾构隧道衬砌管片为研究对象,采用修正惯用法(公式法、地基弹簧法)、三维梁~弹簧法分别对衬砌管片在不同地层条件下的 受力进行分析(匀质软地层、匀质硬地层、中软下硬地层、中硬下软地层),提 出了各种算法和地层条件下,衬砌管片内力的分布和变化规律,经对比分析,结 合盾构管片环结构的实际受力环境和特点,得出了指导和优化衬砌管片结构配筋 设计的相关结论和建议,提升了结构的安全性和经济性。 关键词:盾构隧道;管片配筋;修正惯用法;三维梁~弹簧法; 1 前言 在城市轨道交通工程中,单层装配式混凝土管片是盾构隧道常用的衬砌结构 型式,衬砌管片设计是盾构隧道结构设计的核心内容,与工程的安全性、经济性 和耐久性密切相关。常用的盾构管片内力计算方法有惯用法、修正惯用法、多铰 环法及梁-弹簧模型法[1-3],这些计算方法主要以二维分析为主,大致地模拟了盾 构管片的受力状态,并选取计算结果最大包络进行配筋。这些算法简便、易于实现,但却未能充分精细地揭示管片的实际内力状态,因此管片配筋针对性较弱, 影响工程的经济性。 本次研究以北京某在建工程地铁盾构隧道衬砌管片为研究对象,考虑地层条 件和衬砌构造的三维空间特征,充分考虑管片环内接头所引起的刚度下降以及错 缝拼装导致的环间传力效应,分别采用修正惯用法(公式法、地基弹簧法)、三 维梁~弹簧法对衬砌管片在不同地层条件下的受力进行分析(匀质软地层、匀质 硬地层、中软下硬地层、中硬下软地层),通过对分析结论的整理、归纳,总结 了各种算法的适用性和不同地质条件下衬砌管片内力的分布和变化规律,以期指 导和优化衬砌管片结构设计,提升结构的安全性和经济性。 2 工程概况 盾构隧道埋深10.5m~30m,穿越地层分为全断面卵石(匀质硬地层)、全 断面粉土、粉质粘土交互(匀质软地层)、仰拱卵石、中部粉土(中软下硬地层)以及中部卵石、下部粉质粘土(中硬下软地层)等四种典型的地层结构(详见图1)。 盾构隧道衬砌采用外径6.0m、幅宽1.2m、厚0.3 m的单层装配式钢筋混凝土管片,衬砌环由6块管片组成(详见图2),错缝拼装,标准封顶块位置偏离正 上方±22.5°,相邻环左右交替布置。 图2 盾构区间衬砌结构示意图 3 计算模型概述 3.1 惯用法及修正惯用法 惯用法与修正惯用法在隧道衬砌管片内力计算中是被普遍采用的算法,通过 使用公式或平面直梁(曲梁)单元建模,操作简便结论可靠,但惯用法与修正惯 用法不能准确地反应环内各管片之间以及管片环间的内力分布状态,特别是修正 惯用法中环内弯曲刚度折减系数η和环间弯矩传递系数ζ的选取对计算结果影响 较大,并且ζ的取值受地层影响较大,不易把握,不能满足精细化设计的要求。 本次研究,为体现惯用法与修正惯用法具体应用时,采用公式计算和建立平 面直梁(曲梁)单元模型计算的差异,分别按经典公式(简称公式法)和建立管

盾构管片选型设计

智慧城站~神舟路站区间管片选型设计 1、管片选型的原则 1.1 管片选型适合隧道设计线路; 1.2 管片选型适应盾构机的姿态; 2、遵从隧道设计线路 2.1 管片技术参数 2.2 管片布置方式 本区间设计部署三种圆曲线,平面半径分别为R=600米、R=615米、R=800米、R=1000米;竖曲线形式为R=5000米、R=10000米。依照曲线的圆心角与弯环偏角关系,各种施工段的的布置方式管片为: (1)直线段:8+1模式 由于没有设计平、纵曲线,故仅考虑盾构机在掘进过程中,出现蛇行纠偏所表示的工况。即8个标准环加1个右(左)弯环配置。因为纠偏环多在缓和曲线到曲线之间,到曲线前就需提前安装纠偏环进行调整,以减少进曲线发生纠偏过急现象。 (2)R=600m段:1+1模式 在600m半径的圆曲线上,每隔3.80m要用一环转弯环,标准环与转弯环的拼装关系为3环标准环+2环转弯环。 (3)R=615m段:1+1模式 在615m半径的圆曲线上,每隔3.89m要用一环转弯环,标准环与转弯环的拼装关系为3环标准环+2环转弯环。 (4)R=800m段:2+1模式 在800m半径的圆曲线上,每隔5.06m要用一环转弯环,标准环与转弯环的拼装关系为2环标准环+1环转弯环。 (5)R=100m段:4+1模式 在1000m半径的圆曲线上,每隔6.33m要用一环转弯环,标准环与转弯环的拼装关系为3环标准环+1环转弯环。

(6)R=5000m竖曲线段:20+1模式 在5000m半径竖曲线上,每隔31.65m要用一环转弯环,标准环与转弯环的拼装关系为20环标准环+1环转弯环。 (7)R=10000m竖曲线段:41+1模式 在10000m半径竖曲线上,每隔63.31m要用一环转弯环,标准环与转弯环的拼装关系为41环标准环+1环转弯环。

隧道力学-围岩特征曲线

西南交通大学 隧道力学(作业) Flac3d求解围岩特征曲线 年级: 学号: 姓名: 专业: 2011 年 11 月

目录 第1章 ..................................................................................................................................... 问题分析 .. (1) 1.1 围岩特征曲线定义 (1) 1.2 求解方法 (1) 第2章建模及计算 (1) 2.1 模型建立 (1) 2.2 命令流及解释 (2) 第3章计算结果及分析 (5) 3.1 数据处理 (5) 3.2 围岩特征曲线绘制 (5) 3.3 结果分析 (6) 参考文献 (7)

FLAC3D求解围岩特征曲线 第1章问题分析 1.1 围岩特征曲线定义 围岩的特征曲线,亦称为围岩的支护需求曲线。它形象的表明围岩在洞室周边所需提供的支护阻力及与其周边位移的关系。 1.2 求解方法 同一围岩级别下,相同隧道埋深情况下,通过改变衬砌的强度(修改体积模量及剪切模量)分别求解相应强度下隧道收敛平衡时的拱顶竖直位移和应力,根据所得数据绘制该围岩级别下相应埋深的围岩特征曲线。 第2章建模及计算 2.1 模型建立 图2.1-1

如图2.1-1,圆形隧道外径为6m ,衬砌厚度为0.2m ,考虑隧道影响范围,模型宽度为30m ,高度为30m 。V 级围岩和Ⅳ级围岩通过定义材料的相关参数来建模;根据 h σγ=计算出相应埋深(即50m 、100m 、150m )下产生的应力,将应力分别作用于模型上来建模求解。 2.2 命令流及解释 以V 级围岩150m 埋深为例,其命令流如下: ;绘制5级围岩150m 特性曲线,改变衬砌的E 进行计算 new ;建立模型,取圆形隧道半径为2.9米,衬砌厚度为0.1米, gen zone radcylinder p0 0 0 0 & p1 15 0 0 & p2 0 1 0 & p3 0 0 15 & p4 15 1 0 & p5 0 1 15 & p6 15 0 15 & p7 15 1 15 & p8 3 0 0 & p9 0 0 3 & p10 3 1 0 & p11 0 1 3 & size 5 1 8 11 & ratio 1 1 1 1.2 & group outsiderock;定义围岩分块 gen zone cshell p0 0 0 0 & p1 3 0 0 & p2 0 1 0 &

隧道围岩类别划分与判定

隧道围岩类别划分与判 定 Company Document number:WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998

隧道围岩级别划分与判定隧道围岩分级就是评定围岩性质、判断隧道围岩稳定性,作为选择隧道位置、支护类型的依据和指导安全施工。 国内外现在的围岩分级方法有定性、定量、定性与定量相结合3种方法,且多以前两种方法为主。定性分级的做法是,在现场对影响岩体质量的诸因素进行定性描述、鉴别、判断,或对主要因素作出评判、打分,有的还引入分量化指标进行综合分级。以定性为主的分级方法,如现行的公路、铁路隧道围岩分级等方法经验的成分较大,有一定人为因素和不确定性,在使用中,往往存在不一致,随勘察人员的认识和经验的差别,对同一围岩作出级别不同的判断。采用定性分级的围岩级别,常常出现与实际差别1~影响围岩稳定的因素多种多样,主要是岩石的物理力学性质、构造发育情况、承受的荷载(工程荷载和初始应力)、应力变形状态、几何边界条件、水的赋存状态等。这些因素中,岩体的物理力学性质和构造发育情况是独立于各种工作类型的,反映出了岩体的基本特性,在岩体的各项物理力学性质中,对稳定性关系最大的是岩石坚硬程度,岩体的构造发育状态、岩体的不连续性、节理化程度所反映的岩体完整性是地质体的又一基本属性。国内外多数围岩分级都将岩石坚硬程度和岩体的完整程度作为岩体基本质量分级的两个基本因素。 1 国标《锚杆喷射混凝土支护技术规范》围岩分级 围岩分级 围岩级别的划分应根据岩石坚硬性岩体完整性结构面特征地下水和地应力状况等因素综合确定并应符合表规定。 表围岩分级

注1 围岩按定性分级与定量指标分级有差别时一般应以低者为准。 2 本表声波指标以孔测法测试值为准如果用其他方法测试时可通过对比试验进行换算。 3 层状岩体按单层厚度可划分为 厚层大于0 5m 中厚层0 1~0 5m 薄层小于0 1m 4 一般条件下确定围岩级别时应以岩石单轴湿饱和抗压强度为准当洞跨小于5m,服务年限小于10 年的工程确定围岩级别时可采用点荷载 强度指标代替岩块单轴饱和抗压强度指标可不做岩体声波指标测试 5 测定岩石强度做单轴抗压强度测定后可不做点荷载强度测定。 围岩分级的主要影响因素 用岩体完整性系数K表示,K可按下式计算: Kv=(V pm /V pr )2()

地铁区间隧道常见结构的设计

地铁区间隧道常见结构的设计 【摘要】结合深圳地铁2号线工程实例,介绍地铁区间隧道常见结构型式的设计,以用于指导建设实践。 【关键词】地铁;区间隧道;结构设计 地铁区间隧道目前主要的设计方案有暗挖马蹄形断面隧道、圆形盾构断面隧道、明挖矩形断面隧道。每种型式各有优缺点,在设计中需根据不同的地质条件、线路埋深和周边环境加以选择。 1、设计结构型式的选择 1.1 明挖矩形结构经过多年的发展,明挖法施工工艺成熟,方法简单、可靠,施工风险小,容易控制;工程进度快,根据需要可以分段同时作业;浅埋时造价及运营费用低;对地质条件要求不高;防水处理容易。但施工对城市地面交通和居民的正常生活也有一定影响,在施工期间对周边环境有一定的破坏;在明挖影响范围的地下管线需拆迁;需较大的施工场地。对于跨度大、埋深浅、地质条件差且地面环境允许,有施工场地的区间段,应优先考虑使用,以减少施工的风险和减少工程造价。 1.2矿山法马蹄形结构 1.2.1矿山法优缺点分析地铁区间隧道采用矿山法施工,是为适应城市浅埋隧道的需要而发展起来的施工方法,也称浅埋暗挖法。在我国地铁区间隧道建设中已广泛采用。它是采用信息化设计和施工,可以根据施工监测的信息反馈来验证或修改设计和施工工艺,具有适应城市地下工程周围环境复杂、地质条件较差、埋深浅、地面沉降控制严格及结构防水要求高等特点。矿山法施工除在施工竖井或洞口位置需占有一定的施工场地外,对地面交通、管线等干扰较少,对周边环境影响较小;废弃土石方量少;对不同的地质情况及周边环境采用不同的工程措施及施工方法,针对性强;对软硬不均地层,可以采用不同的开挖方式进行处理,处理方便容易。矿山法也有自身的弱点:在施工中容易引起地下水流失,从而引起地面沉降或隆起,在重要管线和房屋周边需采取切实可行的保护措施;在施工中处理不当,容易引起地面坍塌,从而造成对周边环境的影响和引发事故。在施工过程中需严格按施工工艺和要求进行施工,并加强施工中的监控量测工作。跨度大时,需分多步进行开挖施工,工序之间干扰大,施工组织麻烦,施工中存在一定的风险。在设计及施工过程中,需要充分论证和考虑隧道周边的环境和工程及水文地质条件,采用合理的工程措施和施工工艺之后,以上弱点才可以弱化并避免的。因此采用矿山法设计和施工时,必须从隧道施工方法、施工程序、辅助工法的采用等方面进行认真研究。 1.2.2计算简图采用荷载-结构模型平面杆系有限单元法。选取地质条件最差、最不利典型横断面进行承载能力极限状态和正常使用极限状态的计算。计算简图和计算结果见图1~图3。 1.3盾构法圆形结构 1.3.1盾构法优缺点盾构法施工不仅施工进度快,而且无噪音,无振动,对地面交通及沿线建筑物、地下管线和居民生活等影响较少。由于管片采用高精度预制构件,机械化拼装,因而质量易于控制。地铁工程建设经验表明,由于采用高精度管片及复合防水封垫,单层钢筋混凝土管片组成的隧道衬砌可取得良好的防水效果,不需要修筑内衬结构。盾构技术的发展,尤其是泥水式、复合式土压平衡式盾构的开发,使之在含水砂层以及砂质黏性土层等地层中进行开挖成为可能,所以当工程地质和水文地质条件以及周围环境情况等难以用矿山法和明挖法施工时,盾构法是较好的选择。而且采用盾构法施工下穿房屋筏板基础时,能较有效控制地面沉降,减少对房屋的破坏。因此,地铁区间隧道采用盾构技术已成为发展的必然趋势。采用盾构法较矿山法施工有施工风险相对较小、对环境的影响较小、工程投资较省等优点。盾构法施工也有一定的弱点。盾构机在匀质地层中施工是顺利的,但是地层软硬不均,尤其是在软

盾构隧道管片拼装施工选型与排版总结

盾构隧道管片拼装施工选型与排版总结 区间盾构结构为预制钢筋混凝土环形管片,外径6200mm,内径5500mm,厚度350mm,宽度1200mm。在盾构施工开工前,应对管片进行预排版,确定管片类型数量. 1)隧道衬砌环类型 为满足盾构隧道在曲线上偏转及蛇形纠偏的需要,应设计楔形衬砌环,目前国际上通畅采用的衬砌环类型有三种:①直线衬砌环与楔形衬砌环的组合;②通用型管片;③左、右楔形衬砌环之间相互组合。国内一般采用第③种,项目隧道采用该衬砌环。 直线衬砌环与楔形衬砌环组合排版优缺点:优点—简化施工控制,减少管片选型工作量;缺点—需要做好管片生产计划,增加钢模数量。 盾构推进时,依据预排版及当前施工误差,确定下一环衬砌类型。由于采用衬砌环类型不完全确定性,所以给管片供应带来一定难度。2)管片预排版 1、转弯环设计 区间转弯靠楔形环完成,分三种:标准换、右转弯环、左转弯环。即管片环向宽度六块不是同一量,曲线外侧宽,内侧窄。 管片楔形量确定主要因素有三个:①线路的曲线半径;②管片宽度;③标准环数与楔形环数之比u值。还有一个可供参考的因素:楔形量管模的使用地域。楔形量理论公式如下: △=D(m+n)B/nR ①

(D-管片外径,m:n-标准环与楔形环比值,B-环宽,R-拟合圆曲线半径) 本次南门路到团结桥楔形环设计为双面楔形,楔形量对称设置于楔形环的两侧环面。按最小水平曲线半径R=300m计算,楔形量△=37.2mm,楔形角β=0.334°。 值得注意的是转弯环设计时,环宽最大和最小处是固定的,左转弯以K块在1点位设计,右转弯以K块在11点位设计,即在使用转弯环时,要考虑错缝拼装和管片位置要求。 2、圆曲线预排版 设需拟合圆曲线半径为450m(南门路到团结桥区间曲线半径值),拟合轴线弧长270m,需用总楔形量计算如下: β=L/R=0.6 ② △总=(R+D/2)β-(R-D/2)β=3720mm ③ 由△总计算出需用楔形环数量: n1=△总/△=100 ④ 标准环数量为: n2=(L-n1*B)/B=125 ⑤ 标准环和楔形环的比值为: u=n2:n1=5:4 ⑥ 即在R=450圆曲线上,标准环和楔形环比例为5:4,根据曲线弧长计算管片数量,确定出各类型管片具体数量,出现小数点时标准环数量减1,转弯环加1。

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