竖向荷载作用下群桩效应的有限元分析
群桩基础的竖向分析及验算
2．摩擦桩群桩基础
而当桩距足够大、土质较软时，桩与土之间产 生剪切变形，桩呈"刺入破坏"。
在一般情况下群桩基础兼有这两种性状。现 通常认为当桩间中心距离至6倍桩径时，可不 考虑群桩效应。对于低桩承合群桩基础，承台 底面土有可能会参与工作共同作用，承台底面 土的反力将会分担部分外荷载，但此间题比较 复杂，目前还处在研究之中，尚未有公认的结 论。
7
2．摩擦桩群桩基础
影响群桩基础承载力和沉降的因素很复杂 ，与土的性质、桩长、桩距、桩数、群桩的平 面排列和大小等因素有关。
通过模型试验研究和野外测定表明，上述诸 因素中，桩距大小的影响是主要的，其次是桩 数;
并发现当桩距较小，土质较坚硬时，在荷载 作用下，桩间土与桩群作为一个整体而下沉， 桩底下士层受压缩，破坏时呈“整体破坏”指 桩、土形成整体，破坏形态类似--个实体深基 础;
10
二、群桩基础承载力验算
1．桩底持力层承载力验算 摩擦桩群桩基础当桩间
中心距小于6倍桩径时，如 下图所示:将桩基础视为相 当于cdef范围内的实体基础 ，桩侧外力认为以p/4角向 下扩散，可按下式验算桩底 平面处土层的承载力：
back
11
二、群桩基础承载力验算
（3-106） 式中： 桩底平面处的最大压应力(kPa); 桩底以上土的平均容重(包括桩的重力在内)(kN/m3); 承台底面以上土的容量(kN/m3); 作用于承台底面合力的竖直分力伙N); 作用于承台底面合力的竖直分力对桩底平面处计算面 积重心轴的偏心距(m);
3
1．柱桩群桩基础
如左图所示，可以 认为柱桩群桩基础 的承载力等于各单 桩承载力之和，其 沉降量等于单桩承 载量，即不考虑群 桩效应。因此，群 桩效应是针对摩擦 桩群桩基础而言。
桩_承台_土共同作用的三维有限元分析_胡汉兵
*高等学校博士学科点专项科研基金资助项目(编号:9549302)桩-承台-土共同作用的三维有限元分析*胡汉兵 茜平一 陈晓平(武汉水利电力大学 武汉 430072)【提要】 本文用三维弹性有限元法研究了竖向荷载作用下,群桩基础中桩-承台-土的共同作用特性,着重研究了桩顶反力分布、承台分担比及沉降变形随s /d 、L /d及E P /E s 诸因素的变化规律,并对桩基优化设计途径进行了初步探讨。
【关键词】 共同作用 三维有限元 桩顶反力【Abstract 】 Characteristics of co-action among pile-pile cap-earth in foundation of pile clu ster und er v er ticalloading are s tudied with three dimensional finite elemen t meth od.Distribution of coun ter force at pile tip and th e law of variation of s ettlem en t defo rmation follow ing s /d ,L /d and E P /E s are em ph etically discuss ed .Furthermore ,optimum design of pile foundation is also s tudied.【Key words 】 co-action th ree dimensional finite elem ent coun terforce of pile tip1 引 言前人已对桩基共同作用问题进行了大量的研究,包括现场试验研究、室内模型试验研究以及理论分析研究,取得了一系列有价值的成果[1],但对桩-承台-基土共同作用的某些问题,尤其是群桩受力变形的某些机理问题还未弄清,导致现行的桩基设计与实际情况有很大出入。
竖向荷载作用下群桩承载力及变形特性研究
- 89 -工 程 技 术0 引言随着我国经济建设的快速发展，各类建筑物对基础的要求越来越高。
由于群桩基础承载力高和变形小的优点被广泛应用于基础工程建设中。
目前，关于群桩基础的研究主要集中于桩的承载力和变形方面。
杨德锋等[1]、杜思义等[2]综合采用承载力试验和数值模拟研究了群桩变形特性。
结果表明，群桩的沉降随桩心距增加而增大，当桩心距大于5倍直径时，沉降增加不再显著，当长径比为20~30时，桩的承载力随桩长增大而增加。
杜家庆等[3]基于有限元研究了群桩-土-承台相互作用。
结果表明，当竖向荷载大于一般的群桩极限承载力时，群桩对桩间土的夹持作用减少，侧壁摩阻力增大。
为了安全，通常可采用群桩沉降达到5%倍桩径时的荷载作为群桩的竖向极限承载力。
该文采用数值模拟方法，开展竖向荷载作用下群桩承载力及变形特性研究，讨论了桩的参数对群桩承载力及变形的影响。
研究结果可为群桩工程设计及施工提供借鉴。
1 工程概况G322G358南宁至宾阳至黎塘公路工程位于广西壮族自治区南宁市兴宁区、宾阳县境内，项目起于南宁市兴宁区五塘镇，接已建成南宁市昆仑大道南宁至五塘段，往东，沿现有国道 G322 布设至昆仑镇，折向东北经宾阳县高田、河田，从宾阳县城规划区南面绕行至大桥镇接回国道 G358，随后往东沿 G358 布设，经王灵镇、黎塘镇，终于南宁市与贵港市界。
路线全长89.135 km，共设置大桥18座，中桥26座，小桥10座，其中跨贵隆高速大桥下部基础采用群桩基础。
2 模型建立2.1 有限元模型建立跨河段设置桥梁跨越，其中徒骇河特大桥下部基础采用群桩基础。
采用FLAC 进行建模，其中土体为典型的粉质黏土。
群桩模型是由9根低承台桩组成的。
桩径为0.4m，桩长均为10m，桩间距为3倍桩径，承台尺寸为3.6m ×3.6m。
建立的数值分析模型如图1所示。
桩基础加载方式采用分级加载。
土体采用摩尔库伦本构模型，桩基础采用线弹性本构模型。
单桩竖向极限承载力的有限元线法分析
单桩竖向极限承载力的有限元线法分析摘要：单桩的竖向极限承载力是土木工程中重要的设计参数之一。
本文采用有限元线法对单桩竖向极限承载力进行了分析。
通过建立单桩土体的有限元模型，利用有限元软件进行数值模拟，得到了单桩在不同加载条件下的应力分布和变形情况。
通过对应力和变形结果的分析，得到了单桩竖向极限承载力的估算方法，为工程设计提供了参考。
关键词：单桩，竖向极限承载力，有限元线法，应力，变形引言：单桩是土木工程中常用的基础结构之一，其竖向极限承载力的准确估算对工程设计至关重要。
过去，人们主要依靠经验公式和模型试验来估算单桩的竖向极限承载力。
然而，这些方法存在着精度不高、试验周期长、成本高等问题。
有限元线法作为一种数值分析方法，能够较为准确地模拟单桩在不同加载条件下的应力和变形情况，因此被广泛应用于单桩竖向极限承载力的研究中。
方法：本文采用有限元线法对单桩竖向极限承载力进行分析。
首先，建立了单桩土体的有限元模型，并设置了不同加载条件。
然后，利用有限元软件对模型进行数值模拟，得到了单桩在不同加载条件下的应力和变形情况。
最后，通过对应力和变形结果的分析，得到了单桩竖向极限承载力的估算方法。
结果与讨论：通过有限元线法的分析，我们得到了单桩在不同加载条件下的应力和变形情况。
研究发现，单桩的竖向极限承载力与桩身的侧摩擦力、桩尖的承载力以及土体的强度特性等因素密切相关。
在加载过程中，桩身周围土体的应力和变形受到了较大的影响，这对于单桩的承载能力起到了重要作用。
结论：本文采用有限元线法对单桩竖向极限承载力进行了分析，并得到了相应的估算方法。
通过对应力和变形结果的分析，可以准确估算单桩的竖向极限承载力。
这对于工程设计和施工具有重要的指导意义，能够提高单桩的设计效率和安全性。
竖向荷载作用下群桩效应的数值模拟研究
０ 引言
在建筑结 构的科学 研究与实际工程应 用 中， 数值模拟 技
术 发 挥 着 举 足 轻 重 的 作 用 。 由于 实 际 建 筑 结 构 体 积 庞 大 、 价
１ １ 建立模 型 ．
桩基的 计算模 型由对称式 实体单元组 成， 土体 被简化为 理想均质 ， 各向同性体 ， 土体 的计算 范 围取为 ： 桩底下 方（ 下
格 昂贵 ， 科学研究 中很难或很少进行 实际建 筑结 构模型 的试
验 ， 样 ． 型 的 模 拟 仿 真 软 件 在 建 筑 结 构 领 域 尤 其 显 得 重 这 大
要 。ＡＮ Ｙ Ｓ Ｓ作为大型通用有限元计算软件 ， 一个融结构 、 是 热、 流体 、 磁 、 学 于一体 的大型 通用 软件 。作为 目前 最 电、 声
流行 的有 限元 软 件 之 一 ， 具 备 功 能 强 大 、 容 性 好 、 用 方 它 兼 使
桩身轴 向自由其余 两个方向固定［ 。 ｚ ２ 在模拟分析 中 。 桩体 、 土体 均采 用 ＡＮ ＹＳ有 限元 模拟 Ｓ 分析程序 中的 Ｓ Ｌ Ｄ ５单元 。由于 模型 为三维经 成为工程师们 开发设 计的首选 。
并广泛应用于核工业 、 道 、 油化工 、 空航天 、 械制造 、 铁 石 航 机
ＱＩ Ｊｎ —ｈ ｎ ＤＥ ＡＯ ｉｇ ｓ ｅ ｇ ， ＮＧ ｏ ｇ ｈ ｎ ２ ＨＵ ＮＧ ａ Ｙ ｎ —ｏ ｇ ， Ａ Ｈ Ｃ
（ ．Ｔａ ｇ ｈ ｎ Ｃ ｌ ｇ ．Ｔａ ｇ ｈ ｎ ０ ３ ０ １ ｎ ｓａ ｏｌ ｅ ｅ ｎ ｓ ａ ６ ０ ０．Ｃ ｉａ ｉａ Ｕｎｖ ｒｉｙ ｏ ｎｎ ＆ Ｔｅ ｈ ｎ ｌｇ 。Ｂ ｉｎ ０ ０ ４。 ｈｎ ｌ２ Ｃｈｎ ｉｅ ｓｔ ｆＭｉｉｇ ｃ ｏ ｏｏ ｙ ｅｊ ｇ １ ０ ８ ｉ
桩承载力总结、群桩效应、减沉桩
S＞D
一般大于6d 一般大于6d
> 6d
承载力： R 群 承载力： 沉降： 沉降：
= nR 单
α
l
S群 = S 单
群桩效应系数： 群桩效应系数：
η =1
D = d + 2l ⋅ tan α
（2）承台底面贴地的情况（复合桩基） 承台底面贴地的情况（复合桩基）
复合基桩：桩基在荷载作用下， 复合基桩：桩基在荷载作用下，由桩和 承台底地基土共同承担荷载， 承台底地基土共同承担荷载，构成复合 桩基。 桩基。复合桩基中基桩的承载力含有承 台底的土阻力。称之为复合基桩。 台底的土阻力。称之为复合基桩。 复合基桩 影响因素：桩顶荷载、 、土质、 影响因素：桩顶荷载、l/d、土质、承台 刚度、及桩群的几何特征。 刚度、及桩群的几何特征。
4.3.3 竖向荷载下的群桩效应
问题
单桩承载力加 起来等于群桩 承载力？ 承载力？
群桩基础中桩的极限承载力确定极为复杂，与桩的间距、 群桩基础中桩的极限承载力确定极为复杂，与桩的间距、 土质、桩数、桩径、 土质、桩数、桩径、入土深度以及桩的类型和排列方式等因 素有关。 素有关。
群桩效应概念： 群桩效应概念：
的影响： 主要影响因素 ③桩距s的影响：→主要影响因素 桩距 的影响 s=3~4d
η ≥1
桩侧土应力叠加，提高侧阻。 桩侧土应力叠加，提高侧阻。 桩端土应力叠加,提高端阻; 桩端土应力叠加,提高端阻;但总 的沉降增加。 的沉降增加。
η p1 桩侧土应力叠加严重， 桩侧土应力叠加严重，桩侧土 下移，降低侧阻。 下移，降低侧阻。 桩端土应力叠加严重,降低端阻; 桩端土应力叠加严重,降低端阻; 总的沉降加剧。 总的沉降加剧。
群桩基础的竖向承载能力及群桩效应的三维数值计算
（） ２
对于局部 非 协调 网格 ， 位移 列 阵 ｕ中 只包 含基 本变 量 集， 因此在将包 含从 变量 的单 元刚度 矩 阵、 单元荷 载列 阵经 过转换叠加到总体刚度矩 阵和 总体荷 载列阵 中得 到 ： 某单 设 元 ｉ的位移列 阵为 Ｍ＝ ｛ “ ， “ 皿， Ⅱ ， Ａ， Ａ， ｝ｎ为单元
收稿日期： ｌ一 － ２ １ ４２ ｏ Ｄ ８
作者简介 ： 王凤恩 ， ， 男 辽宁朝 阳人 ， 主要从事水和工程 咨询、 设计工作 。
３ ６
图 １ 计算模型（ ４ ４ｘ ）
式 中
—— 整体劲度 矩 阵；—— 位 移列阵 ； “ —— 荷载
列阵 。
＝
∑ 一 ．
，＝∑ 一 ．
得结果与《 规范》 中统计结果进行 了比较 ， 了计算 的合理 验证
性， 为模 型试验提供 了理论依据 。
１ 桩 一土 相 互 作 用 的 数值 模 拟
数 。所建计算模 型 １ ６根 （ ４×４ 桩情 况见 图 １ 桩及 其 周 围 ） ，
土局 部加 密见图 ２ 。
岩土工程的数值分析用于桩基 的承载特性分析 从 ２ ０世
２ 有限元计算模型及计算参数选取 ：
计 算 模 型 一 ： 台采 用 矩 形 承 台 ， 中 心 距 承 台 边 缘 距 承 桩
果在其他地方未必能用 。采用有 限元数值模 拟 ， 够方便 的 能
改变桩径 、 桩长 、 桩距及 土体 的物理 参数 ， 具有缩短 研究 时间
等优点 ， 因此数值模拟方法 已经渐渐成 为分析基桩 的有效方 法 。 目前 的有 限元计算多采用 常规 完全协调 网格 ， 这种 网格 在对桩及距桩较 近的 土体加 密时 ， 精度 要求 不高 ， 并且 对距
桩基承载能力的有限元分析
;<) 0:’>?6-6 C: A<) &C’()( /’T’D-A? CB /C9TCH:( U->) VCH:(’A-C: S? V-:-A) W>)9):A 2)A<C(
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大直径人工挖孔桩竖向承载力有限元分析
大直径人工挖孔桩竖向承载力有限元分析摘要：本文通过计算机有限元分析，对人工挖孔扩底桩桩端竖向承载特性进行了研究,结合前人的研究成果，得出大直径挖孔扩底桩的研究方法。
关键词：人工挖孔扩底桩桩端承载力变形模量有限元0前言桩基础是一种历史悠久而应用广泛的基础型式。
在我国，桩基也得到了广泛的使用，尤其是近代，随着工业技术和工程建设的发展，桩的类型和成桩工艺、桩的设计理论和设计方法、桩的承载力和桩体结构的检测等诸方面均有迅速的发展，已使桩基础的应用更为广泛，更有生命力。
而人工挖孔扩底桩作为桩基础的一种，其设计方法和施工技术也得到很大的发展。
人工挖孔扩底桩的单桩承载力非常高，在一般工程中很难达到其极限承载力，但是当荷载增大到一定程度时，沉降首先不能满足上部结构的要求，而现阶段一般桩基采用的用强度控制容许承载力的方法，就不能适用于人工挖孔扩底桩，许多学者提出用变形控制承载力的方法进行扩底桩设计计算，在实际工作中设计人员也有意识的加强了变形方面的控制，但如何采用变形控制人工挖孔扩底桩的承载力，设计人员和学者对此也没有一个统一的认识。
本文采用有限元分析的方法研究大直径人工挖孔桩的受力特性，同时提出了挖孔桩的计算方法。
1 有限元模型的建立本文中只分析单桩受竖向荷载作用下的各种应力应变情况，着重分析桩底土的反力和沉降。
我们模型桩长20m，桩身直径1.0m，扩底直径2.3m。
1.1 几何模型建立由于单桩在空间是以桩轴线为轴的轴对称结构，为了节省计算资源，采用2D轴对称计算模式，仅仅分析通过桩轴线的半个平面的受力变形，计算完成后再进行2D轴对称扩展，观察桩底土的受力变形特性。
这样就可以用平面应力问题来解决轴对称的三维实体问题，大大节省了机时。
因此在建立几何模型时，只须建立通过桩轴线的半个平面即可。
为了尽量减少边界对桩周土受力变形特性的影响，计算域应尽量选择的大些，但是过大的计算域会使软件做许多无用的计算，浪费计算资源。
本文选择的计算域边界为，右边界距桩轴线15m，底面距桩底面15m＞5D，能够满足要求。
群桩基础的竖向分析与验算
承载力验算公式
σ max
=
γl
+ γh
−
Blγh
A
+
N A
(1 +
eA) W
≤ [σ h+l
]
式中：σ max 桩底平面处的最大压应力。
2. 软弱下卧层强度验算
• 软弱下卧层验算方法是按土力学中土内应 力分布规律计算出软弱土层顶面处的总应
力不得大于该处地基土的容许承载力。来自三、群桩基础沉降验算• 群桩基础承载力和沉降与土的性质、桩长、 桩距、桩数、群桩的平面排列和大小等因 素有关。
• 桩距大小的影响是主要的, 其次是桩数。
桩群破坏形式
¾ 当桩距较小, 土质较坚硬时, 在荷载作用下, 桩间土 与桩群作为一个整体而下沉, 桩底下土层受压缩, 破坏时呈“整体破坏”即指桩、土形成整体, 破坏形 态类似一个实体深基础；
t0
=
Pj'
μ
m
R
j j
γm
式中：um为承台受桩冲剪， 破裂锥体上网平均周长。
um
=
u1
+ u2 2
• t0一般不应小于 0.5~ 1.0m, 如不符要求 , 也 应在桩顶设钢筋网。
• 如基桩在承台的布置 范围不超过墩台边缘
以刚性角 (αmax) 向外
扩散范围, 可不验算桩 对承台的冲剪强度。
三、承台抗弯及抗剪强度验算
桩顶上的作用荷载主要通过桩侧土的摩阻力传递 到桩周土体。由于桩侧摩阻力的扩散作用, 使桩 底处的压力分布范围要比桩身截面积大得多, 以 使群桩中各桩传布到桩底处的应力可能叠加 , 群 桩桩底处地基土受到的压力比单桩大 ;
• 群桩基础的基础尺寸大 , 荷载传递的影响范围也 比单桩深, 因此桩底下地基土层产生的压缩变形 和群桩基础的沉降比单桩大。在桩的承载力方面 , 群桩基础的承载力也决不是等于各单桩承载力总 和的简单关系。
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徽
建
筑
第 二种 就是有摩擦桩组成 的群桩 ， 向荷 载作用下 ， 在竖 大 部分荷载 由桩侧阻力传递到桩侧和桩端土层 中， 其余部分 由桩 端承受 。由于摩擦桩的贯入变形一般较大 ， 加上 桩身的弹性 再 压缩对于一般 的低承台群桩 ， 承台的协调作用将使 承台底也 产
序 中 Ｓ Ｌ ４ 单元 。由于模 型为三维实体建模 ， ＯＩ ５ Ｄ 桩体和土体均采用实际尺寸 ， 因此要求
雷亮亮 ， 国体 ， 良辉 王 徐
（ 合肥工业大学土木与水利工程学院 ， 安徽 合肥 ２ ０ ｏ ） ３ｏ ９
——■■■一
— 一 — 一Ｉ 摘 — —
要： 群桩效应是桩基理论 中的一个重要 问题 。文章根据 ａｉ 有 ｄａ ｎ
－・一Ｉ Ｉ 限元分析软件 ， 了在 竖向荷栽作用下桩数 Ｌ 桩距 Ｓ及桩数 ｎ与群 ・＿ Ｉ Ｊ 分析 、 ＿—一 ●●
２ 桩土特性有 限元分析模型 以及计算方 案
２１计算参数选取 ．
本文采用三维有限元程序进行模拟时 ， 与承台采用线 弹性 的本构模型 。桩周土 ■●＿Ｉ 桩
体采用砂土 ， 因为大量试验表 明砂土的应力应变关系呈非线性 ， 采用 Ｄ ｎ ａ— ｈｎ — ｕ ｃｎ Ｃ ａ ｇ ｖ Ｅ 非线性模型 。桩体 和承台混凝土选用 Ｃ ５ 其弹性模量 Ｅ ＝ ８ ０ Ｍ ａ， ２， ｃ ２０ ０ Ｐ 泊松比 ｖ－． ７ －１ 。 ０６ 假定土体泊松 比不变 ， 计算区域内为砂土。 土的计算参数见表 １ 承台厚度为 Ｏ８ 桩径 。 ． ｍ， ｄ取为 ０８ ． ｍ。土体接触面单元厚度 ｔ ０ ２ 参数见表 ２ 取 ． ｍ， ０ 。
坚硬 ， 桩的单独贯入变形较小 ， 承台底 土反 力较 小 ， 故承 台底地
基土分担 的荷载作用可 以忽略不计 。 端承桩群桩中基础 的性状
ｄ ｎ ａ — ｈ ｎ 模 型的计算参数 表 １ ｕｃ ｎｃ ａｇ
注： 、 分别 为粘聚 力、内摩擦 角； ｒ ｃ Ｋ 为破 坏 比； 、 分别 为模 量数 ＫＮ
—■—● ——■ 桩效应 的关系。模拟 结果表 明： 桩基极 限承 裁力随 Ｌ的增长而逐渐增
大， 而群桩效应 系数 １ 渐减小 ， 其幅度均逐 渐减 小； 基极 限承 １逐 但 桩
裁 力随 ｎ 多而减 小， 增 但减幅不大。随着桩距 Ｓ 的加大 ， 群桩极 限承栽
力先增 大后 退渐减 小； 而与群桩效应 系数 近似呈 线性增 长关 系， 幅度
岩
土
工
载通过桩身穿过较弱土层传递 到深部较为坚硬 的、 压缩性较为 小的土层或者岩土层 当中 ， 从而减少上部建 （ ） 构 筑物 的沉降 ， 确保建筑物的长久安全 。近年来 随着大型建筑物 的大量兴起 ，
程
与
基
础 处
理
桩基 础更是 以其承载力 高 、 稳定性好 、 降量小且均匀 、 沉 沉降速 率低且收敛快等特性而成为现代化基础工程体系之一 。
２２建 立模 型 ．
整体三维 网格图
Ｉ ——＿ ——●
仨＝＝＝
■■■一
桩基 的计算模型 由对称 式实体单元组成 ， 土体被简化为理想均质 、 向同性体。桩 各 垂直设置于土体 中， 土体边界选用垂直方 向滑 动 ， 水平方 向固定 ， 对称 面上选用 沿桩 身 轴 向自由其余两个方 向固定 。 在模拟分 析中， 桩体 、 土体均采用 ａ ｉ ｄｎ ａ有限元模拟分析程
２１ ０ ２年第 １期Ｉ １ ２期 ） 总 ８
安
徽
建
筑
竖 向荷载作 用下群桩效应 限元分析 、 有
Ｆｎｔ ｅ ｎ ａｙ ｉ ｏ ｆ ｃ ｆＰｉ ｏ ｐｕ ｄ ｒ ￣ｉ ｌ ｏ ｄ ｉｉ Ｅｌｍｅ ｔ ｅ Ａｎ ｌｓｓ ｆＥ ｆ ｔ ｌ Ｇｒ ｕ ｎ ｅ ｅ ｏ ｅ Ｖｅ ｃ ａ ｓ ａ Ｌ
及 模 指 数 ． 、 Ｄ 为 泊松 比 Ｆ Ｇ、
接触面单元的计算参数
安
表２
与独立单桩相近 ， 近似认为端承群桩 的承载力 取为单桩承载力 之和 ， 因端承桩的桩端持力层 刚度较大 ， 因此其沉 降也不致 因 桩端应力 的重叠效应而显著增 大 ， 一般无需计算沉降 ， ：＝ 。 即 ７ １
也逐步减缓 。
关键词 ： 群桩效应 ； 群桩效应 系数 ； 数值模拟 ； 限元分析 有
中图分类号 ： Ｕ ７ ．＋ Ｔ ４ ３１６ 文献标识码 ： Ｂ
文章编号 ：０ ７ ７ ５ （０ ０ － １ ８ ０ １ ０ － ３ ９２ １ ） １ ０ － ３ ２ ４
１ 概
述
பைடு நூலகம்
桩基础作为一种 比较古老 的基础形式 ，是迄今应用最 为 广泛 的建筑物基础 或支护构件 。 桩体深入 土层将上部结构的荷
■■
收稿 日期 ：０ １ １ — ６ ２ １ — ２ ０ 作者简介 ： 雷亮亮（９ ６ ） 男 ， 桐城人 ， １ ８一 ， 安徽 合肥工业大学土木与水利
工程 学院在读硕士 ， 究方向： 研 岩土 工程。
安
徽
建
筑
２１ ０ ２年第 １ （ １ ２期 ） 期 总 ８
１ 群桩 的沉 降也 明显超过单桩。所 以， ， 摩擦型群桩是我们研究 的主要对象。本文在已有 研 究的基础上 ， 利用考 虑桩土相互作用的三维非线性有 限元分析程序 ， 竖向荷载作用 对 下的摩擦 型群桩进行分析 。主要探讨 了桩长 Ｌ 桩距 ｓ以及桩数 ｎ对群桩效应 的影响。 、
在 实际工程应用 中 ， 了少量大直径单桩基础 以外 ， 除 一般 都是群桩基础 。竖 向荷载作 用下的群桩基础 ， 各基桩的承载力
和沉降性状与相 同条件下单桩 的承载力有着显著 的差别 ， 台 承 底产生的土阻力也将分担部分荷 载。因此 ， 在设计时必须综合
考虑群桩 的工作特点 ， 以确定群桩的竖向承载能力 。 对于群桩基 础来说 可以分 为 ２ ：一种是有 端承桩组成 种 的群桩基础 ， 通过承 台分配与各桩 桩顶的竖 向荷 载 ， 大部分 其 由桩身直接传 到桩端 。桩侧阻力分担荷载较小 ， 桩端持力层较