糠醛精制装置抽出液加热炉炉管腐蚀分析及对策
糠醛精制装置存在的问题及其优化
摘要 ： 针对 荆门石化糠醛精制装置生 产中存在 的主要 问题提 出了优化 措施 。轻套 糠醛 装置适 合较 大溶 剂 比， 较高 的抽 提温 度 生产 ； 重套 糠醛装置适合较小溶 剂比 ， 很高 的抽提 温度生产。防腐方 面主要 落实 针对糠 酸和环 烷酸 的防腐措 施 。有效 降低 抽 出液一次蒸发塔压 力 ， 既能更充分 回收溶剂 ， 降低糠 醛剂耗 ， 又有利于 节能 。经 过一 系列 降剂耗Ｔ 作 ， ５个 月荆 门石化轻 重 近 两套糠醛精制装置溶剂 消耗已经下降到 １０ｋ／ 。 ． ｇｔ 关键词 ： 醛精制 ； 糠 互溶 温度 ； 腐蚀 ； 溶剂消耗
ｗｅ ｅ ｐ ｏ ｏ ｅ ．Ｔ ｅ ｆ ｒｕ ａ ｅ ｉｉ ｇ ｕ ｉ ｆ ｒｐ ｏ ｅ ｓｎ ｉ ｈ ｒ ｃ ｉ ｎ ｈ ｕｄ ｂ ｐ ｒ ｔ ｄ ａ ｒ ｅ ｏ ｖ ｎ ａ ｉ ａ ｄ ｈｇ ｅ ｒ ｒｐ ｓ ｄ ｈ ｕ ｆ ｒ ｌ ｆ ｎ ｎｔ ｏ ｒ ｃ ｓ ｉｇ ｌ ｔｆａ ｔ ｓ ｓ ｏ ｌ ｅ ｏ ｅ ａ ｅ ｔ ｌ ｇ ｒｓ ｌｅ ｔｒ ｔ ｎ ｉｈ ｒ ｒ ｎ ｇ ｏ ａ ｏ
２ ｎ ｔ ｕ ｅ ｏ ｅ ｉａ ａ ｄ Ｐ ａ ｍ ａ ｅ ｔ ａ ｅ ｈ ｏ ｏ ｙ，Ｊ ｎ ｃ ｕ Ｕｎｖ ｒ ｉ ｆＴ ｃ ｎ ｌ ｇ Ｉ ｓ ｉ ｔ ｆ Ｃｈ ｍ ｃ ｌ ｎ ｈ ｃ ｕ ｉ ｌ ｃ ｎ ｌ ｇ ｔ ｒ ｃ Ｔ ｉｇ ｈ ｉｅ ｓｔ ｏ ｅ ｈ ｏ ｏ ｙ，Ｊ ｎ ｍｅ ４ ０ ０， ｉ ａ ｙ ｉｇ ｎ ４ ８ ０ Ｃｈｎ ）
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糠醛装置加热炉炉管腐蚀失效分析及措施
近 年来糠 醛 精制装 置长 周期 、 大负 荷运 行 ， 并 且原 料性质 变差 ， 以及 溶 剂 回 收 系 统 能 力 不 足 （ 轻重套 共用 一套 回收系 统 ） 等原因， 使 循 环 糠醛
３ ． ３ 炉管 腐蚀原 因分 析
根据 上述分 析 可 知 ， 糠 醛 精 制装 置 抽 出液 加
图８ 。
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变化 ， 环烷 酸腐蚀 易受 到流 速 和流态 变化 的影 响 ， 使炉 管弯 头部位 的腐 蚀 比炉管 直管 部分 严重 。
４ 防腐 蚀措 施及 效果
４ ． １ 材 质升级
值一 直处 于较 高水 平 ， ２ ０ １ ０年 ６月停 工 检修 期 间
发现轻 、 重 两 套 装 置 加 工 原 料 的 酸 值 分 别 高 达 １ ． ９ ２和 ２ ． ８ ０ ｍ ｇ Ｋ Ｏ Ｈ ／ ｇ ； 循 环糠 醛 的 酸值 分 别 高 达１ ． ４ ９和 ０ ． ８ １ ｍ ｇ Ｋ Ｏ Ｈ ／ ｇ ； 重油 罐 区抽 出油 的 酸
图 ７ 不 同温 度 下 的 糠 醛 氧 化 实 验 曲线 Ｅ ｇ ． ７ Ｅ ｘ ｐ ｅ ｒ ｉ ｍ ｅ ｎ ｔ ｌ ａ ｃ ｕ ｒ ｖ ｅ ｏ ｆ ｆ ｕ ｒ ｆ ｕ ｒ ｌ ａ ｏ ｘ ｉ ｄ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｔ
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糠醛精制装置糠醛非正常消耗原因分析及对策
糠醛精制装置糠醛非正常消耗原因分析及对策木合塔尔;李风新;潘从锦;薛飞【摘要】介绍了糠醛消耗的分类,阐述了糠醛非正常消耗的主要途径,认为糠醛消耗主要是非正常消耗即设备泄漏而造成的糠醛跑损、开停工过程中的糠醛损失、糠醛氧化、结焦、裂解造成的变质损失以及由于操作不平稳时精制油、抽出油、脱水塔下水非正常携带造成的糠醛损失等,并通过采取提高脱气塔脱气效果、实施油封操作、加注KQ-1防焦剂、减少糠醛氧化分解损失、降低设备泄漏率、优化开停工方案等措施,可显著降低糠醛消耗,取得了较好的经济效益。
【期刊名称】《润滑油》【年(卷),期】2012(027)004【总页数】4页(P61-64)【关键词】糠醛精制;糠醛消耗;原因分析;对策【作者】木合塔尔;李风新;潘从锦;薛飞【作者单位】中国石油克拉玛依石化分公司,新疆克拉玛依834000;中国石油克拉玛依石化分公司,新疆克拉玛依834000;中国石油克拉玛依石化分公司,新疆克拉玛依834000;中国石油克拉玛依石化分公司,新疆克拉玛依834000【正文语种】中文【中图分类】工业技术2012 年8月Aug.2012 润涤油LU8IlICA ”翔 G01~第 27卷第4期Vol.27 ．No.4文章编号： 1002-3119(2012)04-0061-04糠醛精制装置糠醛非正常消耗原因分析及对策木合塔尔，李风新，潘从锦，薛飞 (r{一围石油克{妒玛依fi化分公 iI ，,fjrii;-; 克拉玛依 834000)摘要：介绍了糠醛消耗的分类，阐述了糠醛非正常消耗的主要途径，认为糠醛消耗主要是非正常消耗即设备泄漏而造成的糠醛跑损、开停T 过程中的糠醛损失、糠醛氧化、结焦、裂解造成的变质损失以及由于操作不平稳时精制油、抽 Il1 油、脱水塔下水非正常携带造成的糠醛损失等，并通过采取提高脱气塔脱气效果、实施油封操作、加注 KQ-1 防焦剂、减少糠醛氧化分解损失、降低设备泄漏率、优化开停T 方案等措施，可显著降低糠醛消耗，取得了较好的经济效益。
09Cr2AlMoRE钢在糠醛装置换热设备中的防腐蚀应用
3609Cr2AlMoRE钢在糠醛装置换热设备中的防腐蚀应用马跃辉（中石油东北炼化集团有限公司葫芦岛设计院，辽宁葫芦岛 125000）摘要：本文通过对糠醛装置换热设备腐蚀的情况、机理进行分析，尝试采用低合金钢09Cr2AlMoRE 来提高换热设备的抗腐蚀能力，效果很好。
关键词：糠醛；09Cr2AlMoRE；腐蚀；尝试1 概况糠醛装置是年处理能力为35万吨的润滑油生产的第一环节，主要处理大庆减二、三线油，通过溶剂糠醛进行萃取精制，为下游提供基础油。
而设备的腐蚀是困扰装置长周期运行的主要原因之一。
糠醛分子中的醛基易被氧化成羧基使糠醛变成糠酸，而系统中的糠醛又处于长周期高低温相间的循环使用状态，糠酸不断地生成并被累积，使循环糠醛酸值提高，而原油中还含有环烷酸、氯化物等腐蚀性介质，也加剧了设备的腐蚀。
腐蚀严重的空冷4，5，6，7都在负压下工作，腐蚀不严重的时候很难发现，空气进入设备后加速了糠醛的氧化，也加大了循环糠醛的酸值，对糠醛经过的设备、管线形成了潜在的生产隐患。
而换热器管束腐蚀泄漏后等发现时都会造成大量糠醛跑损。
因此换热设备的腐蚀问题显得尤为突出。
2 换热设备腐蚀情况2.1 空冷设备腐蚀情况糠醛空冷器的腐蚀情况十分严重。
空冷-4是精制液、废液汽提塔空冷器，一旦空冷-4泄漏，必然会造成两塔真空度不合格，从而使糠醛装置两个重要的控制指标，精制液含醛量与废液含醛量不合格，空冷-4的泄漏，常常造成装置停车循环。
以糠醛装置空冷-4/1为例：2005年7月29更新投用，6个半月后管束就发生腐蚀泄漏，具体腐蚀情况见表1，空冷-4/1腐蚀图片见图1。
2.2 换热器腐蚀情况糠醛装置换-11、换-15/1，2、换-16，换-17、换-18等换热器腐蚀最严重。
换-18为脱水塔冷却器，壳层介质为醛水汽，管束经常腐蚀泄漏，循环水进壳层后入容-4，使塔-7处理水的负荷加大。
2005年11月检修发现换-18管束腐蚀泄漏多达22根，壳层入口处管束冲刷腐蚀相当严重。
糠醛精制装置溶剂损耗原因及应对措施探讨
收稿日期：２０１９－０１－１３作者简介：居增南（１９８８—），男，助理工程师，主要从事润滑油基础油生产工作。
糠醛精制装置溶剂损耗原因及应对措施探讨居增南（中国石油化工股份有限公司济南分公司，山东济南 ２５０１０１）摘要：对糠醛精制装置溶剂损耗原因进行了分析，认为糠醛的损耗途径主要有携带损耗、变质损耗和腐蚀泄漏损耗，并介绍了目前工业生产中一些降低糠醛损耗的技术措施。
关键词：糠醛精制装置；溶剂损耗；原因分析；应对措施中图分类号：ＴＥ６２４．５ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１００８－０２１Ｘ（２０１９）０７－０１３０－０１ＣａｕｓｅＡｎａｌｙｓｉｓａｎｄＣｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｓｏｆＦｕｒｆｕｒａｌＬｏｓｓｉｎＦｕｒｆｕｒａｌＲｅｆｉｎｉｎｇＵｎｉｔＪｕＺｅｎｇｎａｎ（ＳｉｎｏｐｅｃＪｉｎａｎＣｏｍｐａｎｙ，Ｊｉ＇ｎａｎ ２５０１０１，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｃａｕｓｅｓｏｆｆｕｒｆｕｒａｌｌｏｓｓｉｎｆｕｒｆｕｒａｌｒｅｆｉｎｉｎｇｕｎｉｔｗｅｒｅａｎａｌｙｚｅｄｉｎｔｈｅｐａｐｅｒ．Ｉｔｗａｓｃｏｎｓｉｄｅｒｅｄｔｈａｔｔｈｅｍａｉｎｗａｙｓｏｆｆｕｒｆｕｒａｌｌｏｓｓｉｎｃｌｕｄｅｃａｒｒｙｉｎｇｌｏｓｓ，ｄｅｔｅｒｉｏｒａｔｉｏｎｌｏｓｓａｎｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎｌｅａｋａｇｅｌｏｓｓ．Ｉｎａｄｄｉｔｉｏｎ，ｓｏｍｅｔｅｃｈｎｉｃａｌｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｓｔｏｒｅｄｕｃｅｔｈｅｌｏｓｓｏｆｆｕｒｆｕｒａｌｉｎｃｕｒｒｅｎｔｉｎｄｕｓｔｒｉａｌｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｗｅｒｅｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｆｕｒｆｕｒａｌｒｅｆｉｎｉｎｇｕｎｉｔ；ｆｕｒｆｕｒａｌｌｏｓｓ；ｃａｕｓｅａｎａｌｙｓｉｓ；ｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅ 糠醛精制装置是传统“老三套”生产工艺的主要组成装置之一，广泛用于润滑油基础油的生产过程。
其工艺原理是利用糠醛对原料油中不同组分溶解能力的差异，通过抽提的方法将原料油中的胶状物质、多环短侧链的芳烃及重芳烃、环烷酸类等非理想组分脱除，从而实现对原料油精制的目的。
糠醛装置的腐蚀原因分析与防护措施
糠醛装置的腐蚀原因分析与防护措施王静黄浩蒋兆成(中石化河南油田南阳石蜡精细化工厂，河南南阳473132)摘 要：糠醛精制装置在运行过程中发生了较为严重的腐蚀结焦现象，文章对装置工艺设备的腐蚀情况、腐蚀机理和采取的防腐措施进行了探讨，并提出相应的防范措施和看法。
关键词：糠醛精制装置、糠酸腐蚀、结焦、防护。
糠醛精制装置是润滑油生产的主要生产装置之一，它是以糠醛作为萃取溶剂，脱除润滑油基础油(或原料蜡油)中的非理想组分，从而达到精制的目的。
目前国内共有22套糠醛精制润滑油生产装置，这些装置生产工艺已比较成熟，对于糠醛装置的设备腐蚀问题，目前大多数厂家一般采用原料脱气、水溶液系统加注缓蚀剂、系统储罐氮封等措施，但炉管、管线穿孔等现象仍时有发生[1]，仍然面临着糠酸腐蚀和糠醛结焦的严重问题，不仅造成设备腐蚀，缩短开工周期，给装置的安全运行带来严重威胁，而且由于糠醛本身的氧化变质及缩合生焦，又加大了装置的溶剂消耗，使生产成本升高。
1 糠醛装置腐蚀现状南阳石蜡精细化工厂糠醛精制装置设计处理能力为l0万t／a，于1997年建成投产，经过后期技术改造，目前处理能力已达15万t／a。
糠醛精制装置加工原料油为常减压装置生产的减二线、减三线、减四线、减五线油及丙烷脱沥青装置的轻脱沥青油。
近年来随着所加工原油酸值的上升，糠醛装置的腐蚀问题已经严重影响到了装置的安全生产，且影响着装置的能耗和溶剂消耗，尤其是废液加热炉的对流室炉管、辐射炉管急弯弯头和高温醛气所经过的设备腐蚀最为严重。
1.1 废液加热炉炉管腐蚀穿孔糠醛装置废液加热炉于1997年10月点火投用，按照装置设计文件，其主要加热设备之一的废液加热炉炉管及弯头采用了20#钢。
装置在防腐蚀方面采用了原料脱气、糠醛储罐、水溶剂罐顶氮气密封、水溶液系统加注缓蚀剂等措施。
近年来，南阳原油的酸值已从最初设计时的0.5上升到了1.1以上，废液加热炉的腐蚀也在逐步加剧。
2006年9月，废液加热炉对流室弯头漏，更换90°弯头两个。
工艺加热炉腐蚀原因分析与对策
3 腐蚀原因分析
因此 ,烟气中水蒸气含量对露点影响较大 。 4. 4 对流室炉管积灰
腐蚀与堵灰有相互促进的关系 。凝结于管壁上 的硫酸粘附飞灰引起堵灰 ,堵灰使管线的传热效果 减弱 ,金属表面壁温降低 ,并吸附更多的 SO3 ,加速 硫酸的生成 ,使腐蚀加剧 ,以致形成恶性循环 ,图 1 可见 ,烟囱正下方炉管腐蚀成光管 ,进而腐蚀穿透 。 初步分析在瓦斯组分变化比较大时加热炉供风量明 显不足 ,炉管结垢成分为瓦斯当中的催化剂粉末与 硫酸盐 ,见图 4 。 4. 5 对流段上部介质温度
室采用钉头管换热管 ,共分为上 、中 、下三个室 ,上对 流室 采 用 工 艺 介 质 冷 进 料 换 热 , 中 、下 对 流 对 01 3M Pa 蒸汽进行过热 。1982 年投产运行 ,2003 年 前 ,除正常检维修外没有出现因设备异常停工 ,但是 2004 年 2 月加热炉因对流室炉管腐蚀穿透而停工 , 以下是现场情况 。
·78 ·
结果可 知 : 腐 蚀 产 物 主 要 有 Fe3 ( SO4 ) 4 ·2 H2 O 、 FeS 等铁的硫化物和 Fe3 O4 等铁的氧化物构成 ,积 灰物质灼烧后剩余物质主要为氧化铁 。
通过检验可见 ,腐蚀产物主要是强酸性的硫酸 铁盐及其化合物 ,腐蚀产物中的硫来自于燃料气中 的 H2 S。
腐蚀与堵灰有相互促进的关系 ,因此 ,应尽快恢 复清灰器或采用清灰剂 ,减少积灰 。 5. 5 控制燃料中 H2 含量
糠醛装置余热回收系统露点腐蚀原因分析及改进措施
糠醛装置余热回收系统露点腐蚀原因分析及改进措施摘要：热管式烟气余热回收系统在运行过程中必须解决好热管的露点腐蚀问题，否则将影响加热炉的长周期高效率运行。
介绍了热管烟气余热回收技术在炼油厂糠醛装置的应用情况，对运行过程中出现的露点腐蚀问题进行分析，并提出了解决措施。
关键词：热管；空气预热器；露点腐蚀中图分类号：tu74 文献标识码：a 文章编号：1、工艺流程简述糠醛装置在2012年的检修期间对加热炉进行了改造，空气预热器由外置预热（精制油预热），改为内置预热（烟气预热），提高了加热炉热效率。
炉101的烟气进入炉102的对流室两炉烟气经重合烟囱汇合后，进入预热器换热,再由引风机引入重合烟囱排大气。
空气经鼓风机加压后经预热器预热进两炉,与炉内燃料混合后燃烧。
烟气放热、空气吸热即达到烟气余热回收的目的。
热管烟气段出口出现严重的腐蚀现象主要原因是排烟温度过低，使得烟气出口的最后几排热管处于露点区，余热回收系统腐蚀问题较严重,已不能满足装置长周期安全运行的需要。
2、腐蚀的原因分析2.1低温露点腐蚀的机理用空气预热器回收排烟余热极为重要的问题之一是受热面的低温腐蚀。
利用排烟余热涉及受热面低温腐蚀的两个关键温度：一是酸露点，一是水蒸汽露点。
酸露点：一般燃料油或燃料气中均含有少量的硫，硫燃烧后全部生成so2。
由于燃烧室中有过量的氧气存在，所以又有少量的so2进一步再与氧化合成so3。
在通常的过剩空气系数条件下，全部so2中约有1～3%转化成so3。
在高温烟气中的so3气体不腐蚀金属。
在低温部分，三氧化硫与水蒸汽发生反应：so3+h2o= h2so4(气体)→h2so4(雾)生成硫酸蒸汽，温度降低后，硫酸蒸汽便结成了硫酸雾。
我们称硫酸蒸汽开始凝结成硫酸雾的最高温度为酸露点。
水蒸汽露点：排烟中的水蒸气露点与烟气中水蒸汽含量有关。
水蒸汽含量的多少，取决于燃料所含水分，氢及送风方式等。
气相中水蒸汽开始冷凝的温度称为露点，露点温度一般为50～60℃[1]。
炉管腐蚀的起因与对策
炉管腐蚀的起因与对策摘要：由于炉管处于非常特殊的运行环境，温度、压力以及腐蚀性介质使其具备遭受多种腐蚀的条件，只有充分认识这些腐蚀的起因，才能采取有效的预防措施，使炉管免遭腐蚀破坏。
炉管腐蚀往往是一综合性问题。
多种腐蚀可能同时出现，它们可能相互促进，也可能互为因果关系。
因此，在采取预防措施时，要全面系统地分析腐蚀起因，进行综合治理。
此外，炉管的防腐有时还需从锅炉效率以及环境污染等多方面综合考虑。
关键词：炉管腐蚀；预防措施；腐蚀起因一、管内腐蚀1、汽水腐蚀汽水腐蚀是由于金属铁被水蒸汽氧化而发生的一种化学腐蚀。
汽水腐蚀是过热器管的主要腐蚀形式，在蒸发管中当发生汽水分层或循环停滞时也会发生，其特征是均匀腐蚀。
过热蒸汽在450℃时，可直接与铁发生下列反应:3Fe＋4H2O→Fe3O4＋4H2↑当温度为570℃以上时，其反应生成物为Fe2O3:Fe＋H2O→FeO＋H2↑2FeO＋H2O→Fe2O3＋H2↑，防止汽水腐蚀的方法有：消除倾斜角度较小的蒸发段，确保水循环正常，对于过热温度较高的过热器，应采用耐热、耐腐蚀性能较好的合金钢管等。
2、碱腐蚀碱腐蚀是通过强碱的化学作用，使管内壁面的Fe3O4保护膜遭到破坏，而后使金属基体遭到进一步氧化的一种化学腐蚀。
例如对于苛性碱(NaOH)，它通过如下反应：4NaOH＋Fe3O4→2NaFeO2＋Na2FeO2＋2H2O使Fe3O4保护膜遭到破坏，露出的铁直接与NaOH发生如下反应，使金属表面不断腐蚀：Fe＋2NaOH→Na2FeO2＋H2↑炉水的酸碱性应由添加HCl和NaOH来调节的，当pH 值保持在10～11时，铁的腐蚀速率变得很小。
如果pH值保持在13以上，就会发生较严重的碱腐蚀。
碱腐蚀与水处理方法关系很大，氢氧化钠处理法是添加NaOH将pH值保持在10-11左右，并用磷酸三钠来除去硬度的方法。
该方法的缺点是固体物质较多，它们附着于管内表面造成碱浓缩，产生碱腐蚀的危险很大。
工艺加热炉腐蚀原因分析与对策
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图 $# 对流室第二层管 ! 烟囱正下方 " 的腐蚀
一部分 ! 约 !^ !,^ " 在 + + $ 进一步氧化 生 成 ,# 高温烟气中 当烟气温度降到 + , 气体不腐 蚀 金 属 # 2 " "g 以 下 时 # + , 气 体 将 与 水 蒸 汽 化 合 生 成 当硫酸蒸汽凝 结 到 加 热 炉 对 流 室 炉 管 c$+ 2 蒸汽 # 尾部受热面时就会发生低温硫酸腐蚀 % 通过上述分析 可 以 得 出 # 对流室腐蚀是由于加 热炉在运行过程中 硫 酸 露 点 腐 蚀 所 致 # 腐蚀发生在 对流室尾部受热面 & 金属烟道和烟囱低于烟气酸露 点温度的金属壁面 上 # 越接近于对流室末端腐蚀越 严重 % 同时 # 凝结在低温受热面上的硫酸液体 # 还会
中 c$ 含量 ! 平均值高达 8 体积 # ! 这是造成烟 23 8^ " 气中水分含量较高的直接原因 $ 烟气的露点温度随 烟气中水分含量的增加而升高的影响见图 8$
J3 ’# 采用低氧燃烧 控制燃烧过剩空气 量 ! 能有效地减少 + , 含量 " 见图 5# $ 经 过 实 践! 加热炉烟气氧含量一般控制 在 ,3 降 低 空 气 过 剩 系 数! 控 制 在 !3 5^ !53 "^ ! ! 5 左右 ! 可以有效控制低温腐蚀和排烟损失 ! 过低易使 加热炉出现机械和化学不完全燃烧 ! 增加排烟损失 $ 一般来说 ! 实现 低 氧 燃 烧 必 须 保 证 辐 射 室 的 严 密性 ! 并且严格控制每个燃烧器的进风量 ! 这些可以 通过设备维修和操作调节来实现 $ J3 )# 提高对流室炉管换热面壁温 提高工艺介质进对流室上部温度可以提高对流 室换热面壁温 ! 防止过低壁温产生的露点腐蚀 ! 一般 为了安全可靠 ! 并考 虑 炉 子 负 荷 可 能 下 降 和 尾 部 换 热面壁温不均等原 因 ! 可取金属表面温度比露点温
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１ 装置概 况
割 开 ４只对流 室 炉 管 急弯 弯 头 ， 内表 面 鉴 定 情 况 正常 ， 无腐 蚀 ； 辐 射 室未 见 明显腐 蚀 减 薄 迹 象 ， 急 弯 弯头 中有 ８只 ２ １ ９ ｍ ｍ ×１ ０ ｍｍ 弯 头 减 薄 严
中国石油 化工 股份 有 限公 司 （ 上 海 高桥 分 公 司） ２号 糠醛 精 制 装 置 于 ２ ０ １ １年 ３月 建 成 投 产 ，
表 １ 加 热 炉 操 作 参数
Ｔａ ｂ ｌ ｅ １ Ｆｕ ｒ ｎ ａ ｃ ｅ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｄａ ｔ ａ
艺 为 １号常 减压一 ２号糠 醛 精 制 一２号 酮 苯 脱 蜡 一１ 号 白土 精 制 流 程 。通 过 此 工 艺 ， 既 可 脱 除 原 料油 中的非理 想组分 ， 改 善润 滑油 的品质 ， 又 可对
量 糠 酸 及 焦粉 ； 减 四 线 原 料 油 的 酸值 相 对 较 高 （ ０ ． ４ ７ ｍ ｇ Ｋ Ｏ Ｈ ／ ｇ ） 是 炉 管 产 生 腐 蚀 的 原 因和 糠 醛 生 成糠酸的诱 因； 抽 出液 加 热 炉辐 射 室 炉 管 弯 头 因材 质 偏 低 ， 受到糠 酸和环烷酸腐蚀 、 焦垢 下 缝 隙腐
炉管 材 质 均 采 用 碳 钢 管 。辐 射 室 炉 管 为 立 管 布
置 。炉底 采用 油气 联合 型燃烧 器 。加热 炉 主要操
作参 数 及炉管 结 构见表 １ ～２ 。
３ 炉 管腐蚀 状 况
由于定点 测 厚 的局 限性 ， 不 能 全 面 反 应腐 蚀 情况 ， 因此将这 ８只 减 薄 的 急 弯弯 头 割 开 解 剖检
缩在 抽 出油 中。这 里 的酸 主要 是 环 烷 酸 ， 在２ ２ ０
也 成为装 置产 生腐 蚀 的原 因和糠醛 生成糠 酸 的诱 因 。表 ３列 出 了装 置加 工 卡伦 油 时 原料 油 、 精 制
℃ 以上对 碳钢 腐蚀作 用 明显 。
表３ ３种 油 的酸 值 及 硫 含 量
测 厚情 况 正常 ， 未见 明显腐 蚀减 薄迹 象 ， 同时抽 样 从事设备管理工作 。Ｅ － ｍ ａ ｉ ｌ ： ｙ ａ ｎ ｘ ｉ ｑ ｉ ｎ ｇ ＠ｓ ｉ ｎ ｏ ｇ ｐ ｃ ． ｃ ｏ ｍ
３ ４
下， 进入 糠醛 精制 系统 ， 成 为装置产 生腐 蚀 的一个
主要来 源 。
下游 装置 蜡 的生产进 行优 化 。装置 主要 由原料 油 预 处理 、 糠醛 抽提 、 溶剂 回收 等 ３部 分组 成 。
２ 抽 出液加 热炉
表 ２ 炉 管 结 构
Ｔ ａ ｂ ｌ ｅ ２ Ｆ ｕ ｎａ ｒ ｃ ｅ ｔ ｕ ｂ ｅ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ
装 置抽 出液 加热 炉 设 计热 负 荷 ６ ． ３ ９ ＭＷ， 进 口介 质 为 全 液 相 糠 醛 抽 出液 （ 抽 出油 ＋糠 醛 ） 。 加热 炉采 用对 流转辐 射 型圆筒 炉炉 型 。工艺介 质 分两 路进料 ， 先 经 对 流室 加 热 后 再 进 入辐 射 室 加 热至 工艺 所需 温度 。加 热 炉 管 壁 温度 较 低 ， 全 炉
蚀、 焦粉 的冲刷 腐蚀 等共 同作 用 ， 使炉管弯 头迅速减薄。针对 以上 腐蚀情 况， 采取 了对 装置脱 气塔
进 行 改造 、 系统 中加 注脱 酸 剂 、 炉 管材 质 进 行 升 级 等 防 腐 措 施 。 关键词 ： 糠醛 加热炉炉管 腐蚀 机 理 腐 蚀原 因分 析 防 腐 蚀对 策 中图分类号 ： Ｔ Ｐ ２ ７ ３ 文献标识码 ： Ａ 文章编号 ： １ ０ ０ ７— ０ １ ５ Ｘ（ ２ ０ １ ３ ） ０ ２— ０ ０ ３ ４— ０ ４
油 和抽 出油酸值 、 ７ ｍ ｇ Ｋ Ｏ Ｉ － Ｌ ／ ｇ时 ， 抽 出油 酸 值 可
达１ ． ６ ０ ｍ ｇ Ｋ Ｏ Ｈ ／ ｇ ， 即 原 料 油 中 的酸 几 乎 全 部 浓
４ ． ２ ． ２ 原料 油 品种多且 酸值 偏高 多种 原料 油 的减 压 馏分 油 酸 值 均 相对 偏 高 ，
Ｔａ ｂ ｌ ｅ ３ Ａｃ ｉ ｄ ｖ ａ ｌ ｕｅ ａ ｎｄ ｓ ｕ ｌ ｐｈ ｕ ｒ ｃ ｏ ｎｔ ｅ ｎ ｔ
装置 设计 加工 能力 为 ５ ０ ０ ｋ ｔ ／ ａ ， 加 工 时 间为 ８ ４ ０ ０
ｈ ／ ａ ， 主要 加 工 原 料 油 为 １号 常 减 压 装 置 的常 四 线、 减 二线 、 减三 线和 减 四线 馏分 油 。装置 生产 工
重， 最薄处仅有 ７ ． ２ ｉ ｌ ｆ ｌ ｍ， 具体分布位置为两路炉 管 靠 近 出 口端 ， 且 为对 称排 列 。
２ ０ １ １年 １ ２月 装 置 第 一 次 停 工 后 ， 对 抽 出 液
加 热 炉对 流室 、 辐 射 室炉 管 及 急 弯 弯头 进 行 定 点 收稿 日期 ： ２ ０ １ ２—１ １—１ ５ ； 修改稿 收到 日期 ： ２ ０ １ ３— ０ １— ２ ５ 。 超声 波测 厚 。测 厚结 果 ： 对 流 室 炉 管及 急弯 弯 头 作者简 介 ： 闫喜 庆 （ １ ９ ８ ２一） ， 工程 师 ， 现在该 公 司炼油 二部
糠 醛 精 制装 置抽 出液 加 热炉 炉 管腐 蚀 分 析 及 对 策
闫喜庆
（ 中国石油化 工股 份有 限公 司上 海高桥分公 司 ， 上海 ２ ０ ０ １ ３ ７ ）
摘要 ： 介绍 了糠醛精制装置抽 出液加 热炉 的工艺特点 、 炉 管结构和 腐蚀状 况。抽 出液 加热 炉 炉管急弯弯头 内表 面蜂 窝状坑蚀及 冲刷腐蚀严 重， 靠近外径处 已形成深度约 １ ． ５ ｍ ｍ 的沟槽 ， 最严 重处壁厚仅 为 ５ ． ０ ｍ ｍ。分析炉管产生腐蚀原因为 ： 装置脱 气塔 停 用造 成 系统 中糠醛氧 化 ， 产生大