室内分布系统的工程参数和干扰专题分析报告
干扰分析报告
干扰分析报告一、干扰的种类按照干扰产生的起因可以分为系统内干扰、系统间干扰和大气波导。
1、系统内干扰LTE系统中无小区内干扰，只存在小区间干扰，主要原因有：（1）TD-LTE帧失步或者GPS失锁导致干扰；（2）越区覆盖、重叠覆盖造成的干扰；（3）数据配置错误造成的干扰等。
2、系统间干扰系统间干扰可以分为阻塞干扰、杂散干扰、谐波干扰和互调干扰等类型，产生上述干扰的主要因素包括频率因素、设备因素和工程因素。
系统间干扰产生的原因有：3、大气波导低空大气大气波导是一种特殊气候条件下形成的大气对电磁波折射的效应.远处基站的下行信号在近处基站的接收时隙被近处基站收到，干扰了近处基站上行接收，产生远距离同频干扰。
二、判断方法1、干扰类型判断分析，一般以特殊子帧干扰电平差值并结合PRB干扰波形来判断系统内干扰还是系统外干扰。
特殊子帧位于子帧1和6上，包括DwPTS,GP,UpPTS三部分。
SF1及其前后子帧结构如下图所示：◆若SF2-SF1差值>10dB，则判断为系统内干扰，疑似同步问题或TDD干扰，再结合SF6和SF7差值分析，若两者规律一致，则为TD-LTE系统内部干扰。
◆若-1dB<SF2-SF1<3dB，则很可能是外部干扰，此时再结合干扰波形，如PRB前20比PRB后80均值高10dB以上，则为1800M杂散或FDD-LTE干扰（目前联通用的站点是1880之前的频段,1880-1885之间是保护频段，1885之后是移动所用的频点，如果联通所用的频段延伸就会影响到干扰到移动的站点）；若前20PRB基本无干扰，仅仅后80个PRB有持续干扰，则为TD-SCDMA或者PHS干扰。
◆若-1dB<SF2-SF1<3dB，PRB波形是连续全频段，基本无凸起的PRB波形，则为阻塞或外部干扰；若有变化的全频段曲线，判断为1800M杂散或其他干扰。
◆若-1dB<SF2-SF1<3dB，PRB波形呈现几个脉冲凸起，仅存在离散的2-3个PRB宽度干扰，或者多个小波段的PRB干扰，则为900M二次谐波或者互调干扰。
2012年-昆明室内分布系统评估优化整治报告
昆明室分系统评估优化报告（万兴印象）室分整治小组第一组2012年12月12日目录1概述 (1)1.1评估目的 (1)1.2楼宇概述 (1)1.3室分资源概述 (2)1.3.1信源部分 (2)1.3.2分布系统部分 (3)2评估内容 (4)2.1告警与故障 (4)2.1.1传输状态及质量 (4)2.1.2告警分析 (4)2.2参数核查 (4)2.3KPI 评估 (4)2.3.1语音业务 (4)2.3.1.1万兴印象（17014） (4)2.4现场测试 (5)2.4.1测试概述 (5)2.4.1.1测试时间 (5)2.4.1.2测试人员 (5)2.4.1.3测试工具 (5)2.4.1.4测试要求 (6)2.4.2测试统计 (6)2.4.2.1GSM语音业务 (6)2.4.3问题分析 (7)2.4.3.1上行高干扰 (7)3评估总结 (9)4优化方案 (10)1概述1.1 评估目的万兴印象为一大型住宅楼及商场，共有6栋楼宇。
通过近期投诉跟踪，发现该小区11月份未有投诉，也不在11月份集团挂牌和省内挂牌小区中，但是该室内分布小区自从投入运营以来，未有过全面、彻底的摸底排查和网化。
本次集中人力对万兴印象的评估优化，一方面为了深入探究覆盖情况，摸底服务需求，另一方面对存在的问题、可能影响指标的设备、器件、工艺及路由进行排查，推动整改，同时对评估发现的室内覆盖问题、薄弱区域，服务质量差区域基于工程、物业及操作等的可行性提出整改优化方案，并协调、推动、配合进行闭环与验证，以期将网络存在的潜在问题做到早预防、早发现、早处理，达到提升网络指标，改善用户感知的效果。
1.2 楼宇概述万兴印象位于昆明市官渡区国贸中心和国贸沃尔玛超市东侧、宝海公园西侧，交通便利。
其所在区域是昆明重要的公路交通枢纽。
万兴印象社区以住宅商场为主，住宅以薄板形式分落在小区各处。
项目占地面积200000平方米，居住用户未知，容积率2.90，绿化率40.03%，电梯18个，属于城市大型生活社区。
多制式室内分布系统干扰问题分析
Ⅳ一 ｒ
接 收噪声 系数 （Ｂ ｄ ｍ）
表 ３示 出的是各 系统 的干 扰容 限计算 值 。
８ ６ １ Ｈｚ， ０ ８ ７ ～９ ５Ｍ １７１ －１７ ５ ＭＨｚ Ｔ Ｄ－Ｓ ＤＭＡ １９ ０ ２ Ｃ ０ ～１９ ０Ｍ Ｈｚ
＝ 一
３ ＯＭＨｚ ～１ＧＨｚ ｌ ２７ ～１ ． ５ ＧＨｚ
－６ ３ －６ ３
１ Ｏｋ ０ Ｈｚ １ＭＨｚ
Ｃ ＭＡ 蜂 窝 Ｄ 发 信 机 ８ ６ ８ １ＭＨｚ ８ ５ ９ ５ＭＨ ０ ～ ２ ． ８ ～ １ ｚ
９ ０～ ６ ３ ９ ０ ＭＨｚ １７－ ．２ ＧＨｚ， ， ． １９ ３ ４～ ． ３ ＧＨｚ ３５
３ ＭＨｚ
日 厂＿＿被 干扰 系统 的信道 带宽 表 ２示 出 的是 根据 式 （ ） 出 的各 系统 对 其他 系 １得 统 的杂 散干扰 功率 。 １２ 杂散 干扰 容 限值 ．． ３ 不 同系统 的杂 散干 扰容 限值 取决 于该 系统 的热 噪
声、 干扰 保护及 接 收噪声 系数 ， 计算公 式 为 其
的载波 功率 ，超 过 自身系 统所能 承受 的容 限会导 致接 收机过 载 ， 大器 增益 被抑 制 ， 备性 能下 降 。 放 设
其 他 １ １．５Ｇ ～ ２７ Ｈｚ
－０ ３
ｌ ｚ ＭＨ
出的是各 系统规 定 的杂散 干扰 。
１ ． 杂散 干扰值 ．２ ２
各系 统对其 他 系统 的杂散 干扰 的计算 公 式为
－９ ８ －３ ０
１ ｏｋＨｚ ０ １ ＭＨｚ
１ ． 杂散 干扰 最小 隔 离度 ．４ ２ 根 据各 系统 的杂散 干 扰 值及 杂 散 干扰 容 限值 ， 可 以得 出系统 之 间杂散 干扰 最小 隔离 度 ， 计算公 式 为 其
室内分布系统上下行干扰
优化频率规划
合理分配频率资源，避免同频干扰，提高系统 抗干扰能力。
调整接收灵敏度
根据环境噪声水平，调整接收灵敏度，提高接收信号质量。
采用抗干扰技术
扩频技术
01
通过扩频方式将信号能量分散在更宽的频带内，降低对窄带干
扰的敏感性。
自适应滤波技术
02
采用自适应滤波器对接收信号进行滤波处理，抑制干扰信号的
影响。
01
02
03
选用高性能设备
采用低噪声系数、高线性 度的射频器件，提高设备 抗干扰能力。
合理布局设备
避免设备间相互干扰，如 将干扰源远离受干扰设备， 或采用屏蔽措施。
设备冗余配置
在关键部位配置冗余设备， 确保系统可靠性，降低干 扰风险。
调整参数设置
调整发射功率
根据实际需要，适当降低发射功率，减少对其 他设备的干扰。
系统性能提升
通过优化室内分布系统设计和采用先进的信号处 理技术，提高了系统的覆盖范围、容量和通信质 量。
未来研究方向展望
智能干扰管理
研究基于人工智能和机器学习的智能干扰管理技 术，实现室内分布系统干扰的自适应识别和抑制 。
多系统共存与协同
研究多系统共存与协同技术，实现室内分布系统 与其他无线通信系统的和谐共存与高效协作。
室内分布系统上下行干扰
目
CONTENCT
录
• 引言 • 室内分布系统概述 • 上下行干扰原理及影响 • 上下行干扰识别与定位 • 上下行干扰优化措施 • 总结与展望
01
引言
目的和背景
研究目的
分析室内分布系统中上下行干扰的成因、影响及解决方案，提高 室内无线通信质量。
研究背景
随着无线通信技术的快速发展，室内分布系统已成为提供高质量 无线通信服务的关键。然而，上下行干扰问题严重影响了室内分 布系统的性能，亟待解决。
室内分布系统互调干扰原因解析与排除
室内分布系统互调干扰原因解析与排除薄㊀涌，陈㊀洁，芦㊀宁，刘向亮中国联合网络通信有限公司石家庄市分公司，河北石家庄０５００００摘要：室内分布系统的互调干扰是网络优化工作中经常碰到的难点问题，文章对互调干扰产生的原因进行了分析，总结了容易出现互调干扰的场景，并结合实际案例提出相应的解决方案和室分建设建议㊂关键词：室内分布；互调干扰；合路；ＲＴＷＰ中图分类号：ＴＮ９２９．５３２０引言随着４Ｇ室内分布的大量建设，室分互调干扰问题日益突出，为进一步提升用户移网业务感知，石家庄联通将室内分布系统互调干扰问题列为研究课题展开专项攻坚，有效解决了一批室分互调干扰难点，并总结出一套分析排查经验及问题处理建议，为后续互调干扰排除工作提供了有益参考㊂１背景随着４Ｇ网络建设的完善，为充分利旧原有的室内分布系统，很多站点是在原有３Ｇ室内分布的基础上进行的４Ｇ合路，此种方式容易出现互调干扰；此外利旧的分布系统本身年限较长，器件老化㊁损坏等现象比较严重导致分布系统对各个频段网络之间的互调抑制作用下降也加大了互调干扰出现的几率㊂互调干扰的发生往往造成无法接通㊁通话掉话㊁速率下降等问题，严重影响用户业务感知㊂２互调干扰的产生互调干扰：是指几个不同频率的信号通过非线性电路时，会产生与有用信号频率相同或相近的频率组合，而对通信系统构成的一种干扰㊂分为有源互调与无源互调，无源互调通常是接头㊁馈线㊁天线和滤波器等无源部件在多个载波的大功率信号条件下，由于部件本身存在非线性而引起的互调效应㊂通常认为这些无源部件是线性的，但是在大功率条件下，无源部件都不同程度地存在一定的非线性，这种非线性主要是由以下因素引起的：不同金属材料的接触，相同材料的接触表面不光滑，连接不紧密，存在磁性物质，天馈老化，馈线接头氧化等㊂有源互调一般指信号在合路器进行合路时其互调交调产物落在接收频带内，导致小区高干扰［１］㊂互调产物的大小取决于器件的互调抑制度㊂互调抑制度越差，互调产物越大；互调抑制度越好，互调产物越小㊂互调产物的大小还和输入信号的功率密切相关㊂在相同的互调抑制度情况下，输入功率越大，互调产物越大㊂一般取三阶互调来衡量互调水平，三阶互调越高，则五阶互调也高㊂五阶互调一般比三阶互调低１０ １５ｄＢ㊂３互调干扰发生的场景１）联通不同频段２Ｇ＆３Ｇ＆４Ｇ网络合路引起的干扰目前联通３Ｇ网络使用２１００ＭＨ频段，多数２Ｇ＆４Ｇ网络使用１８００ＭＨｚ频段㊂通过互调干扰的计算方法，２Ｇ＆４Ｇ的７阶互调产物的中心频率正好位于３Ｇ上行频点附近［２］㊂２）与移动设备合路引起的干扰移动４Ｇ频段２３２０ ２３７０ＭＨｚ，与联通３Ｇ＆４Ｇ系统的下行信号产生三阶互调，落在联通３Ｇ＆４Ｇ网络系统的上行频段，会导致联通网络系统受到上行干扰㊂３）与电信设备合路引起的干扰电信３Ｇ＆４Ｇ网络系统上行和下行与联通３Ｇ＆４Ｇ网络系统的上行或下行信号产生三阶互调，落在联通３Ｇ＆４Ｇ网络系统的上行频段，会导致联通网络系统受到上行干扰㊂４）无源器件的性能引起的干扰前期集采无源器件互调抑制度仅为１２０ｄＢｃ，且已有旧系统经多年运行使用产生器件老化锈蚀问题，又因安装于基站信源前端的器件输入信号功率大，导致互调抑制度指标不达标㊂安装于基站信源前端的器件需更换为互调抑制度不低于１４０ｄＢｃ的高性能器件㊂５）施工工艺（含跳线，馈线的接头制作）的质量引起的干扰室分施工工艺质量存在不足，馈线㊁跳线接头质量差或接头制作存在问题，都会引起互调干扰指标的抬升㊂４典型案例４．１案例一：联通２Ｇ＆３Ｇ＆４Ｇ合路（双通道分布）干扰㊀㊀站点信息及问题描述：石家庄３Ｇ诺基亚区域井陉县医院新区Ｂ＿ＳＦ－１小区后台查询ＲＴＷＰ较高，该室分为２４ＧＳＤＲ设备并采用双通道分布系统（通道Ａ有Ｇ１８００信号），通过双频合路器将３ＧＲＲＵ合路到一套分布内，如图１所示：图１㊀调整前站点联通各网络合路方式用户反映该医院部分区域无法接打电话，经过现场测试排查及后台查询发现Ｗ网ＲＴＷＰ较高，后台统计ＲＴＷＰ均值稳定在－７０ｄＢｍ左右㊂ＲＴＷＰ对网络上行影响较大，如果该值较高会导致通话受影响，小区边缘区域还容易出现无法接通现象㊂问题分析：现场测试下行覆盖良好，但上行较差，初步认定为互调干扰导致，尝试进行以下操作，观察结果：更换高性能合路器，ＲＴＷＰ无明显变化；关闭２Ｇ小区后，ＲＴＷＰ改善明显；关闭４Ｇ小区后，ＲＴＷＰ有所改善；将４Ｇ带宽由２０Ｍ改为１０Ｍ，ＲＴＷＰ改善明显；修改３Ｇ频点为１０７８８，ＲＴＷＰ改善明显；修改２Ｇ频点到６３７以下测试，ＲＴＷＰ有所改善，但修改到６１５以下出现载波配置异常告警，小区无法开启㊂由上述排查过程可以确认３ＧＲＴＷＰ高的确为互调干扰导致，但以上方法大多数都会影响网络用户使用㊂解决方案：现场将３Ｇ＆４Ｇ的合路倒换端口，将３Ｇ设备与４Ｇ设备通道Ａ断开并与通道Ｂ合路，避免与通道Ａ的２Ｇ１８００Ｍ合路，更改完后查询ＲＴＷＰ平均值稳定在－１０４左右，底噪恢复正常，如图２所示：图２㊀调整后站点联通各网络合路方式４．２案例二：与移动合路干扰（１）站点信息及问题描述石家庄室分站点国际博览中心是铁塔新建的三家运营商合路站点（４Ｇ是Ｌ２１００设备），移动４Ｇ信号接入分布后，联通网络上行底噪抬升严重㊂拓扑方式如图３所示：图３㊀站点联通移动各网络合路方式（２）问题分析查询发现无告警，排除驻波影响，初步定位为隐性故障，经过上站处理，发现器件连接及各段驻波都很正常，排除隐性故障引起的底噪抬升；现场断开移动设备后联通网络底噪恢复，初步怀疑联通３Ｇ＆４Ｇ和移动的４Ｇ之间的互调对联通网络产生上行干扰㊂表１㊀联通与移动三阶互调计算无线系统三阶互调计算Ａ系统Ｂ系统Ａ系统频段Ｂ系统频段２Ｆ１⁃Ｆ２２Ｆ２⁃Ｆ１联通ＷＣＤＭＡ移动ＴＤＤ⁃ＬＴＥ（Ｅ）上行：１９４０ １９４５２３２０ ２３４０１５４０ １５７０２６９５ ２７４０联通ＷＣＤＭＡ移动ＴＤＤ⁃ＬＴＥ（Ｅ）下行：２１３０ ２１３５２３２０ ２３４０１９２０ １９５０干扰联通上行２５０５ ２５５０联通Ｌ２１００移动ＴＤＤ⁃ＬＴＥ（Ｅ）上行：１９５５ １９６５２３２０ ２３４０１５７０ １６１０２６７５ ２７２５联通Ｌ２１００移动ＴＤＤ⁃ＬＴＥ（Ｅ）下行：２１４５ ２１５５２３２０ ２３４０１９５０ １９９０干扰联通上行２４８５ ２５３５表２㊀联通与电信三阶互调计算无线系统Ｂ１三阶互调计算Ｂ２三阶互调计算Ａ系统Ｂ系统１Ｂ系统２Ａ系统频段Ｂ１系统频段Ｂ２系统频段２Ｆ１⁃Ｆ２２Ｆ１⁃Ｆ２联通ＷＣＤＭＡ电信ＣＤＭＡ２０００电信Ｌ１８００上行１９４０ １９５０上行１９２０ １９３５上行１７６５ １７８０１９４５ １９８０干扰联通上行２１００ ２１３５联通Ｌ１８００电信ＣＤＭＡ２０００电信Ｌ１８００上行１７５５ １７６５上行１９２０ １９３５上行１７６５ １７８０１５７５ １６１０１７３０ １７６５干扰联通上行联通Ｌ１８００电信ＣＤＭＡ２０００电信Ｌ１８００下行１８５０ １８６０上行１９２０ １９３５上行１７６５ １７８０１７６５ １８００１９２０ １９５５干扰联通上行联通ＷＣＤＭＡ电信ＣＤＭＡ２０００电信Ｌ１８００上行１９４０ １９５０下行２１１０ ２１２５下行１８６０ １８７５１７５５ １７９０干扰联通上行２００５ ２０４０㊀㊀联系ＰＯＩ厂家得知该ＰＯＩ不分上下行，移动４Ｇ频段２３２０ ２３７０ＭＨｚ，与联通网络系统的下行信号产生三阶互调，落在联通网络系统的上行频段，会导致联通网络系统受到上行干扰㊂通过表１中三阶互调信号计算得知，ＷＣＤＭＡ㊁ＦＤＤ⁃ＬＴＥ下行频段与移动ＴＤＤ⁃ＬＴＥ产生的三阶互调信号，与联通的ＷＣＤＭＡ㊁ＬＴＥ上行频段重叠，导致联通的网络上行干扰㊂现场实验：现场验证关闭移动ＬＴＥ设备后，联通网络系统的上行底噪恢复正常，重新开启设备后，联通网络系统的上行底噪再次抬升［３］㊂（３）解决方案上述问题解决方案分为三种：１）需要ＰＯＩ厂家更换上行下分开的设备，但该项举措成本较高㊂２）建议移动铁塔分布站点避免使用Ｅ频段，但需要跟移动公司协调㊂３）建议联通对于铁塔分布站点４Ｇ使用１８００ＭＧＬ设备，避免开通３Ｇ㊂４．３案例三：与电信合路干扰（１）站点信息及问题描述石家庄昆仑正合苑是与电信共建共享的站点，该站点联通为Ｌ１８００设备和ＷＣＤＭＡ设备㊂合路到该分布后联通网络上行底噪抬升严重㊂（２）问题分析查询发现无告警，排除驻波影响，初步定位为隐性故障，经过上站处理，发现器件连接及各段驻波都很正常，排除隐性故障引起的底噪抬升；现场断开电信设备后联通网络底噪恢复，初步怀疑联通３Ｇ＆４Ｇ和电信的３Ｇ＆４Ｇ之间的互调对联通网络产生上行干扰㊂通过表２中三阶互调信号计算得知，三阶互调信号与联通的ＷＣＤＭＡ㊁ＬＴＥ上行频段重叠，导致联通的网络上行干扰㊂（３）解决方案更换分布前三级及以上器件，将普通器件更换为高性能器件，现网大多数器件频段为８００ ２５００ＭＨｚ，更换为８００ ２７００ＭＨｚ器件，更换完第一级器件后该室分底噪从－８１ｄＢｍ直接降低为－１００ｄＢｍ；更换完第二级器件后底噪从－１００ｄＢｍ降至－１１０ｄＢｍ左右，底噪基本恢复正常范围㊂更换前三级及以上器件可以作为一种处理室分电信合路干扰的方法，但不一定适用于所有合路站点，后期室分整治项目将对该类问题做进一步的研究㊂５总结及建议对于互调干扰，如果干扰强度大，将影响基站的噪声水平，手机有用信号会被噪声淹没而无法解调，这样用户可能发生接入不了或掉话等现象，影响用户感知㊂因此根据互调干扰产生的原因在室分建设过程中建议如下：１）建设过程中对于双路室分建议３Ｇ与４ＧＳＤＲ设备的Ｂ口合路，避免与Ａ口合路跟２Ｇ１８００Ｍ产生干扰㊂２）综合考虑铁塔分布站点的网络设置，避免产生干扰㊂３）对于老旧分布站点尤其合路电信站点建议更换前三级及以上器件，将普通器件更换为隔离度更高的高性能器件㊂参考文献［１］张守国，张建国，李曙海，沈保华．ＬＴＥ无线网络优化实践．［Ｄ］．北京：人民邮电出版社，２０１４．［２］窦中兆，雷湘．ＷＣＤＭＡ系统原理与无线网络优化［Ｍ］．北京：清华大学出版社，２００９．［３］严炜烨．ＬＴＥ完全指南［Ｄ］．北京：机械工业出版社，２０１７．。
室内分布系统地工程全参数和干扰专题分析报告
实用标准文档室内分布系统的工程参数和干扰专题分析1、前言室内覆盖工程在移动网络的建设中占据主要的位置，直接影响到整体的网络品质和用户的满意度，室内通话行为在整个用户通信行为中占据主导地位。
室内覆盖工程中的直放站和干放调试不好，不仅仅会导致建筑物室内的信号覆盖和质量不好，同时对主网也产生较严重的影响。
室内分布系统中直放站和干放工作参数的取值大小将直接影响网络的掉话率和接通率指标，因此有必要对室内分布系统中直放站信号源和干放的工作参数作深入的分析，尤其是针对CDMA 无线同频直放站信号源。
直放站在移动通信覆盖网络中的基本作用是对前向和反向信号的再放大，是设置在基站和移动终端之间的双向放大器。
直放站的前向输出功率和反向级联噪声系数系数以及上行增益是影响网络通话质量的主要工作参数。
反向级联噪声系数的大小不仅与直放站的反向覆盖距离有关，还与基站的反向覆盖有关，而上行增益的取值又决定了反向级联噪声系数的大小。
前向输出功率的大小关系到直放站的前向覆盖距离以及前向和反向的平衡，影响到网络的通话质量。
下文将着重讨论这三个参数的取值方法，以及它们之间的相互关系。
2、反向级联噪声系数与上行增益关系直放站工作系统是由基站、直放站以及基站与直放站之间的射频链路三部分组成，如图（1）（a ）所示。
就反向链路而言，直放站工作系统可视为基站接收放大器与直放站反向放大器的级联，在二级放大器之间串接一个链路损耗，如图（1）（b ）所示，当直放站与基站以级联方式工作时，在基站接收。
放大器的输入端会引进一个附加噪声△NF BTS ，在直放站反向放大器输入端会等效增加噪声系数增量△NF REP 。
下文分析可知基站噪声增量△NF BTS 和直放站噪声增量△NF REP 分别与基站、直放站的设备噪声系数NF BTS 、NF REP 和直放站的上行增益G REP 以及基站与直放站之间的链路损耗L BTS-REP 有关。
ANTANTANT(a)ANT空间传播图（1）直放站工作系统框图2.1. 直放站对施主基站的噪声影响由于电子器件存在热噪声，直放站在正常工作时不可避免会有噪声电平输出，其输出的噪声电平为P REP-Noise=10 log（K·T·B）+NF REP+G REP（dB）（1）式中： P REP-Noise ——直放站上行输出噪声电平K——波尔兹曼常数（1. 38×10-23）T——环境温度，可取295℃（绝对温度）B——CDMA载波信号带宽，1.23MHzNF REP——直放站设备噪声系数（dB）G REP——直放站上行增益（dB）直放站上行输出的噪声电平P REP-Noise经过上行路径损耗后发送到基站，结果在基站接收机输入端引入了直放站的噪声，引入到基站的这部分噪声我们用P REP-Inj表示,其噪声电平为：P REP-INj =P REP-Noise–L BTS-REP（dB值）（2）L BTS-REP——从直放站上行输出端口到基站接收端口的路径损耗（dB）由于直放站噪声的引入，在基站输入端的总输入噪声将是基站噪声与引入的直放站噪声功率之和，如下式所示：P BTS-Noise-Total=P BTS-Noise + P REP-INj （线性值）（3）其中：P BTS-Noise=10 log（K·T·B）+NF BTS（dB），为基站输入端等效噪声电平（4） NF BTS为基站的噪声系数（dB）由上式可知，直放站对施主基站的噪声影响表现在基站接收机输入端增加了噪NF REP -NF BTS +G REP - L BTS-REP10 ΔN F BTS =10 log [ 1+10 ]（dB ） （6）N rise10 =10 log [1+10 ] （dB ） （7）声电平P REP-INj ，这种噪声增加量用dB 值表示为：将P BTS-Noise 和P REP-INj 代入上式，则在基站输入端由直放站引入的噪声增量为：N rise = (NF REP -NF BTS ) + (G REP - L BTS-REP0) （dB ） （8）N rise 定义为噪声增量因子，由上式可知：噪声增量因子N rise =直放站与基站的噪声系数差+上行增益与路径损耗差噪声增量因子N rise 可以≥0或≤0，其数值越大，基站的噪声增量就越大，对基站的影响就越大；其数值越小，对基站的影响就越小。
室分分析报告
室分分析报告1. 引言室内分布系统，即室分系统，是一种针对大型室内空间的无线信号覆盖解决方案。
它通过合理布置天线和增设信号分配器等设备，将无线信号有效地分发到室内的各个角落，提供稳定的网络覆盖和高质量的通信服务。
本文将对某个特定室分系统进行分析，包括现有情况、问题发现和解决方案。
2. 现有情况2.1 系统概述该室分系统应用于某个大型商业中心，总建筑面积约为100,000平方米。
系统的主要组成部分包括：•信号源：运营商提供的基站信号；•光纤：将基站信号传输到室内分布柜机；•室内分布柜机：接收基站信号并进行处理；•天线：将处理后的信号分发到各个室内区域。
2.2 系统参数根据现场测试和调查，我们得到了以下参数：•信号源功率：20 dBm•光纤损耗：0.5 dB/km•室内分布柜机增益：30 dB•天线增益：5 dB•室内区域面积及人流量的统计数据3. 问题分析3.1 信号覆盖不均匀经过现场测试，我们发现室内的某些区域信号强度较低，甚至无信号覆盖。
这给用户的使用体验带来了负面影响。
通过对信号源功率、光纤损耗、室内分布柜机增益和天线增益进行分析，我们发现信号覆盖不均匀的原因可能有：•光纤传输过程中损耗过大；•室内分布柜机增益过小；•天线布置不合理。
3.2 信号干扰严重另外一个问题是信号干扰严重。
在高密度的人流区域，由于信号源功率不变，信号依然较强；但由于总的信号功率相同，各个用户的信号质量受到干扰，导致网络连接不稳定甚至中断。
这主要是由于系统内多个天线之间距离较近，造成了相互干扰。
3.3 其他问题除了上述问题，我们还注意到一些其他问题，比如在某些区域的信号覆盖范围过小、信号容量不能满足用户需求等。
这些问题都需要优化和改进。
4. 解决方案基于以上问题分析，我们提出了以下解决方案：4.1 信号覆盖优化为了解决信号覆盖不均匀的问题，我们建议进行以下改进：•减小光纤的损耗：可以采用更好的光纤材料，减小光纤长度，或者增加光纤连接器的质量。
室分设备故障导致的干扰排查报告
CCCC_卓展2_HLW_V_E17干扰分析报告06231、问题描述：网管提取长春市LTE小区干扰数据，发现CCCC_卓展2_HLW_V_E17_1（PCI为140）、CCCC_卓展2_HLW_V_41E7_2（PCI为157）小区存在干扰，1小区平均干扰噪声在-110dBm左右，最大干扰噪声在-105dBm左右,2小区平均干扰噪声在-109dBm左右，最大干扰噪声在-108dBm 左右。
2、问题分析：经分析，受干扰的CCCC_卓展2_HLW_V_E17_1小区PRB级干扰波形从RB70开始抬升，不随闲忙时变化；CCCC_卓展2_HLW_V_41E7_2小区PRB级干扰波形呈水平状，不随闲忙时变化。
通过后台查询，CCCC_卓展2_HLW_V_E17_1、CCCC_卓展2_HLW_V_41E7_2小区所使用的频率范围在2320-2340MHz（E1频段）,同时查询基站数据库得知该站是扩容站点使用频率范围在2339-2359MHz（E2频段）。
基于以上综上分析，初步判断该区域可能存在外部干扰或是底层网设备存在隐形故障。
（RB级干扰波形）（PRB7*24小时时域图）3、现场扫频及排查：小区拓扑图：第一步：现场勘查确认，CCCC_卓展2_HLW_V_E17_1小区，PCI（140）主要覆盖卓展A 座电梯及电梯周边区域，前期后台查询分析，该基站下共分3个扇区设备编号（0、1、2），2条RRU链路（0、1），其中存在干扰的扇区设备编号2，对应RRU链路编号为1，RRU框号：201、207，RRU设备型号为3152；针对此干扰情况，首先在A座每个楼层电梯口及周边区域进行全方位扫频，未发现干扰信号，为了更进一步确认是否存在外部干扰，现场扫频小组利用CDS测试软件对CCCC_卓展2_HLW_V_E17_1，PCI为140、CCCC_卓展2_HLW_V_41E7_2，PCI 为157的覆盖范围进行确定，发现除覆盖A座电梯及电梯周边区域外，还覆盖6-12楼，6楼区域较为空旷，面积较大，扫频小组在6楼及以上楼层进行扫频，均未发现外部干扰信号，排除外部干扰。
室内分布多系统共存干扰分析
有效手段 ，主要用于数据业务的分流 ，有效减轻 Ｇ Ｓ Ｍ网络 的数 据业务压力 。在Ｔ Ｄ — Ｌ Ｔ Ｅ 正式商用后 ，还新增Ｔ Ｄ— Ｌ Ｔ Ｅ 的室 内覆
讨 相 应 的规 避措 施 与方 案 ，为 四 网融 合 室 内分 布 系统 建设 方 案 的
设 计 提供 建 议 。
１ 室 分 多 系统干 扰 原理
扰 。它 与 被 干扰 系统 接 收机 的 带 外抑 制能 力 直接 相 关 ，涉 及干 扰 系统 的发 射机 功 率 、被 干扰 系 统接 收 机滤 波器 特 性 等 因素 。从 本 质 上来 说 ，在 只存在 有 用信 号 的情 况 下 ，如 果信 号过 强 也可 能 产
信 系统 共存 的 网络格 局 。为 了充 分保 障 用 户 的感 知 体验 ， 实现 对 用 户业 务 的有 效 吸 收 ，必须 确保 各 制 式 通信 网络 良好 的 覆
盖 以及优 良的 网络 性 能 。本 文分 情 况详 细 分析 了室 内分 布 系统 中存 在 的各 种 干扰 ，并给 出 了相 应 的规避 措 施 与方 案 。
此 杂 散干 扰 对于 接 收机 来 说通 常 是无 能 为 力的 ，只 能通 过 在发 射 端 加装 滤 波 器等 手段 进 行规 避 。 杂 散 干 扰 对 被 干 扰 系 统 的 直 接 影 响 可 简 单 的 理 解 为 对 被 干 扰 系统 接 收机 底 噪 的抬 升 ，这 将使 得 接收 机 灵敏 度 降低 ，从而 影 响 上行 链 路 的覆 盖和 小 区边 缘 的终 端 发射 功 率 。 （ ２）杂 散 干扰 规 避 原 则 。 为了 防 止 干扰 系 统 的 杂散 信 号 对 接 收机 的 接 收灵敏 度 过 度 恶化 ，必 须 对杂 散 干． ｔ ｆ ｔ ￣ 行 规 避 ，限 制
室内分布系统设计中干扰问题的分析与研究
１５ ５
２ １ 年 ４月 ００
第１ ３卷 ・ ２期 第
宿州教育学院学报
度为： ＭＣ ＝ ３ （ ３ ＋ ＋ ２ Ｌ ３ 一 １ ． Ｘ） ９ ０ ＝ １２ Ｘ） Ｂ （ － ｄ １
在 Ｄ Ｓ ８ ０系统 应用 频段 内 ： ３ ｄ ｍ／ ＭＨ Ｃ １０ ≤一 ０ Ｂ １ ｚ
一
程 措施 可 以最终 控 制其 影 响 。但是 ， 于 同样 工作 在 功率 Ｘ Ｂ 基站功率导频输 出功率 ３ ｄ ｍ 则隔离 对 ｄ ｍ， ３Ｂ ，
米【 收稿 日期 １０ ９ １ － ０ ２ ０ — ２ ２
［ 作者简介 ］ 国（９ ９ ）男 ， 盛 １７ 一 ， 汉族 ， 安徽庐 江人 ， 浙江大学信息与 电子工程学系硕士在读 ， 浙江邮电技术
对 受 干扰 者 的干 扰 由 于是 随 机 的 ，与 用户 的分 布 及 商 的强 ， Ｄ ＷＣ ＭＡ干扰 发射 机 发射 的带 内波可 以直 接 活动 路线 有 关 。共 存 性 干 扰 问题 分 析 主要 通 过 对 不 进入受害系统 ， 此时 ， 强干扰信号通过改变接 收机前 同制 式下 物理 配置 及 相 关 参数 下 系 统 容量 和 性 能 数 端的工作状态 ， 对弱的有用信号形成抑制作用 ， 影响 据 的研 究 。而 具体 包 括共 存 系统 基站 之 间的干 扰 、 基 接 收机 对 弱 信 号 的接 收灵 敏 度 。甚 至 可 使 系统 工 作
扰隔离要 求， 对室内分布 系统设计具有一定的参考价值 。
【 关键词 】 室内分布
干Ｎ １ Ｔ ９ １
【 文献标识码】 Ａ
【 文章编号 】０ ９ ８ ３ （０ ０ — １ ５ ０ １０ — ５ ４ ２ １ ）２ ０ — ３ ０ ５
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室内分布系统的工程参数和干扰专题分析1、前言室内覆盖工程在移动网络的建设中占据主要的位置，直接影响到整体的网络品质和用户的满意度，室内通话行为在整个用户通信行为中占据主导地位。
室内覆盖工程中的直放站和干放调试不好，不仅仅会导致建筑物室内的信号覆盖和质量不好，同时对主网也产生较严重的影响。
室内分布系统中直放站和干放工作参数的取值大小将直接影响网络的掉话率和接通率指标，因此有必要对室内分布系统中直放站信号源和干放的工作参数作深入的分析，尤其是针对CDMA 无线同频直放站信号源。
直放站在移动通信覆盖网络中的基本作用是对前向和反向信号的再放大，是设置在基站和移动终端之间的双向放大器。
直放站的前向输出功率和反向级联噪声系数系数以及上行增益是影响网络通话质量的主要工作参数。
反向级联噪声系数的大小不仅与直放站的反向覆盖距离有关，还与基站的反向覆盖有关，而上行增益的取值又决定了反向级联噪声系数的大小。
前向输出功率的大小关系到直放站的前向覆盖距离以及前向和反向的平衡，影响到网络的通话质量。
下文将着重讨论这三个参数的取值方法，以及它们之间的相互关系。
2、反向级联噪声系数与上行增益关系直放站工作系统是由基站、直放站以及基站与直放站之间的射频链路三部分组成，如图（1）（a ）所示。
就反向链路而言，直放站工作系统可视为基站接收放大器与直放站反向放大器的级联，在二级放大器之间串接一个链路损耗，如图（1）（b ）所示，当直放站与基站以级联方式工作时，在基站接收。
放大器的输入端会引进一个附加噪声△NF BTS ，在直放站反向放大器输入端会等效增加噪声系数增量△NF REP 。
下文分析可知基站噪声增量△NF BTS 和直放站噪声增量△NF REP 分别与基站、直放站的设备噪声系数NF BTS 、NF REP 和直放站的上行增益G REP 以及基站与直放站之间的链路损耗L BTS-REP 有关。
ANTANTANT(a)ANT空间传播图（1）直放站工作系统框图2.1. 直放站对施主基站的噪声影响由于电子器件存在热噪声，直放站在正常工作时不可避免会有噪声电平输出，其输出的噪声电平为P REP-Noise=10 log（K·T·B）+NF REP+G REP（dB）（1）式中： P REP-Noise ——直放站上行输出噪声电平K——波尔兹曼常数（1. 38×10-23）T——环境温度，可取295℃（绝对温度）B——CDMA载波信号带宽，1.23MHzNF REP——直放站设备噪声系数（dB）G REP——直放站上行增益（dB）直放站上行输出的噪声电平P REP-Noise经过上行路径损耗后发送到基站，结果在基站接收机输入端引入了直放站的噪声，引入到基站的这部分噪声我们用P REP-Inj表示,其噪声电平为：P REP-INj =P REP-Noise–L BTS-REP（dB值）（2）L BTS-REP——从直放站上行输出端口到基站接收端口的路径损耗（dB）由于直放站噪声的引入，在基站输入端的总输入噪声将是基站噪声与引入的直放站噪声功率之和，如下式所示：P BTS-Noise-Total=P BTS-Noise + P REP-INj （线性值）（3）其中：P BTS-Noise=10 log（K·T·B）+NF BTS（dB），为基站输入端等效噪声电平（4） NF BTS为基站的噪声系数（dB）由上式可知，直放站对施主基站的噪声影响表现在基站接收机输入端增加了噪NF REP -NF BTS +G REP - L BTS-REP10 ΔN F BTS =10 log [ 1+10 ]（dB ） （6）N rise10 =10 log [1+10 ] （dB ） （7）声电平P REP-INj ，这种噪声增加量用dB 值表示为：将P BTS-Noise 和P REP-INj 代入上式，则在基站输入端由直放站引入的噪声增量为：N rise = (NF REP -NF BTS ) + (G REP - L BTS-REP0) （dB ） （8）N rise 定义为噪声增量因子，由上式可知：噪声增量因子N rise =直放站与基站的噪声系数差+上行增益与路径损耗差噪声增量因子N rise 可以≥0或≤0，其数值越大，基站的噪声增量就越大，对基站的影响就越大；其数值越小，对基站的影响就越小。
在工程设计中，直放站和基站的噪声系数是已知的常数，因此噪声增量因子的变量是直放站上行增益G REP 和直放站与基站间的路径损耗。
一旦直放站安装完毕，进入开通调试时，上行路径损耗的值在一定时间内是相对稳定的，此时上行增益是决定噪声增量因子的唯一变量。
显然上行增益越大，引入基站的噪声增量就越大；上行增益越小，引入基站的噪声增量也就越小。
这就是为什么将直放站上行增益调得太大会影响基站的原因。
当基站引入直放站工作后，施主基站接收机输入端的噪声系数将变为级联噪声系数NF BTS-cascade ，基站端的级联躁声将由基站设备噪声系数NF BTS 和由直放站引入的噪声系数增量成分△NF BTS 组成，其表达式为： 基站级联噪声系数：NF BTS-cascade = NF BTS +△NF BTS=NF BTS +10log[1+10Nrise/10] （9）式中： Nrise = (NF REP -NF BTS )+(G REP -L BES-REP )，通常，基站设备噪声系数与直放站设备噪声系数相近，因此，可视NF REP -NF BTS 为零，则有Nrise = G REP -L BES-REP2.2. 直放站反向级联噪声系数与上行增益关系在实际工程中我们会注意到，如果将直放站上行增益调得太小会减小直放站的上行覆盖距离。
应用级联放大器噪声系数的分析方法可知，直放站上行增益的变化可以等效为直放站输入端级联噪声系数的变化，而直放站系统级联噪声系数的大小又决定了反向允许的最大路径损耗，因此，上行增益的变化自然会影响上行的覆盖距离。
可以证明，直放站反向级联噪声系数同样可以用（8）式的噪声增量因子来表示： 直放站反向级联噪声系数： NF REP-cascade = NF REP +△NF REP=NF REP +10log[1+10-Nrise/10] （10）式中： △NF REP =10 log[1+10-Nrise/10]△NF REP 为直放站噪声增量，这一噪声增量成份事实上是上行链路损耗在直放站输入端的反映。
比较（9）式和（10）式可知，基站端的级联噪声系数与直放站端的级联噪声系数都是用噪声增量因子来表征，只不过基站级联噪声系数与噪声增量因子Nrise 成正比，而直放站级联噪声系数与噪声增量因子成反比，如图2所示。
在工程应用中，Nrise 是由反向增益G REP 决定，下面我们来看反向增益G REP 的几个取值对噪声系数的影响。
当G REP =L BTS —REP 时，基站和直放站的噪声系数均在原有数值上增加了3dB ，对上行覆盖范围的影响是相同的。
当G REP —L BTS —REP ＜0时，基站的噪声增量将＜3dB ，G REP 小于L BTS —REP 越多，对基站的噪声影响就越小，例如，当G REP —L BTS —REP = -10 dB 时，△NF BTS 只有0.4 dB ，这时对基站的覆盖范围不会有影响，但是当G REP 小于L BTS —REP 越多时，对直放站的噪声影响就越大。
当G REP 小于L BTS —REP = -10 dB 时，直放站的噪声系数将增加10.4 dB ，这意味着直放站的覆盖距离要缩短一倍以上。
⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+=--10101log 10REPREP BTS G L当G REP 小于L BTS —REP ＞0时，基站的噪声增量将＞3 dB ，直放站的噪声增量将 ＜3 dB ，G REP 比L BTS —REP 越大，基站的覆盖范围距离就越小，而直放站的覆盖距离就越大。
2.3. 引入多台直放站时的级联噪声系数2.1和2.2所讨论的级联噪声系数仅仅是1个施主基站配置1台直放站的情况，在实际应用中，经常会需要1个施主基站配置多台直放站。
基站引入多台直放站的应用形式主要有三种：星形、串联形及星形与串联形混合。
大多数的应用属星形，后两者也会有应用。
对于这三种应用形式，我们只需讨论星形和串联形的级联噪声系数，混合形的级联噪声系数可以从星形和串联形的结果中得到。
2.3.1. 星形结构多台直放站级联噪声系数与上行增益由多个直放站与基站组成的星形无线覆盖网如图3所示。
G 1 G 2Gn . (dB) 噪声增量ΔN F直放站噪声增量 ΔNF BTS-rise =lolog[1+10Nris/10]直放站级联噪声增量 ΔNF REP-rise =lolg[1+10-Nrise/10] Nrise= G REP —L BTS —REP图3 星形结构直放站系统示意图为了分析方便，假设所有直放站具有相同的噪声系数，同时要求各直放站具有相同反向覆盖最大链路损耗，这些假设符合实际应用要求。
为了保证每个直放站能获得相同的反向覆盖最大链路损耗，则要求在基站端接收到每个直放站发来的上行噪声电平必须相同。
由于各直放站到达基站的链路损耗（L1、L2、L3……L n）各不相同，为了使各直放站发送到基站的噪声电平相同，各直放站的上行增益应满足下式：G－L 1=G2 －L 2= G3－L 3=N rise （12）N rise=G REP－L BTS—REP其中：L BTS-REPG REP =上式表明当直放站与基站之间的链路损耗大时，其直放站的上行增益需要大，当链路损耗小时，其直放站增益也要小，但是各个直放站所设置的上行增益与其对应的上行链路损耗之差值必须相同。
在满足上式的条件下，星形结构的施主基站和各直放站的级联噪声系数分别为：基站级联噪声系数：NF BTS-cascade = NF BTS +△NF BTS= NF BTS +10 [1+ n ·10Nrise/10]( 13 )直放站级联噪声系数：NF REP-cascade = NF REP +△NF REP=NF REP +10[n+10-Nrise/10] （14）式中： n 为直放站数2.3.2串联形结构多台直放站级联噪声系数与上行增益由多个直放站与基站组成的串联结构如图4所示：图4 串联形连接的直放站系统示意图对串联形结构的分析，可等同于级联放大器的等效噪声系数分析。
如果要求各直放站具有相同的上行覆盖最大链路损耗，那么各个直放站在施主基站接收机所贡献的噪声增量必须相同。
应用级联放大器噪声系数分析方法，可以证明在各直放站的上行增益（G 1、G 2、G 3……G n ）满足下式时，各直放站将具有相同的级联噪声系数，也就是具有相同的上行覆盖最大全链路损耗。