工艺吊耳设计规范
欢迎阅读工艺吊耳设计作业标准 1、吊耳材质要求 一般用Q345(结构钢)或AH36(船板)或同级别的钢板,不使用Q235及A级钢板; 2、下料 吊耳用数控下料; 3、坡口 5 P 进行设计,舱盖二线5.5m。并在翻身方案里规定钢丝绳长度,也不小于6m,通常取8m。钢结构产品无特殊情况,吊耳开档设计也小于6m。 吊耳受力示意图 吊耳垂直安装,在正应力一定的情况下,吊耳另增加了剪应力和弯曲应力。 图2 吊耳与钢丝绳同轴线倾斜安装后消除了剪应力和弯曲应力,仅受正应力作用,受力显着改善。
7、吊耳选型计算 两个吊耳均匀受力,倾斜安装状态: 吊耳选型重量=构件重量/2/sinα。 A、舱盖产品吊耳 如侧移式舱盖对于小于36t的舱盖,钢丝绳与构件夹角60度,主吊耳选型 =36/2/sin600=25T,需要在侧板上设置标明2个翻身主吊耳(标准吊耳D25t)标准吊耳;如钢丝绳与构件夹角68度(吊耳开档6m,钢丝绳8m),主吊耳选型=36/2/sin680=20T(标准 要保 舱盖选图3
30mm, 图5 吊离式舱盖翻身可参照上述。 折叠式舱盖按照NE系列MCG吊耳设计,见附图。最终如吊耳保留不切割,需要得到设计师及船东的确认。 B、钢结构产品吊耳 a.平面分段翻身吊耳
一般平面分段重量较小,翻身选用下面型式的B型吊耳,安装根据钢丝绳与构件的夹角,一般倾斜20~30度,吊耳反面要增加硬档。 20~30 吊耳, -1~-500 9、吊耳设计存在问题示例: 1、上下盖板尺寸过大,与卸扣干涉; 2、吊耳开档跨距过大,且没有倾斜安装,造成吊耳拉弯; 3、吊耳上部没有加三角板,吊耳拉弯。
板式吊耳设计计算书
抚顺石化分公司120万吨/年催化中压加氢精制(改质)装置 精制反应器(R-101)反应器吊耳设计参考 基本参数: 筒体最小壁厚135mm 封头最小壁厚:80mm 筒体内直径:3613mm 封头半径:1834mm 注:○1L2公式仅适用于标准椭圆形封头 式中:δ—封头名义厚度; h1—封头曲面高度; h2—封头直边高度; 对其它形式封头,L2由设计者自定。
吊耳板材质:Q235-A 许用应力[σ]:130Mpa 许用剪应力[τ]:91Mpa 角焊缝系数:Φn:0.7 动载综合系数:K=1.65 吊耳竖向载荷 Q=332235kg Fv=332235÷2×K=332235÷2×1.65=274093.8 kg 吊角A-A截面拉应力: σ= Fv/S(H-D)= 274093.8/(10-0.13)(53-18)= 274093.8/523.11=523.96kg/cm2σ<[σ],满足要求。 垫板焊缝剪应力: τ= Fv/0.707 a [2(L sp+ H sp )-8×2+2π2] =274093.8/0.707×3.6[2(45.5+93 )-8×2+2π2] =274093.8/696.26 =393.66 kg/cm2 τ<[τ],满足要求。 吊耳板焊缝剪应力: τ= Fv/0.707 aΦn[2(L sp-G+ L1 )+0.5πF+H-F-8r+2πr] =274093.8/0.707×3.6×0.7[2(45.58+22 )+0.5π15+53-15-8×4+2π×4] =274093.8/368.34 =744.13 kg/cm2 τ<[τ] ,满足要求。 吊耳受弯状态分析: R A=P/2(2+3λ) R B=-3Pm/2l M A=-Pm M B=Pm/2 A-C段Q X=-P M X=-Px B-C段Q X=3Pm/2l M X=-Px+R A(x-m) 计算吊耳水平状态下受力状态: P=274093kg
吊耳强度校核
一、钢材强度设计值确定 查表得:件1抗拉、抗弯强度设计值f 为265MPa ,抗剪强度设计值v f 为155MPa ;件2抗拉、抗弯强度设计值f 为295MPa ,抗剪强度设计值v f 为170MPa 。取材料安全系数为n 为1.5。则: 件1的抗拉、抗弯许用应力为n f = ][σ=176.7MPa ,抗剪许用应力3][v f =τ= 59MPa , 件2的抗拉、抗弯许用应力为n f =][σ=196.7MPa ,抗剪许用应力3 ][v f =τ= 98MPa 。 二、板梁受力分析
图1 板梁受力分析图 如图1所示,每股钢丝绳拉力为F1=F2=F3=F4=G/4cos θ,G 为板梁重量。 三、吊耳加强板之间焊缝强度计算 焊缝面积:h l A w ??=δ2 其中w l 为焊缝计算长度,一般为设计长度减去1cm ,δ为焊缝宽度,h 为焊缝折减系数,角焊缝取h =0.7。 焊缝应力θ δδσcos 1642????=???=?=h l G k h l F k A F k w w ,取起吊时冲击系数k 为2,若计算所得焊缝应力σ<][σ,][τ,则吊耳满足强度要求。 四、危险截面参数的确定 危 险截 面
图2 吊耳危险截面示意图 若吊耳加强板之间焊缝强度满足要求,则可确定吊耳危险截面。如图2所示,吊耳危险面截面参数:S=(106×40+2×60×20)×2=13280mm 2 五、吊耳抗拉、抗剪强度计算 当θ=θmax 时,F=F max ,故吊耳承受最大应力σmax = k ·F max /S= kG/4Scos θ,取起吊时冲击系数k 为2,若吊耳承受最大应力σmax <吊耳许用应力][σ,][τ,则吊耳满足强度要求。 六、吊耳与板梁之间焊缝强度计算 焊缝面积:h l A w ??=δ2 其中w l 为焊缝计算长度,一般为设计长度减去1cm ,δ为焊缝宽度,h 为焊缝折减系数,角焊缝取h =0.7。 焊缝应力θ δδσcos 1642'????=???=?=h l G k h l F k A F k w w ,取起吊时冲击系数k 为2,若计算所得焊缝应力'σ<][σ,][τ,则吊耳满足强度要求。 若吊耳加强板之间焊缝强度、吊耳抗拉、抗剪强度及吊耳与板梁之间焊缝强度均满足强度要求,则可确定该吊耳符合设计。 七、实例计算 1.A 板梁 G A =6.9t ,θA max=arctg(3000/800),则cos θA max =0.2577。 1.1吊耳加强板之间焊缝强度计算 σA =2×6.9×104/16×(3.14×220-1)×12×0.7×0.2577=5.8Mpa <][σ,][τ,故吊耳加强板之间焊缝强度满足要求。
钢结构吊装吊耳的计算
钢结构施工总结——钢结构吊装吊耳的选择 前言: 在钢结构吊装过程中,构件吊耳的计算、制作、形式的选择是一个很重要的环节。在以往的工程中构件吊装中吊耳的制作、选择并没有明确的理论依据和计算过程,常凭借吊装经验来制作吊耳,这样常常会出现大吊耳吊装小构件的现象,造成一些人力、物力等方面的资源浪费,而且未经计算的吊耳也会给吊装带来无法预计的安全隐患。因此,通过科学计算确定吊耳的形式是保证施工安全的重要条件。 由于吊耳与构件母材连接的焊缝较短、短距离内多次重复焊接就会造成线能量过大,易使吊耳发生突发性脆断。因此,吊耳与构件连接处焊缝的形式以及强度的计算对整个吊装过程同样起到决定性作用。 结合钢结构吊装的难点、重点以及形式的差别,同时为积累经验,适应钢结构在建筑市场的发展方向,现将吊耳形式的选择、制作安装、以及吊耳焊缝的计算做一下阐述。 一、钢结构构件吊耳的形式 钢结构构件的吊耳有多种形式,构件的重量、形状、大小以及吊装控制过程的不同都影响构件吊耳的选择。下面根据构件在吊装过程中的不同受力情况总结一下常用吊耳的形式:
图例1为方形吊耳,是钢构件 在吊装过程中比较常用的吊耳形式,其主要用于小构件的垂直吊装(包括立式和卧式) 图例2为D型吊耳,是吊耳的普 遍形式,其主要用于吊装时无侧向力较大构件的垂直吊装。这一吊耳形式比较普遍,在构件吊装过程中应用比 较广泛。 图例3为可旋转式垂直提升吊耳,此吊耳的形式在国外的工程中应用比较多,它可以使构件在提升的过程中沿着销轴转动,易于使大型构件在提升过程中翻身、旋转。 图例4为斜拉式D型吊耳, 此吊耳主要用于构件在吊装时垂直方向不便安装吊耳,安装吊耳的地方与吊车起重方向成一平面
吊装大件吊耳受力计算
一、吊耳的计算 大型设备的吊装方案的安全平稳实现与吊耳结构形式有直接关系。当正确合理的吊装方案确定后,根据起吊设备的结构特点、外形尺寸,设计出结构合理、 利于操作、安全可靠的吊耳是一个很关键的问题。 目前所使用的吊耳主要分两大类:管式吊耳与板式吊耳,其中板式吊耳在电力建设应用很多,下面主要介绍板式吊耳的计算。 板式吊耳的基本形式如下图所示: 板式吊耳 为了增加板式吊耳的承载能力,可以在耳孔处贴上两块补强环(如下图所示),图中的肋板是为了增加板式吊耳的侧向刚度和根部的焊缝长度而设置的。 带有补强环的板式吊耳 板式吊耳的计算方法很多,据笔者统计有近10种之多,下面主要介绍两种,第一种是根据实践经验简化后的计算方法,第二种就是著名的拉曼公式。 1、简化算法
(1)拉应力计算 如上图所示,拉应力的最不利位置在 c - d 断面,其强度计算公式为: 2()P R r 其中:σ—c-d 截面的名义应力, P —吊耳荷载,N [σ]—许用应力,MPa ,一般情况下, 1.5s (2)剪应力计算 如图所示,最大剪应力在 a-b 断面,其强度计算公式为: ()p P A R r 式中:[τ]—许用剪应力,MPa , 3 (3)局部挤压应力计算局部挤压应力最不利位置在吊耳与销轴结合处,其强度计算公式为: c c P d 式中:c :许用挤压应力,MPa , 1.4c 。 (4)焊缝计算: A :当吊耳受拉伸作用,焊缝不开坡口或小坡口,按照角焊缝计算: h h e w k P h l P —焊缝受力, N
k —动载系数,k=1.1, e h —角焊缝的计算厚度,0.7e f h h ,f h 为焊角尺寸,mm ; w l —角焊缝的计算长度,取角焊缝实际长度减去2f h ,mm ; h —角焊缝的抗压、抗拉和抗剪许用应力,2h ,为母材的基本许 用应力。 B :当吊耳受拉伸作用,焊缝开双面坡口,按照对接焊缝计算: (2)h h k P L 式中: k —动载系数,k=1.1; L —焊缝长度,mm ; δ—吊耳板焊接处母材板厚,mm ; h —对接焊缝的纵向抗拉、抗压许用应力,0.8h ,为母材的基本许用应力。 2、拉曼公式 目前,国内很多规范和标准采用了著名的拉曼公式, 现根据《水利水电工程 钢闸门设计规范》(SL74-95)介绍吊耳的计算. (1)吊耳的宽度、厚度与吊耳孔直径的关系(下图),可按下式选用:
吊耳计算
[]22 v 22k P R r f d R r σδ+=?≤- (1) 式中: k —动载系数,k=1.1; —板孔壁承压应力,MPa ; P —吊耳板所受外力,N ; δ—板孔壁厚度,mm ; d —板孔孔径,mm ; R —吊耳板外缘有效半径,mm ; r —板孔半径,mm ; []v f —吊耳板材料抗剪强度设计值,N/mm 2; 载荷P=25t 的板式吊耳,材质Q345A 。选择55t 卸扣,卸扣轴直径70mm ,取板孔r=40mm ,R=150mm ,,030mm δ=。Q345A 强度设计值[]v f =180Mpa 。 拉曼公式校核吊耳板孔强度 σ=1.1×25×9800/30×80×(22500+1600)/22500-1600)=129 Mpa <180Mpa 故安全。 a. 当吊耳受拉伸作用,焊缝不开坡口或小坡口时,属于角焊缝焊接,焊缝强度按《钢结构设计规范》中式7.1.3-1校核,即: w f f f e w N f h l σβ=≤? (2) 式中: f σ—垂直于焊缝方向的应力,MPa ; N —焊缝受力, N=kP=1.4P, 其中k=1.4为可变载荷分项系数,N; e h —角焊缝的计算厚度,0.7e f h h =,f h 为焊角尺寸,mm ; w l —角焊缝的计算长度,取角焊缝实际长度减去2f h ,mm ; f β—角焊缝的强度设计增大系数,取 1.0f β=;
w f f —角焊缝的强度设计值,N/mm 2; 抬尾吊耳在受力最大时为拉伸状态,按吊耳受拉伸校核焊缝强度。 由式(2)按角焊缝校核 f =1.4×25×98000/0.7×10(600-2×10)1.22×2=34.6MPa <180Mpa
作业指导书吊耳强度计算.
1 吊耳设计 1.1水冷壁吊耳设计 根据本期工程的水冷壁吊装样式, 共设计两种水冷壁吊装吊耳形式:第一种吊耳为前墙、侧墙上段带辅射再热器的水冷壁管屏、折焰角组件的吊耳; 第二种吊耳为侧墙上段中后组件、前后墙冷灰斗组件、侧墙下段中间组件等处的吊耳;第三种为其它组件重量在 6吨以下的水冷壁组件、角部管屏及其它小型散件的吊耳。下面分别进行设计计算。 第一种形式吊耳设计: 通过统计此类吊装组件的重量,其中最重件为 30222kg ,依据吊装形式确定,此类组件共设六个吊点 , 其中上方两个吊点为水冷壁的上集箱,下部四个吊点焊接于水冷壁的鳍片上, 每个吊点所受的最大拉力为 10吨,下面按此值进行设计。 考虑吊装时的 1.1倍动载系数,每个吊板的设计受力为: F=1.1×10000/2=5500kgf 通过计算分析,此种形式吊装吊耳采用厚度为δ=8mm钢板,与水冷壁鳍片的焊缝高度为 5mm ,不但减少了与水冷壁的焊接工程量而且其强度满足安全吊装的需要。
B 第二种形式吊耳设计: 通过对此类组件重量的统计,其中最重件为 29700kg ,依据吊装形式确定,此类组件共设四个吊点 , 分别设置在组件的上部和下部,采用在水冷壁鳍片上切割开孔的方法设置吊耳, 下面每个吊点所受的最大拉力为 10吨进行设计。 考虑吊装时的 1.1倍动载系数,每个吊板的设计受力为: F=1.1×10000/2=5500kgf A-A 截面的强度校核:(同第一种 B-O 截面的强度校核:(同第一种 焊缝的强度校核:(反面支撑筋板 τ=11000/(12×0.6×0.7×0.9×8 =303kgf/cm2<[τ] 吊装用销轴强度校核:(同第一种 通过计算分析,此种形式吊装吊耳采用厚度为δ=8mm钢板,与水冷壁鳍片的焊缝高度为 5mm ,不但减少了与水冷壁的焊接工程量而且其强度满足安全吊装的需要。
溜尾吊耳设计计算
板式吊耳吊板厚度t =16mm ,孔径d =40mm ,D=200mm,使用12t 级卸扣与φ30mm 钢丝绳相连。吊耳受集中载荷F =25.5/(6×Sin69°) =4.6t,由于下段为锥段,起吊翻转时受力不匀,所以取F=10t 。吊耳焊接于设备裙座,吊耳材质为304,σs =0.56×σb =291.2 N/mm 2 [σ] = 1.6 s σ=182 N/mm 2 [τ] =0.55[σ] =100 N/mm 2 挤压应力:σ= t d F ?? 2 4 =16 2404100000 ?÷? = 78.125N/mm 2 截面剪切应力: τ剪切= t d D F )(2- = ()16 40200100000 2?-? =78.125N/mm 2 截面拉伸应力:σ拉伸= ()t d D F ?- = ()16 40200100000 ?- =39.06N/mm 2 以上应力均<[σ]=182N/mm 2,安全符合要求。
板式吊耳吊板厚度t 1=18mm, t 2=12mm ,孔径d =60mm ,D=260mm,使用25t 级卸扣与φ36.5mm 钢丝绳相连。吊耳受集中载荷F=56/(6×Sin63°) =10.48t,由于下段为锥段,起吊翻转时受力不匀,所以取F =20t 。吊耳焊接于设备裙座,吊耳材质为304,σs =0.56×σb =291.2 N/mm 2 [σ] = 1.6 s σ=182 N/mm 2 [τ] =0.55[σ] =100 N/mm 2 挤压应力:σr = ) 2(2 421t t d F ?+?? = ) 12218(2604200000 ?+?÷? = 39.68N/mm 2 截面剪切应力: τ剪切= ()2 )(221?-+-t d a t d D F = ()()2 12602201860260200000 2??-+?-? =53.76N/mm 2 截面拉伸应力:σ拉伸= ()()2 21?-+?-t d a t d D F = ()()2 12602201860260200000 ??-+?- =26.88N/mm 2 以上应力均<[σ] =182N/mm 2,安全符合要求。
吊耳的设计
夹紧吊耳的设计--非强制性附录 NM4-100 范围 这个非常强制性的附录为环向缠绕或者第二次粘接而附着的吊耳提供了设计方法。建议连续荷载由金属带或者双环支撑的吊耳来处理,可参考非强制性附录NM-5所述。 当向前卷的吊耳承受间歇或者偶然荷载时,比如:起重时由风或小洪灾引起的荷载,建议层压板中复合应力的设计因子为5。如果向前卷的吊耳承受连续荷载,例如:对名义直径不超过4英尺的容器的支撑力,或者对受由内压产生上浮力的平底容器的支撑力,层压板复合应力状态下通常的设计因子为10。用于锚固容器的夹紧吊耳易于受到由内压产生的上浮力荷载。设计者应注意,按照3A-260中的规定,平底水槽的底部没有够足的刚度可以允许用水槽中液体的重量抵抗风载或者是地震倾覆力。这种夹紧系统应该以总的基底力矩来进行设计。 NM4-200 术语 B,C,D:螺栓圆直径,in.(英寸) D:名义容器直径,ft(英尺) D i:容器内直径,in. D0:容器外直径,in. d:钢筋直径,in. E ax:轴向拉伸模量,psi(磅/平方英寸) E hp:环向拉伸模量,psi e:荷载偏心距,in.(参见图NM4-1,NM4-2A和NM4-2B) F:吊耳的总荷载或者总反力,lb(磅) F H:水平方向的力(径向),lb G:风载,psf(磅/平方英尺) H:容器直边高度,ft H D:上封头的高度,ft h:吊耳的高度,in. h min=吊耳的最小高度,in. h l:缠绕外包裹层或覆盖层高度,in. L:钢筋的长度,in. M ax:轴向力矩,in.-lb M hp:环向力矩,in.-lb M L::力矩系数,无量纲(见图NM4-3) M Q:风载引起的弯矩,ft-lb N:吊耳的数量 P:由力矩引起的总的径向荷载,lb P*:单位荷载,lb/in. p:压力,psi R m:上卷的平均半径,in. S a:许可拉伸应力,取10倍的安全系数,psi S f:风荷载形状系数,无量纲,圆柱形容器取0.7
焊接吊耳的设计计算及正确使用方法
【 焊接吊耳的设计计算及正确使用方法 1.目的 规范工程施工中吊耳的设计和使用,确保吊耳使用安全可靠,保证安全施工。 2.编制依据 《钢结构设计规范》(GB-1986) 3.使用范围 我公司各施工现场因工作需要,需自行设计吊耳的作业。 4.一般规定 、 使用焊接吊耳时,必须经过设计计算。 吊耳孔中心距吊耳边缘的距离不得小于吊耳孔的直径。 吊耳孔应用机械加工,不得用火焊切割。 吊耳板与构件的焊接,必须选择与母材相适应的焊条。 吊耳板与构件的焊接,必须由合格的持证焊工施焊。 吊耳板的厚度应不小于6mm,吊耳孔中心至与构件连接焊缝的距离为(D为吊耳孔的直径)。 吊耳板与构件的连接的焊缝长度和焊缝高度应经过计算,并满足要求:焊缝高度不得小于6mm。 吊耳板可根据计算或构造要求设置加强板,加强板的厚度应小于或等于吊耳板的厚度。 5.;
6.吊耳计算 拉应力计算 如图所示,拉应力的最不利位置在A-A断面,其强度计算公式为:£值: Q235钢板时=mm2 平均值(375-500 N/mm2) Q345钢板时=550 N/mm2 平均值(470-630 N/mm2) £=N/S1 £≤【£】 式中:£——拉应力 ( N——荷载 S1——A-A断面处的截面积 【£】——钢材允许拉应力 剪应力计算 如图所示,剪应力的最不利位置在B-B断面,其强度计算公式:¥值: Q235钢板时=235N/mm2
Q345钢板时=345N/mm2 ¥=N/S2 ¥≤【¥】 ` 式中:¥——剪应力 N——荷载 S1——B-B断面处的截面积 【¥】——钢材允许剪应力 局部挤压应力计算 如图所示,局部挤压应力的最不利位置在吊耳与销轴的结合处,其强度计算公式为: F=N/(t*d)¢ F≤【£】 式中:F——局部挤压应力 , N——荷载 t——吊耳厚度 d ——销轴直径 ¢——局部挤压系数 【£】——钢材允许压应力 角焊缝计算 P=N/L*H*K P≤【£1】 式中:P——焊缝应力 ; N——荷载
焊接吊耳的设计计算及正确使用方法
焊接吊耳的设计计算及正确使用方法 1、编制依据 《钢结构设计规范》(GB-1986) 2、一般规定 2.1 使用焊接吊耳时,必须经过设计计算。 2.2 吊耳孔中心距吊耳边缘的距离不得小于吊耳孔的直径。 2.3 吊耳孔应用机械加工,不得用火焊切割。 2.4 吊耳板与构件的焊接,必须选择与母材相适应的焊条。 2.5 吊耳板与构件的焊接,必须由合格的持证焊工施焊。 2.6 吊耳板的厚度应不小于6mm,吊耳孔中心至与构件连接焊缝的距离为1.5~2D(D为吊耳孔的直径)。 2.7 吊耳板与构件连接的焊缝长度和焊缝高度应经过计算,并满足要求;焊缝高度不得小于6mm。 2.8 吊耳板可根据计算或构造要求设置加强板,加强板的厚度应小于或等于吊耳板的厚度。 3、吊耳计算 3.1拉应力计算 [attachment=40916] 如图所示,拉应力的最不利位置在A-A断面,其强度计算公式为: σ=N/S1 σ≤[σ] 式中:σ――拉应力 N――荷载 S1――A-A断面处的截面积 [σ]――钢材允许拉应力 3.2 剪应力计算 如图所示,剪应力的最不利位置在B-B断面,其强度计算公式为: τ=N/S2 τ≤[τ] 式中:τ――剪应力 N――荷载 S2――B-B断面处的截面积 [τ]――钢材允许剪应力 3.3 局部挤压应力计算 如图所示,局部挤压应力的最不利位置在吊耳与销轴的结合处,其强度计算公式为: F=N/(t×d)υ F≤[σ] 式中:F――局部挤压应力 N――荷载 t――吊耳厚度 d――销轴直径 υ――局部挤压系数 [σ]――钢材允许压应力 3.4 角焊缝计算 P=N/l×h×k P≤[σ1] 式中:P――焊缝应力 N――荷载