支架计算书Word版
桥梁支架计算书
一、 满堂支架验算 1、模板计算本桥实心桥面板底模、侧模均采用δ=12mm 厚竹胶板，其中底模安装于间距30cm 的10cmx10cm 方木上；侧模安装在钢筋排架上。
本次模板验算主要为底模的验算，侧模的验算将在排架验算中详述。
模板受力按单向板考虑，承受实心板自重恒载和施工荷载，取1cm 板宽按偏于保守的简支梁进行计算，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa 。
则模板验算总荷载P=21.8KPa ，可知q=0.218KN/m 。
则跨中最大弯矩0M =82ql =1.1N.m ；支座处最大剪力0V =21.8N 。
1cm 宽、12mm 厚竹胶板的截面特性如下：I=123bh =1.44x 610-4m ；W=62bh =2.4x 710-3m ；A=bh=1.2x 410-2m 。
查路桥施工计算手册可知：普通竹胶板E=5x 910Pa ，允许应力[σ]=80 MPa ，容许剪应力[ τ]=1.3MPa.则：max σ=W M=4.58MPa<[ σ]=80MPa ； m ax τ=AV230=0.27MPa<[ τ]=1.3MPa ；跨中最大挠度m ax f =EIql 38454=0.63x 610-m<250l =8x 410-m经验算可知选用模板满足受力要求。
2、次分配梁验算本桥现浇桥面板支架次分配梁采用10x10cm 方木，方木间距30cm ，安装于间距75cm 的双拼8#槽钢上。
方木受力按简支梁考虑，方木以上结构自重恒载和施工荷载，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa ；竹胶木模板产生的恒载可忽略不计。
支架计算书
盖梁支架计算书1、空心板盖梁验算⑴荷载组成荷载分项系数错误！未找到引用源。
由《路桥施工计算手册》中表8-5得到，模板、支架系数1.2，混凝土1.2，施工人员和施工材料机具堆放等活载1.4，混凝土倾倒、浇注振捣活载1.4。
①钢筋混凝土自重N 1：盖梁中间7m 部分其面积为4.87㎡，两边6.85m 的长度范围内平均截面面积4.38㎡，盖梁体积V=7×4.78+2×6.85×4.38=93.466m ³钢筋混凝土容重取26KN/m 3计算。
则砼自重为KN N 2430466.93261=⨯=；②模板荷载：侧模板采用组合钢模，按每米模板为250kg 计算， 则有模板自重为：KN N 2.1242.127.205.22=⨯⨯⨯=；③底模木板荷载：木板采用5cm 厚木板，长度考虑19.8m ，宽度4.8m ，木材容重按照750kg/m 3计算，则木板自重为：KN N 412.1107508.48.1905.03=⨯⨯⨯⨯⨯=；④12×15cm 方木荷载:每根按照长5m ，沿盖梁长度方向0.6m 一根共计33根计算，方木自重为：KN N 7.262.11075033512.015.04=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=；⑤施工人员和施工材料机具等活载按照 1.5KN/㎡，则施工人员和施工材料机具等自重：KN N 5.914.12.28.195.15=⨯⨯⨯=；⑥混凝土倾倒荷载按照2KN/㎡，则混凝土倾倒：KN N 1224.12.28.1926=⨯⨯⨯=；⑦风载按照0.5KN/㎡，则风载：KN N 8.212.28.195.07=⨯⨯=； ⑧脚手架立杆为18m ，间距0.6×0.6m ，按照5.4KN/㎡计算，则脚手架自重为：KN N 5.5362.16.4184.58=⨯⨯⨯=；（2）支架检算轴向受力荷载为N 2= ①+②+③+④+⑤+⑥+⑦+⑧=3319KN;支架宽度3m ，长度21m ，立杆轴心抗压检算：支架横杆步距均按1.2m 架设，及立杆步距L 0=1.2m ，脚手架钢管截面回转半径回转半径：m d D i 559.141.47.442222=+=+= 式中：D —钢管外径47mm ；d —钢管内径41mm ；（考虑立杆折旧因素，壁厚3mm 计算） 则立杆长细比为77559.12.10===i L λ。
支架计算书
来凤互通2#桥支架计算书根据箱梁断面可知，计算过程中，忽略桥墩受力，混凝土自重全部由支架体系承担。
碗扣式支架纵向间距60cm，横向间距90cm，层距120cm（具体布置请参照《来凤互通2#桥支架现浇施工图》）。
碗扣式支架上纵向铺设10×12cm方木，上层横向铺设10×10cm方木，间距为30cm，支架底座下垫12cm×14cm方木，以加大于地基的接触面积，分散荷载。
㈠受力检算1.截面结构形式:2.材料强度：方木σ=13M pa⎡⎤⎣⎦（顺纹抗压，顺纹弯应力） [τ]=1.9MPa4E=10M pa型钢Q235 σ=170M pa⎡⎤⎣⎦τ=110M pa⎡⎤⎣⎦5E=2.110M pa⨯3.荷载（竖向荷载）：（1）钢筋砼自重顶板和底板位置均布荷载：(0.43+0.45)*26=22.88KN/m2腹板位置均布荷载：1.5*26=39KN/m2翼板位置均布荷载：0.3*26=7.8KN/m2（2）方木及模板自重按：500kg/m2,5KN/m2（3）施工人员及设备：1KN/m2（4）振捣砼产生的荷载：2KN/m2（5）本桥支架最大高度为8m，支架自重：0.286*8=2.288KN/m2支架按纵横向间距@60×90cm，竖向步距120cm布置；以10×10×10m计算4.荷载组合（底板及支架）：计算承载能力：q=方木及模板+钢筋砼自重+支架自重+施工荷载1㈡模板方木检算：1、模板面板计算模板采用1.8cm厚的竹胶板，设计强度为13Mpa，弹性模量E=6.3×103MPa。
模板背楞采用10cm×10cm方木，间距为30cm，净跨距为20cm，现浇箱梁施工时主要是腹板部位的底模受力最大，故取腹板处荷载作为验算荷载。
取单位宽度的模板进行检算：计算承载力：q=39+1+2=42KN/m2（忽略模板自重）根据受力情况，模板受力可按四跨连续梁进行计算，取1m宽度检算：荷载：q=42*1=42 KN/mI=bh3/12=1*0.0183/12=4.86*10-7m4W=bh2/6=1*0.0182/6=5.4*10-5m3M=Kmql2=-0.121*42*0.32=0.457KN·mσ=M/W=0.457/(5.4*10-5)=8.46MPa<13MPaf=K w ql 4/100EI=0.967*42*103*0.24/100*6.3*109*4.86*10-7 =2.12*10-4m=0.212mmf=0.212mm<f max =L/400=200/400=0.5mm所以模板强度及刚度均满足规范要求。
涵洞支架设计计算书
涵洞盖板支架设计计算书一、支架设计我标段内涵洞支架均采用φ48×3.5mm的钢管进行搭设，支架从上之下依次为1.5～2cm的竹胶板+横向方木（10×10cm，间距45cm）+纵向方木（10×10cm，间距80cm）+钢管支架（纵向间距80cm×横向间距80cm），大小横杆布距均取1.2m，顶层横杆采取双扣件滑移。
底托直接坐立于C20涵洞基础混凝土上，扫地杆距地高度为20cm。
二、计算依据1、《钢结构设计规范》GB50017-20032、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008三、计算参数1、Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值215MPa，抗剪强度设计值fv=125MPa，弹性模量E=206GPa。
2、碗扣式脚手架布距 1.2m时，单根立杆设计荷载40KPa，立杆延米重取60KN/m，HG-60横杆每根重29N。
3、木材容重：6KN/m3，抗弯强度设计值11MPa，顺纹抗剪强度设计值fv=1.3MPa，弹性模量E=7GPa。
4、2cm竹胶板重：20kg/m25、钢筋混凝土容重：26kN/m36、施工人员及设备荷载标准值：2.5kN/m27、振捣混凝土荷载标准值：2.0kN/m28、倾倒混凝土产生荷载标准值：2.0kN/m29、荷载分项系数：恒载1.2，活载1.4，为偏于安全，计算时将所有荷载按恒载和活载进行叠加组合。
四、荷载标准值计算偏于安全考虑，计算模型取我标段内最大跨径5m×5m，厚度0.6m的盖板进行验算。
盖板区内荷载标准值计算：1、方木重量G1=0.1×6=0.6kN/m22、竹胶板重量G2=0.2kN/m23、支架重量G3=3kN/m24、钢筋砼自重G4=0.6*26=15.6 kN/m2荷载总重：0.6+0.2+3+15.6=19.4 kN/m2五、横向方木分配梁验算参数计算：I= bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6m4W= bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4m3横向方木为10×10cm，间距45cm。
满堂支架计算书
满堂支架总体施工方案本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。
B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、（35+50+35）m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。
采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的1.2倍预压，在预压过程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。
一、B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距22.5cm，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一起组成现浇梁支撑体系。
侧模采用1.5cm 厚竹胶板和定型钢模板混合使用。
碗口支架作为支撑。
二、构架搭设主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。
箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距 1.2m。
支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。
其单根最大荷载为30KN。
箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆，跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m ×0.6、0.6m×0.9m m间距布置立杆，翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。
支架上荷载计算及说明部分参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。
支架计算书
连续箱梁碗扣支架计算书1、工程概况中环快速干道上跨同兴B区1#路桥为中环快速干道（蔡家段）在K15+660.455处上跨同兴B区1#路桥。
跨线桥桥面总体宽度为:5.0m （人行道）+12.0m（行车道）+2.0m（中分带）+16.5m（行车道） +4.0m （人行道）=39.50m，双向6车道，横向分成左右两幅桥，主梁分别采用C50单箱四室和单箱三室现浇混凝土简支箱梁。
2、计算依据《中环快速干道上跨同兴B区1#路桥》施工设计图《结构力学》、《材料力学》、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）《路桥施工计算手册》3、支架分析3.1、支架方案(1)支架设计支架采用碗扣支架搭设，碗扣立杆外径为φ48钢管，壁厚3.5mm，支架横向间距均为0.9米;纵向间距均为0.9米，在距两桥台3.0米的位置纵向间距为0.6米，纵横杆排距1.2米。
支架顶口及底口分别设顶托与底托来调整高度（顶托和底托外露高度需满足相关规范要求），水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接杆和坚向剪刀撑。
横桥向剪刀撑为间距4.0米搭设，纵桥向间距也为4.0米，必要时根据现场施工情况，对全桥剪刀撑进行加密。
箱梁底模采用δ＝15mm的竹编胶合模板,底模小楞采用间距0.3米的100×100mm方木,大楞采用150×150mm方木,具体布置见”箱梁支架构造图”。
由于该桥跨线，需要预一行车道，设置单车道门通，门通净高4.5米，净宽4米，门式通道采用钢管桩加Ⅰ40b工字钢搭设。
钢管桩横桥向布置见图。
横桥向采用Ⅰ40工字钢，在工字钢上面再横铺Ⅰ40b号工字钢,间距90cm,其上满铺木板，防高空坠物。
箱梁底模采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,底模小楞采用间距0.3米的100×100mm方木,大楞采用150×150mm方木,具体布置见”碗扣支架正面示意图”。
4、支架计算4.1荷载分析①扣件式钢管支架自重，包括立柱、纵向水平杆、横向水平杆、支承杆件、扣件等，可按表1查取。
(完整word版)模板支撑体系计算书
（二）、采用七夹板与扣件式钢管支撑相结合的支撑方案设计计算：模板及其支架计算的荷载标准值及荷载分项系数表以下对模板进行验算。
一）楼板模板计算：按普通胶合板（1830×915×18）验算，龙骨间距600，按三跨连续梁计算。
1、荷载设计值1）模板自重：300N/m2×0.915m×1.2=329.4N/m2）新浇砼重：24000N/m3×0.10m×0.915m×1.2=2635.2N/m3）钢筋自重：1100N/m3×0.915m×0.10m×1.2=120.78N/m合计：329.4+2635.2+120.78=3085.38N/m4）施工工人及设备重量：2500N/m2×0.915m×1.4=3201N/m2、弯矩设计值M=（-0.10）×3085.38×(0.6)2+(-0.117)×3201×(0.6)2=245.89N·M另考虑集中荷载F=2500N，由两块模板分别承担。
F1=1250NM1=0.08×3085.38×(0.6)2+0.213×1250×0.6=248.61 N·M3、承载力验算W=bh2/6=915×182/6=49410mm3δm=M max/w=2.48×105/49410=5.02N/mm<[ ]=15.21N/mm2满足要求4、挠度验算W=k·f·q·l4/100EI=0.677×3085.38×10-3×6004/(100×9×103×915×183/12)=0.68<[L/250]=2.4mm满足要求.二）模板的龙骨验算采用50×100松木龙骨·600，水平钢管间距1000（即龙骨的跨度），按三跨连续梁计算1、荷载1）模板：300N/m2×0.6m×1.2=216N/m2）砼24000N/m3×0.6m×0.10m×1.2=1728N/m3）1100N/m3×0.6m×0.10m×1.2=79.2N/m合计：216+1728+79.2=2023.2N/m4）施工荷载：2500N/m2×0.6m×1.4=2100N/m2、弯距M=(-0.10)×2023.2×1.02+(-0.117)×2100×1.02=-448.02N·M另考虑集中荷载F=2500NM1=0.08×2023.2×1.02+0.213×2500×1.02=694.36 N·M3、承载力验算W=bh2/6=50×1002/6=0.833×105δm=M/W=694360/0.833×1.05=8.33N/m2<14.95N/m24、挠度验算W= k·f·q·l4/100EI=0.677×2023.2×10-3×10004/(100×9×103×50×1003/12)0.37mm <[W]=L/250=4mm满足要求. 三）水平钢管采用￠48×3.5焊接钢管,间距1000mm,跨度1000，按五跨连续梁计算。
支架计算书
支架计算书现浇箱支架计算书梵净山互通立交EK0+305.00闸刀现浇箱梁布置为（20m+22m+22m+20m），很断面为单箱单室截面，梁高1.4m。
箱梁顶板宽8.5m，底板宽5.0m，翼缘悬臂长1.75m，箱梁顶板，底板厚度支点处为40cm，其余梁顶底板厚度为22cm，渐变段长度顶板为1.4m，底板长度为 1.4m，腹板宽度在支点附近在梁段范围为70cm，跨中附近梁段长度范围内腹板厚度为50cm，腹板渐变长度为4.4m。
荷载计算一，混凝土重量：按高配筋计算，容重取26kn/m3，计算时，混凝土的重量由相对应的支架承担，按照箱梁对应面积和箱梁浇筑的位置划分，各部分混凝土的重量为：1.在箱梁截面变化3.5m位置及支墩位置（按支墩位置计算偏于安全）a，底板、顶板（单位长度1m，宽度3.6m）[(3.6⨯0.4+0.25⨯0.25)+(3.6⨯0.4+1⨯0.25)]m2⨯1m26KN/m3=83.005KN。
b，边腹板（单位长度1m，宽度0.7m）：2⨯(0.7⨯1.4)m2⨯1m⨯26KN/m3=2⨯25.48KN。
c，翼板（单位长度1m，宽1.75m），2⨯[(0.18+0.45) ⨯0.5⨯1.75]m2⨯1m⨯26KN/m3=2⨯14.3325KN2.在箱梁截面变化3.5m位置到跨中横隔板位置：a，顶板、底板（单位长度1m，宽度4m）[(4⨯0.22+0.25⨯0.25)+(4⨯0.22+1⨯0.25)]m2⨯1m⨯26KN/m3=53.884KN.b，边腹板（单位长度1m，宽0.5m）2⨯（0.5⨯1.4）m2⨯1m⨯26KN/m3=2⨯18.2KNc，翼板（单位长度1m，宽1.75m），2⨯[(0.18+0.45) ⨯0.5⨯1.75]m2⨯1m⨯26KN/m3=2⨯14.3325KN3.在跨中横隔板位置：a，和隔板（单位长度1m，宽度5m）（5⨯1.4）m2⨯0.5m⨯26KN/m3=96KN.b,翼板（单位长度1m，宽1.75m），2⨯[(0.18+0.45) ⨯0.5⨯1.75]m2⨯1m⨯26KN/m3=2⨯14.3325KN二，模板重量：内模、侧模采用组合钢模，每平方米按50kg/m2计算，箱底模板采用方木支撑竹夹板，每平方米按50kg/m2计算，翼板底模板按照100kg/m2计算，个部分模板重量为：1.在箱梁截面变化3.5m位置及支墩位置（按支墩位置计算偏于安全）：a，底板、顶板（单位长度1m，宽度3.6m）（3．6⨯1+3.66⨯1）m2⨯0.5KN/ m2=3.63KNb,边腹板（单位长度1m，宽0.7m）2⨯（1⨯0.95⨯2+1⨯0.7）m2⨯0.5KN/ m2=2⨯0.825KNc,翼板（单位长度1m，宽1.75m），2⨯(1.8⨯1) m2⨯1KN/ m2=2⨯1.8KN2.箱梁在截面变化3.5m位置到跨中横隔板位置：a,底板、顶板（单位长度1m，宽度4m）（4⨯1+4.06⨯1）m2⨯0.5KN/ m2=4.03KNb,边腹板（单位长度1m，宽0.5m）2⨯（1⨯0.95⨯2+1⨯0.5）m2⨯0.5KN/ m2=2⨯1.2KNc,翼板（单位长度1m，宽1.75m），2⨯(1.8⨯1) m2⨯1KN/ m2=2⨯1.8KN3.跨中横隔板位置：a,横隔板（单位长度1m，宽5m）2⨯（1⨯0.95⨯2+1⨯5）m2⨯0.5KN/ m2=3.45KNb，翼板（单位长度1m，宽1.75m），2⨯(1.8⨯1) m2⨯1KN/ m2=2⨯1.8KN三，施工荷载：按照《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）规定，施工荷载取值为1.0Kpa，振捣和倾倒混凝土产生的荷载为2.0Kpa。
涵洞支架计算书
满堂支撑架计算书一、工程概况S343改建工程A4标段工程，K59+019钢筋混凝土箱涵为排水涵，总长28.4m，分左右两孔，单孔断面尺寸为4m×3m，底板、涵身、顶板厚均为45cm，采用C30混凝土浇筑。
断面尺寸详见下图1。
注：图中标注均以cm计；图1 K59+019钢筋混凝土箱涵断面尺寸二、顶板支撑架方案综述顶板支撑架拟采用满堂支撑架，钢管采用,48×3.5mm（Q35A），步距为120cm，横距为80cm，纵距为100cm。
模板采用15mm厚木胶合板，模板支撑主梁采用10cm×10cm方木，间距80cm（无悬挑），次梁采用10cm×5cm方木，间距30cm（最大悬挑40cm）。
剪刀撑按普通型设置具体布置如下图2所示：注：图中标注均以cm计；图2-1 断面尺寸图注：图中标注均以cm计；图2-2 立面布置图三、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 500 17-2003四、荷载施工人员及设备荷载标准值根据《建筑施工模板安全技术规范》页15取值，模板及其支架自重标准值按《建筑施工模板安全技术规范》页14取值，其中模板支拆均不考虑风荷载。
具体取值详见表1表1 荷载标准值取值表五、面板验算按《建筑施工模板安全技术规范》表A.5.2取面板抗弯强度设计值为12MPa，弹性模量为4200MPa。
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1“面板可按简支跨计算”的规定，另据实楼板面板搁置在梁侧模板上，因此按简支梁计算，取1m 单位宽度计算。
计算简图如下：截面抵抗距W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，截面惯性矩I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1=0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.45)+1.4×0.7×2.5] ×1=16.05kN/mq2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNM max＝max[q1l2/8，q2l2/8+pl/4]=max[16.05×0.32/8，0.122×0.32/8+2.205×0.3/4]= 0.181kN·m最大应力：σ＝M max/W＝0.181×106/37500＝4.815N/mm2≤[f]＝12N/mm2满足要求！2、挠度验算取面板自重标准值为0.1KN/m2；最大自重下均布荷载：q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.45)×1=11.395kN/m挠度：ν＝5ql4/(384EI)＝5×11.395×3004/(384×4200×281250)＝1.017mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！六、小梁验算按《建筑施工模板安全技术规范》附录表A.3.1-3取小梁抗弯强度设计值为11MPa，抗剪强度设计值为1.8MPa，弹性模量为9000MPa。
支架计算书
支架计算书碗扣式脚手架直径为48mm，壁厚3.5mm，这种支架优点是轴心受力好，拆装工艺简单，且有各种长短规格，便于调整高度，但他的缺点是杆件均以碗扣连接，平均相对转动自由度较大，不利于支架整体稳定，不过，可以增加斜撑来克服这个弱点。
该现浇层方量较大，厚度达1.8m，支架高度为5m左右，为保证支架安全性，支架搭设方式如下：支架高度为5m，立杆纵距为0.6m，立杆步距为1.2m（上下水平杆轴线间的距离），每间隔4排设剪刀斜撑。
高度调节由底托及顶托完成，为保证支架安全，顶托及底托的螺旋杆高度不大于15cm。
支架构造图如下：1、材料ф48*3.5mm钢管，方木15*10cm2、荷载钢筋砼：45KN/m2模板：0.75 KN/m2人员及机具：1 KN/m2砼振捣：1 KN/m2砼倾倒冲击：2 KN/m23、荷载系数静载系数TG=1.2动载系数TQ=1.4静荷载G=45+0.75+1=46.75 KN/m2活荷载Q=1+2=3 KN/m2总荷载片P=G*TG +Q*TQ=46.75*1.2+3*1.4=60.3 KN/m24、横杆计算立杆间距为60*60cm，因此横杆的计算跨径为L=0.6mg=60.3*0.6=36.18 KN/mб=gl2/10w=36.18*6002/10*5.078*103=256.5Mp a﹤【б】=205 Mp a f= gl4/150EI=36.18*6004/150*2.1*105*1.215*105=1.23mm﹤【f】=3mm 5、支架立杆计算ф48*3.5mm钢管：A=4.89cm2 【б】=16.67KN/cm2（1）立杆允许承载力P N计算（取水平杆层距为120cm）回转半径r=1.58cm计算长度l=μ*120cm=0.79*120=94.8cm（μ为查表取得）长细比λ=l/r=94.8/1.58=60当λ=60时，查表得纵向弯曲系数ψ=0.824总体稳定后轴心受压允许承载力：ψ*A*【б】=0.824*4.89*16.67=67.4KN 在实际施工中，立杆荷载存在一定偏心，但对于支架整体来说偏心影响并不大，取其对单根影响系数为0.5，则【P N】=0.5*67.4=33.7KN（2）计算立杆实际承载力N取立杆间距为0.6*0.6cm则每根立杆实际承载力为N=60.3*06*0.6=21.7KN﹤【P N】=33.7KN故立杆满足受力要求。
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一、计算依据及参考资料
1、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-99）
2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000
3、《钢结构设计规范》GB50017-2003
4、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术》JGJ 166-2008
5、铁四院设计图纸
6、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005
二、碗扣支架计算
为了保障安全，计算采用MIDAS/Civil软件建立整体模型计算和手工复核的方法。
1、荷载
钢筋砼容重取26kN/m3；
钢模板重量：双线32.7米单孔两侧模重80t，底模8.5t，内模为11t,共重
100t，则每延米按30.6kN/m；
方木容重为7.5kN/m³；施工荷载为2kN/㎡；
倾倒砼产生的荷载为2kN/㎡，倾倒混凝土对侧模冲击产生的水平荷载取
6.0kPa ；振捣砼产生的荷载取4kN/㎡。
2、碗扣支架钢管手工计算
计算方法采用容许应力法，但考虑恒载的荷载系数为1.2，活载的分项系数为1.4。
（1）支架钢管轴向受力计算
碗扣支架钢管断面为Φ48×3.5mm,其自由长度为ml2.10。
根据受压稳定原理进行承载力计算。
单根钢管回转半径：
即单根立杆在步距为1.2m的条件下，最大允许承载力为51kN。
实际计算容许的立杆轴向力采用30kN。
因箱梁腹板处重量最大，碗扣支架立杆纵向间距60cm，腹板下横向间距30cm，水平步距120cm。
按最不利的受力方式计算：单根立杆承受的重量为60cm×30cm面积上的砼、模板、方木、施工荷载和振捣荷载以及自身的重量，其大小分别为：
（2）碗扣支架顶部方木的受力计算
碗扣支架顶部的方木大小为15 cm×15 cm，顺桥向放置，间距与支架立杆间距相同即0.6m,查《桥梁计算手册》得。
材料性质
q木=8×0.2×0.15=0.24kN/m
I=1×10-4m4
A=0.0225m2
w=1×10-3m3
［σ］=9.5Mpa
［τ］=1.7Mpa
抗弯刚度EI=8.5×103MPa×1×10-4m4=850000N×m2
抗拉刚度EA=8.5×103MPa×0.0225m2=2.55×108N
方木的最大跨度按0.6m计算，按简支梁计算置于箱梁腹板底部的方木最不利，其上部荷载包括梁重、模板重、施工荷载、振捣荷载和自重。
方木最不利的受力形式如图1所示：
按上面计算，单根碗扣支架立柱传下的荷载为21.3kN；
1m长方木自重：0.15×0.15×1×7.5=0.17KN
以上荷载合计为21.5KN
M=0.25Pl=0.25×21.5×0.6=4.3KN.m
σ= M/w=4.3 KN.m/1×10-3m3 =4.3Mpa＜［σ］=9.5Mpa
Fmax=pl3/(48EI)=21.5kN×（1m）3/(48×850KN×m2)=0.7mm ＜
1/400=1.5mm
满足要求
当集中力总用于方木端部时，其剪力最大。
P=21.5kN
τ= P/S= 21.5kN/(300cm2)=0.96Mpa＜［τ］=1.7Mpa
3、碗扣支架钢管软件计算
计算软件采用MIDAS/Cilvil2006。
计算时混凝土的比重取26kN/m3，钢材的比重取78.5kN/m3;箱梁截面按变截面建立；模板的外模支架按实际情况建立；模板面板及纵横肋按0.75kN/m2考虑；底模下横桥向为15×15cm方木，其比重取8kN/m3；碗扣支架完全按照设计考虑，没有简化。
倾倒砼产生的荷载为2kN/㎡，倾倒混凝土对侧模冲击产生的水平荷载取
6.0kPa ；振捣砼产生的荷载取4kN/㎡。
人员及施工机具重量按2kN/㎡。
实际计算时没有直接施加这些荷载，而是将混凝土的比重提高10%。
计算整体模型如图2所示。
图2 整体模型
图3 碗扣支架的总体变形
图 4 碗扣支架的杆件应力
由计算可知：
1.碗扣支架的最大轴向应力为30MPa<[σ]=140MPa；
2.15×15cm方木的最大组合应力6.5MPa<[σ]=9.5MPa；
3.碗扣支架立杆的最大反力为12.3kN<[P]=30kN。
三、基础计算
地基处理：将地表腐殖土及软弱土层清除，平整碾压；在压实后的地面上分层填筑灰土，分层碾压，每30cm一层，厚度90cm；碾压稳定后，观察无辙痕、无沉降，再进行地基承载力检测，灰土地基承载力要求大于150Kpa；对于承台四周回填部分，应采用灰土换填压实至地面。
处理后的基础顶面高出原地面不小于30cm，并做1％的横坡便于排水，在地基四周挖好排水沟。
地基处理的宽度为16m，以满足支架搭设需要。
地基处理完毕后其顶面浇筑20cm厚C30混凝土作为地面防水层和地基持力层，以确保支架基础的稳定性。
按手工计算结果单根立柱的最大压力为21.5kN，按MIDAS计算的单根立柱最大压力为12.3kN，这里采用21.5kN。
立杆纵向间距0.6m，由根据上述计算每根立杆传递给垫木的压强为：
垫木满足要求。
每排垫木传递给C30混凝土地基的压强为
C30混凝土基础满足要求。
单排方木承受的重量为60cm×60cm面积上的砼、模板、方木、施工荷载和振捣荷载以及自身重量，则单排方木传递给地基的压强为:
换填灰土地基承载力达到150KPa即可满足要求。
（注：可编辑下载，若有不当之处，请指正，谢谢!）。