XX花园小区X号楼 脚手架设计、计算 毕业设计版
脚手架工程专项施工设计方案包括计算书(范本)
脚手架安装、拆除安全专项施工方案编制人：年月日审核人：年月日批准人：年月日编制单位：编制时间：目录1. 工程概况12. 编制依据13. 脚手架的搭设、使用及拆除施工工艺 13.1 脚手架的搭设作业应遵守以下规定23.2 搭设顺序 23.3 脚手架的使用应遵守以下规定 33.4 脚手架的拆除规定34. 构造要求及技术措施 54.1 扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施 54.2 脚手架出入口的构造75. 质量保证96. 劳动力配备127. 安全施工措施127.1 材质及其使用的安全技术措施 127.2 脚手架搭设的安全技术措施137.3 脚手架上施工作业的安全技术措施137.4 脚手架拆除的安全技术措施137.5 脚手架安全防火措施138. 文明施工要求169. 强制性条文1510. 危险源辨识1511. 应急预案1512. 脚手架计算书 181. 工程概况本工程为XX 启动炉脱硫改造项目，施工项目包括：基础施工、吸收塔内外施工、防腐施工、设备安装及电气安装等。
2. 编制依据2.1 施工图纸及施工组织设计；2.2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；2.3《钢结构设计规范》GB50017-2014；2.4《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；2.5《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011；2.6《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；2.7《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质【2009】87号文）；2.8《电力建设安全工作操作规程》DL-5009.1-2014；2.9《建筑施工高处作业安全技术规程》JGJ80-91；2.10《建筑机械使用安全技术规程》JGJ 33-2012；2.11《工程建设标准强制性条文》房屋建筑部分2013版2.12《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46-2005 2.13《建设工程施工现场消防安全技术规范》GB 50720-20112.14《建筑工程绿色施工评价标准》GB/T 50640-20103. 脚手架的搭设、使用及拆除施工工艺脚手架钢管在使用前，除锈刷漆，使其环保美观。
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
脚手架设计计算
5-3-2 脚手架结构模板支撑架的设计计算5-3-2-1 脚手架结构模板支撑架的设计计算要求1．模板支撑架的结构工作特点无论是梁模板、楼板模板或梁板模板支撑架，当采用脚手架杆件搭设，即采用脚手架结构时，一般都具有以下结构工作特点：（1）模板支架以承受竖向荷载的压力作用为主，支架的工作安全主要受其整体或单肢立杆的稳定承载能力控制；（2）在各种结构和构造的模板支架中，无论是显形的受压柱（钢管柱、格构柱等）或是隐形的受压柱（即将单元支架或支架段就视为一轴心受压杆件），其稳定承载能力取决于压杆的柔度（即杆件的计算长细比λ）和结构的约束条件；（3）计算压杆的柔度λ随立杆步距h，立杆顶端的自由长度h1、支架的高度H及高宽比H/B的增大而增大，而约束条件则介于两端铰支（μ＝1.0）与一端固定、一端自由（μ＝2.0）之间，受构架尺寸、杆件线刚度、斜杆和附着拉结杆件设置以及杆件连接（结）的紧固程度（如扣件的拧紧程度）等因素的影响；（4）不考虑支架各立杆（柱）之间的帮忙（即应力重分布）作用。
试验表明，下部采用双立杆的脚手架，主立杆荷载自单、双立杆的交接处往下传7步后才能完全达到平均受力，双立杆的间距只有0.2m左右，而支架立杆的间距为0.6～1.5m，虽也会有些帮忙作用，但难以量定，因此不予考虑。
当需要调整相差过大的立杆荷载时，可采用变杆距或合理确定模板荷载传力点（即模板支架的支承点）的办法加以解决。
2．模板支撑架的设计计算要求（1）设计计算项目1）受压杆件稳定性验算（包括支柱、单肢立杆和支架整体稳定性，其中支架的整体稳定性一般都转化为对其长度为步距h的立杆段的稳定性验算）；2）直接承受模板荷载并将其传给立杆的水平杆件和构造（组合梁、桁架梁等）及其连接件的验算（承压、受弯、受弯以及扣件抗滑等）；3）支座、基础和地基验算。
（2）荷载计算梁、板和梁板模板支架参与计算的荷载项及其取值见表5-85。
梁板模板支架参与计算的荷载项及其取值表5-85荷载项目编号名称荷载标准值1 模板及支架自重按设计图纸实算。
脚手架设计计算书
脚手架设计计算书一、工程概述本工程为_____建筑，总高度为_____米，结构形式为_____。
为满足施工需要，拟在建筑物外侧搭设脚手架。
二、脚手架设计参数1、脚手架类型：采用_____式脚手架。
2、搭设高度：＿____米。
3、立杆横距：＿____米。
4、立杆纵距：＿____米。
5、步距：＿____米。
6、内立杆距建筑物距离：＿____米。
三、荷载计算1、恒载标准值（1）脚手架结构自重标准值：根据所选用的脚手架材料规格和尺寸，计算每米立杆承受的结构自重。
（2）构配件自重标准值：包括脚手板、栏杆、挡脚板等构配件的自重。
2、活载标准值（1）施工均布活荷载标准值：根据施工实际情况确定。
（2）风荷载标准值：根据当地的基本风压、风压高度变化系数等参数计算。
四、纵向水平杆计算1、荷载计算按均布荷载考虑，计算纵向水平杆在恒载和活载作用下的最大弯矩。
2、强度验算根据最大弯矩值，计算纵向水平杆的弯曲应力，确保其小于材料的抗弯强度设计值。
3、挠度验算计算纵向水平杆在荷载作用下的最大挠度，确保其小于规定的允许挠度值。
五、横向水平杆计算1、荷载计算包括集中荷载和均布荷载，计算横向水平杆在不同荷载作用下的最大弯矩。
2、强度验算根据最大弯矩值，计算横向水平杆的弯曲应力，验证其强度是否满足要求。
3、挠度验算计算横向水平杆在荷载作用下的最大挠度，与允许挠度值进行比较。
六、扣件抗滑力计算1、纵向水平杆计算纵向水平杆通过扣件传递给立杆的竖向力，判断扣件的抗滑承载力是否满足要求。
2、横向水平杆分析横向水平杆通过扣件传递给立杆的竖向力，校验扣件的抗滑性能。
七、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时计算立杆段的轴向压力设计值，根据长细比确定稳定系数，验算立杆的稳定性。
2、组合风荷载时在考虑风荷载作用的情况下，重新计算轴向压力设计值，验证立杆的稳定性。
八、连墙件计算1、连墙件的轴向力设计值包括风荷载产生的连墙件轴向力设计值和连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。
脚手架工程计算书(范例)
脚手架工程计算书（范例）［作者：佚名转贴自：东南建设安全资讯网点击数：722 更新时间：2004-5-8 文章录入：jjx ］1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（3）工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=39.6米（取最大高度，22排），步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2步3跨设置毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。
3、荷载标准值（1）结构自重标准值：gk1=0.1248kN/m （双排脚手架）（2）竹脚手片自重标准值：gk2=0.35kN/m2 （可按实际取值）（3）施工均布活荷载：qk=3 kN/m2（4）风荷载标准值：ωk=0.7μz·μs·ω0式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》并用插入法得39.6米为1.12μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2则ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：（1）横向水平杆计算按简支梁计算，计算简图如下：每纵距脚手片自重NG2k=gk2×la×lb=0.35×1.5×1.1=0.5775 kN每纵距施工荷载NQk=qk×la×lb =3×1.5×1.1=4.95 kNMGk= kN·mMQk= kN·mM=1.2MGk+1.4MQk=1.2×0.07+1.4×0.605=0.931 kN·m<f=205 kN/mm2横向水平杆抗弯强度满足要求。
施工外脚手架设计计算书
施工外脚手架设计计算书一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24.0 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 120 米；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值：3.000 kN/m2；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处天津省天津市，基本风压为0.50 kN/m2；风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2)：0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2)：0.140；安全设施与安全网(kN/m2)：0.005；脚手板铺设层数：4；脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2)：0.038；5.地基参数地基土类型：碎石土；地基承载力标准值(kN/m2)：500.00；立杆基础底面面积(m2)：0.09；地面广截力调整系数：0.40。
二、大横杆的计算：按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值：P2=0.350×1.050/(2+1)=0.123 kN/m ；活荷载标准值： Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的设计值： q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193 kN/m；活荷载的设计值： q2=1.4×1.050=1.470 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
毕业设计脚手架设计
脚手架专项设计一、工程概况东山聚福·名城7楼工程；工程建设地点:福建漳州市东山县；属于剪力墙结构；地上16层；建筑高度：48.85m；标准层层高：3m ；总建筑面积：16585.4平方米；总工期：521天。
本工程由漳州市东山聚福房地产有限公司投资建设，福建省集泰建筑设计有限公司设计，福建东辰综合勘察院地质勘察，XX监理公司监理，XX公司组织施工；由XXX担任项目经理，担XXX任技术负责人。
本工程1-4层外墙脚手采用落地式钢管双排架；5层以上外墙脚手架采用悬挑式钢管架，兼作安全围护。
外围采用密目安全网全封闭。
二、编制依据架子搭设按新部颁《脚手架施工技术规程》进行搭设，并满足《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99的规定。
搭架的施工队伍应具备相应资质，并经审核确认后才可上岗。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)。
三、施工计划3.1劳动力准备整个脚手架工程涉及到搭设、维护及拆除三个阶段，根据各个阶段的不同工作内容，劳动力的需求情况不同，本工程主体施工进度要求较快，基本在一周内施工一层结构外脚手架工作量打，需投入较多劳动力，外脚手架将根据现场分栋搭设，外脚手架维护阶段主要是配合外专修单位进行施工，因此需劳动力较少，3.2材料准备3.2.1钢管采用外径为Φ48mm,壁厚3.5mm,的焊接钢管。
脚手架工程计算书
脚手架工程计算书落地脚手架因搭设高度只要两层，依据施工经历普通均满足请求, 故不做验算。
以下计算书均为16a槽钢悬挑脚手架计算过程。
一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为18m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m,立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1.8m；内排架间隔墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为①48X3.5；横杆与立杆衔接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m,程度间距3m,采用扣件衔接；连墙件衔接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/nO:3.000；脚手架用处:构造脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处浙江瑞安市北鹿，根本风压1.6kN/n6风荷载高度变化系数p”计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数Rs为0.214；4.静荷载参数每米立杆接受的构造自重荷载规范值(kN/m):0.1248；脚手板自重规范值(kN/m9:0.300；栏杆挡脚板自重规范值(kN/m):0.150；平安设备与平安网自重规范值(kN/m》:0.005；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板;5.程度悬挑支撑梁悬挑程度钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度 1.5m, 建筑物内锚固段长度2.3m o锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数钢丝绳平安系数为:6.000；钢丝绳与墙间隔为(m):3.300；悬挑程度钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳间隔建筑物1.2m o二、大横杆的计算：依照技术标准的规则，大横杆依照三跨连续梁停止强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
7.均布荷载值计算大横杆的自重规范值:P尸0.038kN/m；脚手板的自重规范值:P2=0.3X1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载规范值:Q=3X1.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值：q尸1.2X0.038+1.2X0.105=0.172kN/m；活荷载的设计值：口2二1.4义1・05=1.47kN/m；8.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
脚手架计算书
脚手架计算书一、计算说明:本计算书是依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001编制而成的。
因脚手架所受荷载变异性较大;扣件接点属于半刚性,且接点刚性大小与扣件质量有关,接点性能存在较大变异;脚手架结构、构件存在初始缺陷,如杆件的初弯曲、锈蚀,搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大;与墙的连接点,对脚手架的约束性较大,针对以上问题尚不具备独立进行概率分析的条件,故对结构抗力乘以小于1的调整系数-/γR`,其值是与常用安全系数进行校准确定。
扣件式钢管脚手架,一般情况下,偏心产生的附加弯曲应力不大,予以忽略,并在有关调整系数中加以了考虑。
按照《冷弯薄壁型钢结构技术规范》的规定,对本工程所使用的钢管Q235-A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值f取为:205N/MM2。
二、计算搭设高度计算已知:立杆横距b=1.5米;立杆纵距ι=1.2米;横杆步距L=1.5米;内立杆距离建筑物b1=0.35米;脚手架步距h=1.5米,铺设脚手板按2层考虑;脚手架与建筑物拉结点的位置,竖向间距H1=3h=4.5米,水平距离L1=3L=4.5米;钢管为φ48×3.5;施工荷载QK=2.0KN/M2。
试验算采用单根钢管作立杆,其允许搭设高度为:1.查有关表格得:φAf=47.028KN。
2.查有关表格得:NG K 2=2.156KN。
3.因是两个操作层同时施工,故QK=4.0KN/M2,查有关表格得:NQ K =5.70KN。
4. 查有关表格得:NG K 1=0.411KN。
5.将查得数值代入公式中,其中KA=0.85H = [KAφAf-1.30(1.2 NG K 2+1.4 NQ K)]/1.2 NG K 1=[0.85×47.082-1.3(1.2×2.156+1.4×5.70)]/1.2×0.411=52.9米最大允许搭设高度为HMAX=H/(1+H/100)=34.6米>21米(本工程脚手架高度)故满足工程施工需要。
脚手架设计计算书
防护外架设计计算书一、钢管外架1. 基本参数：双排架、二步三距、步距=1.8m、纵距=1.5m、均采用Φ48×3.5钢管，截面特征如下：A=4.89㎝2, W=5.08cm3, I=12.19cm4, i=1.58cm。
2. 荷载计算2.1 风载：W k=0.7μzμsω0（规范5-15-7）μz=1.24（风压高度变化系数，按40m高处，c类地面）μs=1.3Φ=1.3×0.095=0.1235（风载体型系数）ω0=0.4KN/㎡故W k=0.7×1.24×0.1235×0.4=0.043KN/㎡2.2 恒荷载标准值木脚手架自重=0.35KN/㎡施工均布活荷载标准值=3KN/㎡3. 水平杆计算3.1 横向水平杆，间距c=0.75m,按简支梁计算（如右图）。
a. 强度计算因为q恒所占的比重较小，因此可偏于安全的简化，按下式计算M max，M max=(q活+q恒)l2/8=qb2/8q=1.2(G k·c+g k)+1.4K q Q k·cG k－脚手板重量、G k=0.35KN/㎡,c－横向水平杆间距、c=0.75m,g k－钢管单位长度重量、g k=0.038KN/m，K q－施工活荷载不均匀分布系数、K q=1.2，Q k－施工荷载标准值，∴q=1.2×(0.35×0.75+0.038)+1.4×1.2×3×0.75=0.361+3.780=4.141KN/mM max=qb2/8=4.141×0.92/8=0.419KN·m抗弯强度σ= M max/W n=0.419×103/5.08=82.535N/mm2<f=205 N/mm2满足要求。
b. 计算变形可偏于安全近似地进行如下计算:挠度ν=W/b=5qb3/384EI=1/639`<1/150满足要求。
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8号楼脚手架设计、计算 一、工程概况 青岛朝阳花园小区X号楼，位于青岛市热电厂西侧，东距XX路约1
公里，北临XX路。高层住宅；地下2层，±0.00以上11层，标准层层高2.9米。室内外高差0.15米，房屋总高度32.05米。合理使用年限50年；抗震设防六度，建筑场地类别为Ⅱ类。建筑面积约4299㎡。筏板基础；剪力墙结构。 二、搭设形式 1、地上结构施工部位：X#楼从负一层顶开始采用悬挑式双排脚手架，住宅层高为2.9m，4层悬挑一次，一次悬挑架高度为12m，第一道悬挑在负一层顶，第二道悬挑在4层顶，第三道悬挑在8层顶.悬挑架采用建筑立面全防护，待工程施工完成后进行架体拆除。 三、材料要求 1、脚手架钢管要求 脚手架钢管采用外径为φ48mm，壁厚为3.5mm的焊接钢管，主要用于立杆、大横杆、小横杆、斜撑、剪刀撑等。表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、划道，符合现行国家《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，并有产品出厂合格证。焊接钢管表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、划道。对于有裂纹、开焊、凹凸状、折痕、严重锈蚀和弯曲的严禁使用，进场钢管必须有出厂产品质量证明书及备案证明。 2、扣件要求 采用可锻铸铁做的扣件，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，扣件必须有生产许可证，产品必须有出厂合格证，无裂纹、气孔、砂眼等缺陷，贴面平整，活动部位灵活，夹紧钢管时，开口处最小距离不小于5mm，在螺栓拧紧扭矩力达65Nm时，不得发生破坏。分直角扣件（两管交叉90度的连接），回转扣件（两管交叉任意角度连接）和对接扣件（两管一字对接）三种，用于钢管之间的连接。 3、脚手板、安全网要求 1
脚手板采用木板，凡裂纹、凹陷变形、严重弯曲的不得使用。安全网分安全平网和安全立网（密目网），平网的材质应符合国标《安全网》（GB5725-1997），密目式安全立网的材质应符合GB16909的规定，以及QD市建委有关规定。安全网用绿色阻燃密目安全网（QD市宏达安全网厂），必须满足2000目/100cm2，做贯穿试验不穿透，6×1.5m的单张重质量不少于3.0kg，安全网必须有生产许可证和质量合格证以及建筑安全监督部门发放的准用证，严禁无证不合格产品。 木脚手板用于操作层平台，平网用于脚手架水平铺设及外架外挑网，密目网用于脚手架外围全封闭。 四、悬挑架搭设材料及相关数据选择 1、脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 12 m，立杆采用单立杆； 说明：标准层层高2.9米，一次最大悬挑4层，为11.6米，最顶层操作层搭设2.9米高的防护架，累计11.6米，计算按照12米进行验算。 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.80m，大横杆的步距为1.8m； 内排架距离墙宽度为0.30 m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2、活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 3、风荷载参数 基本风压0.6kN/m2；（采用高风压） 风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.214； 4、静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248； 2
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005； 脚手板铺设层数:4 层；（按照四层立体防护进行验算） 脚手板类别:5㎝厚木板；栏杆挡板类别:多层板挡板； 5、水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用Q235B的16号工字钢3-4米，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度1.8至 2.8 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00的园钢；楼板混凝土标号:C25。 6、拉绳与支杆参数 选择6×37钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15mm。 钢丝绳安全系数为:6.000； 钢丝绳与墙距离为(m):2.900； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
五、悬挑式脚手架各组件的验算 1、型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 3
《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99) 《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 本工程的施工图纸。 2、现以第二段结构悬挑脚手架作安全性验算 2.1大横杆的计算 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 （1）均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m ； 脚手板的自重标准值:P2=0.35×0.8/(2+1)=0.093kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×0.8/(2+1)=0.8kN/m； 静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.157kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×0.8=1.12kN/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
（2）强度计算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2 跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.157×1.52+0.10×1.12×1.52 =0.280kN·m； 支座最大弯距计算公式如下: 4
M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2 支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.157×1.52-0.117×1.12×1.52 =-0.330kN·m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ =Max(0.280×106,0.330×106)/5080=64.961N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ=64.961N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ （3）挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下： νmax=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.093=0.131kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8kN/m； 最大挠度计算值为：ν=0.677×0.131×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.8×15004/(100×2.06×105×121900)=1
.775 mm； 大横杆的最大挠度 1.775 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 2.2小横杆的计算 根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 （1）荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5=0.057kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.35×0.8×1.5/(2+1)=0.14kN； 活荷载标准值：Q=3×0.8×1.5/(2+1) =1.2kN； 集中荷载的设计值: P=1.2×(0.057+0.14)+1.4 ×1.2=1.916kN； 5
小横杆计算简图 （2）强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和； 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax=ql2/8 Mqmax=1.2×0.038×0.82/8=0.004kN·m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax=Pl/3 Mpmax=1.916×0.8/3=0.511kN·m ； 最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.511+0.004=0.515kN·m； 最大应力计算值 σ=M / W=0.515×106/5080=101.378N/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 σ =101.378N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！ (3）挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和； 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: νqmax=5ql4/384EI
νqmax=5×0.038×8004/(384×2.06×105×121900)=0.008 mm ；
大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.057+0.14+1.2=1.397kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: νpmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EI
νpmax=1397×800×(3×8002-4×8002/9 ) /(72×2.06×105×121900)=1.011 mm；
最大挠度和 ν=νqmax + νpmax=0.008+1.011=1.019 mm； 小横杆的最大挠度为 1.019 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！