常减压蒸馏装置的减压深拔技术
玉门炼厂常减压装置减压系统深拔改造总结
2101 改造前存在问题由于炼化总厂加工方案改变和进厂原油重质化等原因，原常减压装置明显不能适应生产，开炼效果不理想，具体表现在三个方面。
1.1 总拔出率偏低尽管原设计加工原油为吐哈轻质原油，但随着近年进厂原油重质化和劣质化情况严重，原设计不能适应原料变化，总拔出率明显下降，仅约70%，远低于设计值70%。
1.2 换热终温较低鉴于常减压装置的加工量和掺炼原油性质与原设计时都有了较大的变化，但换热网络还是基本保持1997年装置新建时设计的结构。
原设计时的换热终温为288℃，现在实际换热终温最低为260℃左右，较设计时降低了近30℃左右。
由于换热终温较低，增加加热炉负荷，导致装置燃料消耗增加，装置能耗上升。
1.3 对下游装置运行产生不利影响玉门炼化总厂常减压装置加工原油持续重质化，导致常减压装置减压渣油产量逐步增加。
为平衡重油加工，催化裂化装置提高掺渣比例，使得原料性质进一步恶化，产品分布变差，液收下降。
另外，随着减压渣油收率越来越高，延迟焦化装置低附加值产品石油焦产量越来越大，对优化全厂产品结构、提高高效产品比例、增加经济效益带来不利影响。
2 改造内容为了解决常减压装置运行中存在的问题，经讨论研究后，决定对装置进行技术改造。
改造重点是减压系统，同时也对换热网络进行调整。
本次减压系统深拔改造项目工作主要包括以下内容：2.1 减压塔改造改造前，因需要生产润滑油原料，减压塔设计8段填料，设5个侧线抽出，3个中段回流取热。
为了适应当前只生产燃料油原料的生产方案，减压塔由8段填料改为5段填料，侧线抽出减少为3个。
2.2 减顶抽真空系统原减压塔设计中，塔顶残压45mmHg，塔顶为两级抽真空，塔顶油气先冷后抽。
本次改造中，为达到减压深拔目的，塔顶设计残压为15mmHg，设计三级抽空器，塔顶油气先抽后冷。
2.3 减压转油线原减压转油线为常规低压降转油线，本次减压深拔改造后炉出口气化率更高，转油线内介质超速，因此需对减压转油线进行改造。
常减压蒸馏装置减压深拔技术的应用
常减压蒸馏装置减压深拔技术的应用汪年【摘要】通过介绍中石化安庆分公司500万吨/年常减压蒸馏(Ⅱ)装置的主要减压深拔技术特点、生产过程中的优化调整和减压深拔后的效果,表明在实施减压深拔技术后装置的总拔出率明显提高,蜡油质量合格,原油实沸点切割温度达到了580℃的设计目标.【期刊名称】《安徽化工》【年(卷),期】2016(042)002【总页数】5页(P60-64)【关键词】减压深拔;优化;收率;切割温度【作者】汪年【作者单位】中国石油化工股份有限公司安庆分公司,安徽安庆 246002【正文语种】中文【中图分类】TE624.2根据中石化安庆分公司含硫含酸原油加工适应性改造及油品质量升级工程的全厂总流程安排，异地改造500万吨/年常减压蒸馏（II）装置，加工原油为沿江管输油。
装置的减压部分采用全填料湿式减压深拔技术，设计减压炉出口温度达到404℃，原油实沸点（TBP）切割温度为580℃。
减压塔共有5段填料，设有4条侧线，减一线可生产合格的柴油组分，也可并入蜡油流程；减二线、减三线汇合后作为轻蜡油主要去蜡油加氢装置，少部分至重油加氢装置；减四线作为重蜡油全部去重油加氢装置；减压渣油主要作为焦化原料，渣油不足时才少部分供重油加氢装置。
装置自2013年9月投产后，通过不断摸索、优化操作，减压深拔系统运行良好。
1.1 常压塔不设常四线常压塔不设常四线抽出，只是将常压塔过汽化油从进料口的上一层塔板引出，再返回进料口的下一层塔板，改善减压炉进料物性（降低油品黏度），以配合减压部分的深拔。
1.2 减压炉炉管注汽油品的裂解和结焦除与油品的自身性质、温度有关外，还有一个重要的因素，那就是油品在高温下的停留时间。
采用减压炉管内注汽，提高常压重油在炉管内的流速，降低油品在高温下的停留时间，减少结焦，是保证减压深拔的一个重要措施。
1.3 减压炉燃烧器燃烧器能否达到要求的燃烧性能，是减压深拔生产操作的技术关键。
火焰飘忽不定将会直接导致炉管局部超温，造成炉管内油品过度裂解而结焦。
常减压装置减压深拔工艺探讨
量 高 深拔 操 作易 使 康 氏 残 炭 值 和 金 属 含 量 指 标 显 著增 高
。
与 国 外 相 比 国 内减 压 拔 出 率存 在 一
。
,
采用 湿法 操作
。
为 了 提高 加 热炉 的温度
, ,
,
定 的差距
国 内减压 蜡 油 的切 割 点 大多 在
,
在 减压 炉辐 射 炉管 的适 当位 置注 蒸 汽 同时 减 压
, ,
,
,
。
简要 介
两 公 司 减 压 深 拔技术 的 特 点 结 合 国 内 外减 压 深拔 的 实际 操作 情 况 从 工 艺 和 设备 两 方
。
面 分析 和 讨 论 了 影 响 拔 深 的 主 要 因 素
关 键词
常 减压
减压深拔
减压深 拔 转 油线
概述 加工 重质 劣质 原 油 是 降低 原 油 采 购 成 本 的 有 效措施
, , , ,
同时 因 深 拔操 作 的 切 割 点较 高 多 环芳 烃
, ,
,
,
及 硫 氮含 量提 高 氢 含 量 降低 所 以 在 加 工 流程 中 需 对 深 拔 出 的重蜡 油 加 工方 案 进 行 系统 考虑
, ,
、
。
在常
,
。
减压 装置 中 对 减 压 进 行 深 拔 以 增 加 蜡 油 产 量
℃以下 一 般 约
℃
。
我 公 司减 压 蜡 油 的
℃
、
切割 点
℃
、
、
、
号常减压分别约为
。
收 稿 日期
一
一
。
℃
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从
号 常 减 压 目前 的 设 备 和 操
常减压蒸馏装置减压深拔效益初探
Ｐｏｃｈｅｍｉ工 Ｄｅｓｇ 石 化ａ 设 油 ｃｌ 计 ｎ ｅｒ ｔ ｉ
常减 压 蒸 馏 装置 减 压 深 拔 效益 初 探
李利辉 姜 斌 严 谆 ， ，
（ ．中国石化青 岛炼 油化工有 限公 司， １ 山东 青 岛 ２６ ０ ； ．天津大学精馏技 术国家工程研 究中心 ， ６ ５０ ２ 天津 ３０ ７ ； ００ ２
８ ７ ｇ ｅ 原油 中 ＞ ４ ￣ 量分 别 为 ２ ． ５ 和 ７４／ ｍ ， ５ ０Ｃ含 ６４％
Ｓ Ｉ于 ２０ Ｅ ） ０ ５年 同减 压 深拔 技 术 的专 利商 Ｋ Ｃ和 Ｂ Ｓ ｅ 进行 了技 术谈判 ， ｈｌ ｌ 最后 该 装 置 引进 了 Ｋ Ｃ的 Ｂ 工 艺包 （ Ｄ ） Ｐ Ｐ 。根 据 Ｋ Ｃ提 供 的工 艺 包 ，Ｅ 完 Ｂ ＳＩ 成 了减 压深 拔 的详 细 设 计 ， 天津 大 学精 馏 技 术 由 国家工 程研 究 中心提 供 了减 压塔 填 料 及液 体 分 布
理 量 的标 定 ， 项 指 标 达 到 或 超 过 设 计 预 期 ， 各 装
置 至 今 一直 生 产正 常 ， 作 平 稳 。常 减 压 总 拔 出 操 率 提 高 ２ 以上 ， 割点 介 于 ５ ３ ｏ ～５ ５ ｏ 减 ％ 切 ６ Ｃ ７ Ｃ，
压 炉 出 口温 度控 制 在 ４ ７ ｏ ４ ６ ｏ 间 ， 压 １ Ｃ到 ２ Ｃ之 减 塔 顶 压 力在 ２ ４ ｋ ａ到 ２ ７ｋ ａ 闪蒸 段 压力 小 于 ． Ｐ ． Ｐ ，
２ 常减压装 置减压 深 拔前后 的对 比
２ １ 物料收 率对 比 ．
值 得提 出 的是 将 ２ ０ ０ ８年 ９月 份 和 ２ ０ ０ ８年 １ ２
月份所 加工 原 油 的 品种 以及 比例 ， 行 加 权 平 均 进 计 算 所得 到的原 油 密度 分 别 为 ０ ８４ ｇｃ 济 效 益 。
常减压工艺及基础知识(陈建民)
干气液化气脱硫部分 利用固体或/和液体脱硫剂吸收的方法脱出干气液化气 中硫成分.
CDU-VDU
2004 04
蒸馏装置类型
类型 燃料型、燃料—润滑油型、化工型.
流程特点 燃料型流程特点
É一般在常压塔前设置初馏塔或闪蒸塔 É常压塔设置3～4个侧线。生产汽油（石脑油）、溶剂油、煤 油（喷气燃料）轻、重柴油等产品或调和组分。为调整各侧线 产品的闪点和馏程范围，各侧线一般都设汽提塔 É减压塔侧线出催化裂化料或加氢裂化料，产品较简单，分馏 精度要求不高，故只设2～3侧线，且不设汽提塔，对最下一个 侧线，为保证金属和参炭合格，故设洗涤段 É减压一般采用三级抽真空
图
CDU-VDU
2004 04
主要设备
减 压
润
塔滑
简型 图
CDU-VDU
2004 04
减一中油
减一线回流
抚
减二中
顺
减二中
减
压
减三中
塔
减三中
净洗油 净洗油
常压渣油
CDU-VDU
减顶油气 减一线及一中油 减二线油
减三线油 减四线油 减五线油 减六线油
减压渣2油004 04
减一中油
广
减一线回流
石 减二中油
CDU-VDU
2004 04
通 常
石脑油馏分：<200℃ 航煤馏分：150～280 ℃ 灯煤馏分：200～300 ℃ 柴油馏分：200～350 ℃ 蜡油馏分：350～550 ℃
CDU-VDU
2004 04
“馏分”意即馏出的部分，它是一个混合物
装置馏分的大体去向
CDU-VDU
减压深拔的途径和潜力
减压深拔的途径和潜力1、前言减压蒸馏装置是炼油厂深度加工的基础装置，增加减压蒸馏装置蜡油的拔出量，可以减小低价值的渣油，从而进一步提高产品的价值。
经测算，从渣油中每多拔出1t减压蜡油，至少可增值人民币300元。
减压蒸馏装置的深拔，其效益不仅在本装置上体现出来，更重要的体现在下游的裂化装置、产品调和及整个炼厂的缩合效益上。
因此，探索减压蒸馏装置深拔的可能性、潜力以及措施日益受到国内外炼油界的关注。
中国石化总公司已把减压深拔列入了减压蒸馏装置的主攻方向，并针对我国减压渣油中＜500℃馏份含量偏高（约为15～25%）的现状，明确提出要把减压渣油中＜500℃馏份的含量降到8%以下的奋斗目标。
2、装置概况我厂减压蒸馏装置为全填料干式减压蒸馏塔，其规格为φ1600/φ1000mm×29290mm，内设三段填料，二层集油箱。
三段填料均采用50＃英特洛克斯填料，第1、2段高度均为2200mm，第3段高度为2100mm。
减压塔有两个侧线均生产催化裂化原料；减压塔设两个取热回流，其中减顶回流为减一线蜡油通过泵加压后三次与原油换热、一次循环水冷却后回到第一段填料上方；减二中回流为减二线油经泵加压后三次与原油换热，返回第三段填料上方。
各段回流均采用树枝状分布器与BP型旋心喷头，回流由入塔前经过两级过滤，减压塔采用径向进料，汽化段高度2100mm，提馏段采用两层共五块人字挡板。
塔顶使用二级蒸汽喷射泵抽真空。
常减压设计总拔出率76%。
该塔投运后，运行情况良好，完全达到了设计要求。
3、探索减压深拔的途径3.1减少最下层集油箱以下塔体散热对于干式减压蒸馏来说，汽化段的残压和温度决定了汽化率和蜡油拔出率；同样，最下层集油箱下方的残压和温度对蜡油的拔出率有同等重要的意义，因为后者的残压和温度若不能同时保证，气相的蜡油组份就会重新液化，而落入渣油中。
一般来说，后者的残压、温度往往都前者低。
当实现无轻洗油操作后，造成该处温度下降的最主要原因是最下层集油箱以下塔体的散热损失。
常减压蒸馏装置减压深拔技术的应用
常减压蒸馏装置减压深拔技术的应用
陈忠基;李海良
【期刊名称】《炼油技术与工程》
【年(卷),期】2012(042)012
【摘要】中国石油化工股份有限公司金陵分公司8 Mt/a常减压蒸馏装置采用减压深拔技术:即在较低残压(1.6kPa)和较低全塔压力降(1.33 kPa)下,提高减压炉温,实现减压深拔.在生产中针对减压深拔的一些直接约束条件和相关约束条件的进一步优化实现了减压深拔.提出了衡量深拔的标准:(1)所加工的原油实沸点(＞580℃馏分)收率与装置总拔做比较,来判断是否达到某一点的切割温度；(2)用减压渣油538℃的馏出量来衡量减压拔出是不是彻底.按此标准该装置减压渣油的实沸点切割温度达591℃,减压渣油538℃馏出率≤4％,重减压燃料油残炭的质量分数≤2％,已达深拔,且全装置综合能耗(蒸馏+轻烃回收+电脱盐)≤421.19 MJ/t,取得了较好的经济效益.
【总页数】4页(P16-19)
【作者】陈忠基;李海良
【作者单位】中国石油化工股份有限公司金陵分公司,江苏省南京市210033;中国石油化工股份有限公司金陵分公司,江苏省南京市210033
【正文语种】中文
【相关文献】
1.减压深拔技术在常减压蒸馏装置上的应用 [J], 张文鹏
2.减压深拔技术在常减压蒸馏装置上的应用研究 [J], 王阅兵
3.减压深拔技术在常减压蒸馏装置上的应用研究 [J], 王阅兵
4.减压深拔技术在常减压蒸馏装置上的应用研究 [J], 牛祥义;颜亭利;孙刚兰
5.减压深拔技术在常减压蒸馏装置上的应用 [J], 洪伟鸿
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试析常减压蒸馏装置的减压拔出现状和改进措施
试析常减压蒸馏装置的减压拔出现状和改进措施论文关键词：常减压蒸馏装置减压系统拔出论文摘要：着重介绍了中国石化系统内蒸馏装置减压系统的拔出现状和提高拔出率的措施，指出在加工原油重质化的趋势下，提高常减压蒸馏装置减压系统的拔出水平可发挥原油重质化的效益。
随着原油供需矛盾趋紧和原油价格持续走高，中国石化炼油企业原油采购日益重质化，造成部分常减压蒸馏装置的减压系统超负荷，蜡渣油分割不清，蜡油馏分流失到渣油当中，渣油量的增大又造成炼油厂重油装置能力吃紧和不必要的能量消耗，部分企业还不得以出售渣油，削弱了加工重质原油的应有效益。
为了缓解加工原油变重对二次加工装置的影响，提高重油加工装置的营运水平，充分发挥原油采购重质化的效益，提高蒸馏装置减压系统的拔出水平显得尤为重要。
l国内蒸馏装置减压系统的拔出现状目前，国内还未真正掌握减压深拔成套技术，少数几套装置虽然从国外SHELL和KBC公司引进了减压深拔工艺包，但对该项技术的吸收掌握还需要一段时间。
通常来讲，国外的减压深拔技术是指减压炉分支温度达到420oC以上，原油的实沸点切割点达到565~620℃。
中国石油化工股份有限公司近几年新引进的减压深拔技术是按原油的实沸点切割点达到565℃设计，也即是国外减压深拔技术的起点，其余减压装置未实现深度拔出的主要原因是装置建成时问较早，当时多按原油实沸点切割点为520~540℃设计，无法实现减压深拔。
2影响减压系统拔出率的因素减压塔汽化段的压力和温度是影响减压拔出深度的两个关键因素。
炉管注汽量、塔底吹汽量、进料量、洗涤段的效果等对总拔出率也有影响。
汽化段压力由汽化段到塔顶总压降和塔顶抽真空系统操作决定，汽化段真空度越高，油品汽化越容易，减压拔出深度越高(国外的先进设计，汽化段残压可以达到1．33~2．00kPa)。
汽化段温度的提高受限于炉管的结焦和高温进料的过热裂化倾向，在汽化段压力不变的情况下，以不形成结焦和过热裂化为前提，应尽量提高汽化段温度。
常减压装置减压深拔技术
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第４ ０卷第 ７期
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常减 压 装 置 减 压 深 拔 技 术
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常减压蒸馏装置总拔影响因素分析及改进措施
doi:1013969/j1issn1100626896120101111051常减压蒸馏装置总拔影响因素分析及改进措施郑哲奎1 张倩2 张红静11承德石油高等专科学校化工系 2北京迪威尔石油天然气技术开发有限公司 摘要:从工艺流程上分析了常减压蒸馏装置总拔影响因素,主要包括初馏塔产品收率、常压塔产品收率和减压塔产品收率。
提高常减压装置总拔不是常减压蒸馏装置个体装置的任务,需要后续所有装置的协调配合,共同进行工艺参数的优化和修订,通力配合才能应对原油重质化的不利趋势,并实现炼厂效益最大化。
关键词:常减压蒸馏装置;总拔;真空度;产品收率 目前国内采油厂开采出来的原油性质存在着两个趋势发展,一是劣质化,二是重质化。
这就使国内各个炼厂强制性地提高设备材质,增大成本;而且在物料上出现了重质油料难以平衡的困难,致使很多常减压蒸馏装置被迫降量生产。
应对这种问题,各个炼厂首选的处理手段就是增加常减压装置的总拔,尽可能减少减渣的外排量。
1 常减压蒸馏装置总拔的影响因素常减压蒸馏装置总拔即为除了减压渣油以外,所有常减压蒸馏装置的产品总合。
它的影响因素有:(1)初馏塔产品收率。
初馏塔的产品有初顶瓦斯和初顶汽油馏分,其产率与原油的组成有关系,但是初馏系统操作不当,也会影响初馏塔顶的产品收率,这样就会增加常压炉和常压塔的负荷,进而会导致减压进料中轻质油比例升高,影响减压真空度和减压拔出率。
初顶产品减少,主要跟初顶压力、温度有关。
而原油二段换热终温决定了初馏塔的进料温度,它是初馏塔闪蒸平衡的前提条件。
良好的进料温度,再加上较低的塔顶压力,就可以保证初顶产品收率。
(2)常压塔产品收率。
常压塔产品包括常顶瓦斯、常顶汽油馏分、常一线煤油馏分、常二线轻柴油馏分和常三线重柴油馏分。
这些产品产量的增加,会减少减压进料,减少减压塔顶气相负荷,加之优化减压塔操作,总拔将会大大提高。
常顶瓦斯和常顶汽油产率控制手段,可以说与初顶产品控制手段相同,若想提高常顶产品收率,就是要实现较高的塔顶温度和较低的常顶压力。