【精品】模板计算书1
模板设计计算书01
附录一模板系统设计计算书在主厂房基础施工，我项目部选用厚度为15mm的木胶板作为面板，背肋采用60*90mm的木方，现对整套模板系统进行分析和验算，确保能够满足工程施工要求。
1.荷载分析在主厂房基础施工中，模板主要作为结构侧面模板，在施工过程中需要考虑的荷载主要有两类，即新浇筑砼对模板的侧压力及倾倒砼时产生的荷载，前者为恒载，后者为活载。
为了保证计算结果具有一般性，现取荷载最大的部位进行计算，即主厂房JB-1a基础短柱。
该短柱截面为800*1800，高度为5.9m。
1.1.新浇筑砼对模板侧压力新浇筑砼对模板的侧压力标准值可以采用以下公式进行计算,并取其中较小值：F=0.22γc t0β1β2V1/2 F=γc H式中F---新浇筑砼对模板最大侧压力（KN/m2）γc--砼的自重密度（KN/m3）t0--新浇筑砼的初凝时间（h），可采用公式t0=200/（T+15）计算，T为混凝土的温度。
V--混凝土的浇筑速度（m/h）H--砼的浇筑高度β1--外加剂影响修正系数β2—砼坍落度影响修正系数取砼自重为25KN/m3，t0取6h, 混凝土的浇筑速度控制在3m/h, 砼的浇筑高度为5.9m，β1取1.0，β2取1.15。
代入上述公式可得出，按第一个公式取F=64.5 KN/m2。
乘以分项系数（取1.2）及折减系数（0.9）可以得出新浇筑砼对模板的侧压力设计值为69.66 KN/m2。
1.2.倾倒砼时产生的水平荷载考虑砼采用泵车进行浇筑，查表得出水平荷载为2 KN/m2，乘以分项系数（取1.2）及折减系数（0.9）得出水平荷载设计值为2.16 KN/m2。
经过荷载组合得出F’=71.82 KN/m2。
2.强度及刚度计算2.1.面板计算面板按单向板进行计算，以宽度为1.8m面为例，此面长度取1m左右，肋的间距为300mm，所以面板按三跨连续梁进行计算。
2.1.1.强度验算查《三等跨连续梁内力和挠度系数表》可得弯距系数为-0.08。
模板受力计算书
模板受力计算书一，参数信息：1，模板支架参数；方本木的间隔距离：（㎜）：300．００方木的截面宽度：（㎜）：４０．００方木的截面高度：（㎜）：80.002，荷载参数:模板与木板的自重(KN / ㎡):0.428砼与钢筋自重:(KN /M3):25.000施工均布荷载标准值(KN / ㎡):3.0003,楼板面参数:钢筋级别:二级钢HRB335(20MNSI)楼板砼强度等级：C35每平米楼板截面的钢筋的面积（㎜2）１４４０．０００计算厚度（㎜）２００．０００４，板底方木参数：板底方木迁选用木材：杉木：方木弹性模量：Ｅ（Ｎ／㎜２）：９００0.００方木抗弯强厚设计值：ＦＭ（Ｎ／㎜２）：１１．０００方木抗剪强度设计值：ＦＶ（Ｎ／㎜２）；１．４００二，模板底支撑方木的验算：本工程模板板底采用方工木作为支撑，方木按照简支梁计算：方木截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为：Ｗ＝Ｂ×Ｈ２／６＝４.０００×８.０００２／６＝４２.７００㎝ 3 I= B×H3/12=4.000×8.0003/12=171.700 ㎝4木楞计算1, 荷载计算⑴钢筋砼板自重红线荷载(KN/M):q1=25.000×0.20 ×0.300=1.5NK/M:⑵模板的自重线荷载(KN/M)q2=0.428×0.3=0.128KN/M:⑶活荷载为施工荷载标准值(KN)q3=2.000×1.000×0.300=0.3000KN2,抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和,计算公式如下;均布荷载:q =1. 2×( q1＋q2)=1.2 ×(1.5 ＋0.128)=1.954KN/M: 集中荷载: q=1.4 ×q1=1.4 ×0.3=0.42KN:最大弯矩:M=q ×1/4 ×12/8=0.42 × 1.000 ×4+1.95 ×1.2/8=0.349KN最大支座力:N=q/2+q×1/2=(0.42+1.95) × 1.000/2=1.185KN截面应力: α=M/W=0.349/0.0427=8.173N m㎡方木最大应力计算值为：8.173N/MM2, 小于方木抗弯强度值11.0N/MM2, 满足要求。
模板计算书范本
剪力墙计算书：一、参数信息1.基本参数次楞 ( 内龙骨 ) 间距 (mm):200；穿墙螺栓水平间距 (mm):600；主楞 ( 外龙骨 ) 间距 (mm):500；穿墙螺栓竖向间距 (mm):500；对拉螺栓直径 (mm):M14；2.主楞信息龙骨资料 : 钢楞；截面种类 : 圆钢管 48×；43钢楞截面惯性矩 I(cm ): ；钢楞截面抵挡矩 W(cm): ；主楞肢数 :2 ；3. 次楞信息龙骨资料 : 木楞；宽度 (mm):；高度 (mm): ；次楞肢数 :2 ；4. 面板参数面板种类 : 木胶合板；面板厚度 (mm):；2面板弹性模量 (N/mm): ；2面板抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；2面板抗剪强度设计值 (N/mm): ；5. 木方和钢楞22方木抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；方木弹性模量 E(N/mm): ；2方木抗剪强度设计值 f t (N/mm): ；2钢楞弹性模量 E(N/mm): ；2钢楞抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取此中的较小值 :3此中γ --混凝土的重力密度，取m；t-- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实质值取，输入 0时系统按 200/(T+15) 计算，得；T --V --H --β1--β2--混凝土的入模温度，取℃；混凝土的浇筑速度，取 h；模板计算高度，取；外加剂影响修正系数，取；混凝土坍落度影响修正系数，取。
依据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为kN/m 2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采纳新浇混凝土侧压力标准值F1=m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F 2= 2 kN/m 2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯构造 , 需要验算其抗弯强度和刚度。
按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
模板计算书
模板设计计算书模板结构设计计算书本工程墙体、框架柱、框架梁均采用组合钢模板，支撑采用巾50*3.5 钢管。
现依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001进行编制设计计算书。
一、墙体模板计算本工程墙体模板采用组合钢模板组拼，墙高3m,厚18cm，宽3.3m。
钢模板采用P3015(1500mm*300mm分二行竖排拼成。
内钢楞采用2根巾50*3.5钢管，间距为750mm,外钢楞采用统一规格钢管，间距为900mm。
对拉螺栓采用 M18，间距为750mm。
混凝土自重(rj为24KN/m3,强度等级为C20,塌落度为7cm, 采用0.6m3混凝土吊斗卸料，浇筑速度为1.8m/h,混凝土温度为20°c, 用插入式振捣器振捣。
钢材抗拉强度设计值： Q235钢为215N/mm 2, 普通螺栓为170 N/m 2。
钢模的允许挠度：面板为1.5 mm,钢楞为 3m。
验算：钢模板、钢楞、对拉螺栓是否满足设计要求？1、荷载设计值( 1 )混凝土侧压力1)混凝土侧压力标准值：按公式F1=0.22r c t o (3 1 [3 和F2=r c H 进行计算。
其中 t o=200/ (20+15) =5.711/2 1/2F1=0.22r c t o3 1 3 2V =0.22*24000*5.71*1*1*1.8 =40.4KN/ m2F2=r c H=24*3=72 KN/m取两者中小值，即Fi=40.4KN/讥2)混凝土侧压力设计值：F=F i* 分项系数 * 折减系数=40.4*1.2*0.85=41.21KN/ m2(2)倾倒混凝土时产生的水平荷载为 4 KN/ m荷载设计值为 4*1.4*0.85=4.76 KN/m。
( 3)进行荷载组合F'=41.21+4.76=45.97 KN/m2、验算( 1)钢模板验算P3015 钢模板(3 =2.5mm 截面特征，2=26.97*10 4口由^=5.94*103口用1)计算简图：化为线均布荷载：q仁F' *0.3/1000=45.97*0.3/1000=13.79N/ mm （用于计算承载力）；q2=F*0.3/1000=41.21*0.3/1000=12.36N/ m（用于验算挠度）。
模板计算书
一、住宅楼各种厚度顶板的模板设计（一）顶板模板计算（150mm厚的顶板）：1、材料与荷载：1）、基本数据：⑴、竹模板δ=12mm厚，自重8.5KN/m3（根据竹模板厂的促销广告数据采用）；⑵、次木楞4.5×90mm，间距@300㎜；（楞木按实际进料经压刨后的尺寸计算）⑶、主楞95mm×95mm，自重8kN/m3（按木材15%含水量估算），立杆间距为1200mm双向；碗扣支架立杆长度（模板高度4.58m）4.38m，配制按两根2.1m立杆+“U”形托）；（按交道口工程地下室计）⑷、砼自重24KN/m3；顶板钢筋1.5KN/m2（按含钢量估算）；⑸、木材允许挠度L/200、弹性模量E=10000Mpa；(木材采用东北落叶松σ=17N/㎜2×0.9折减系数后)[σ]=15.3N/㎜2；⑹、施工人员及设备活载：2.5KN/m2；⑺、水平振捣荷载：2.0KN/m2；300×122300×123⑻、竹模板截面系数：W x竹= =7200mm3、、I x竹= =43200mm46 1245×90245×903⑼、木楞截面系数：W x小= =60750mm3、、I x竹= =2733750mm46 1295×95295×953⑽、主楞截面系数：W x竹= =142896mm3、、I x竹= =6787552mm46 12⑾、立杆钢管（Ф48×3.5钢管）：A=489.3mm2、、I=15.8mm4、E=2.6×105、、[F]=L/500、[σ]=205N/mm2；2、竹模板计算：1）、荷载组合：竹模板：0.012×8.5=0.102KN/m2；砼：0.15×24=3.6KN/m2；钢筋：0.15×1.5=0.225KN/m2、；次楞：0.045×0.09×8.=0.0324KN/m；主楞：0.095×0.095×8=0.072KN/m。
工程量计算书模板(1)
合计
项目名称： 序号 分部分项工程名称 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50
工程量计? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
项目名称： 序号 分部分项工程名称
1 2 3 4 5 6 7
(5+5)*3/2
8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
工程量计算书 计算式
单位
工程量 #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
合计
项目名称： 序号 分部分项工程名称 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 92 93 94 91 95 96 97 98 99 100
工程量计算书 计算式
单位
工程量 #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
模板计算书
模板计算书一、剪力墙模板计算1、墙体模板初步设计墙体模板内竖楞50×100㎜，方木间距为200㎜，外横楞用2×φ48×3.5架子管，间距600㎜。
外墙拟采用φ12对拉止水螺栓，布置间距@400*600㎜；内墙采用φ14对拉穿墙螺栓，布置间距为@400㎜。
2、荷载计算a 、新浇砼对模板产生的侧压力为○1，标准层的层高3.15m ，侧压力为：2121122.0Vt r F o c ββ=F 2=Hr c取两者较小值。
式中：F 1、F 2——新浇砼对模板产生的最大侧压力； r c ——砼重力密度，取24KN/m ；t 0——新浇砼的初凝时间，按商品砼为4～6h ，本工程取t 0=5h ； v ——砼浇筑速度，取v=3m/h ；H ——砼侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度取H=3.15m ； β1——外加剂影响修正系数，取β1=1.0；β2——砼坍落度修正系数，按坍度170㎜，取β2=1.15； 因此得：F 1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/㎡ F 2=24×3.15=75.6KN/㎡＞F1 取F=F 1=52.58KN/㎡b 、倾倒砼时对模板产生的水平荷载○2 砼采用布料杆浇筑，取倾倒砼对模板产生的水平荷载为4KN/㎡。
由○1、○2两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为： q 1=1.2×○1+1.4×○2=1.2×52.58+1.4×4=68.69KN/㎡(此项用于验算模板及其支撑的强度)q 2=○1=52.58KN/㎡(此项用于验算模板及其支撑的刚度)3、次龙骨的设计及验算次龙骨选用50×100㎜的杉木，间距200㎜，按受力方向垂直于木纹方向其截面性能为：E=10000N/㎜2， σ=87N/㎜2，I=416㎝2，W=83㎝2 主龙骨间距取600㎜，次龙骨按三跨连续梁计算。
模板设计计算书
模板设计计算书一．模板设计计算依据（一）．模板的荷载1．模板及支架自重模板构件名称自重（kgf/m2）钢模板及连接件重量50钢模板、连接件及钢楞重量75楼板模板及支架重量（楼层高度4米以下）110２． 新灌砼重量：2500kg/m３３．钢筋重量：梁板结构每M3楼板 110kgf/m３梁 150kgf/m３４．施工人员、灌浇设备及砼堆集的重量：（1） 计算模板和直接支承模版的钢楞时，均布荷载为250kgf/m２，另应以集中荷载250kgf进行验算，两者产生弯距取大者。
（2） 计算直接支承钢楞的结构构件时，均布荷载为150kgf/m2。
（3） 计算支架立柱及其他支承构件时，均布荷载为100kgf/m2。
５．振捣砼时产生的荷载水平模板为 200kgf/m2；垂直模板为400kgf/m2６．新浇砼对模板面的压力（见第2页）７．倾倒砼时产生的荷载供料方法水平荷载（kgf/m2）用溜槽、串筒或导管200小于0.2m3的运输器具2000.2—0.8m3的运输器具4000.8m3以上的运输器具600（二）．混凝土侧压力计算公式：１．Ｐ＝0.4+150/(T+30)×Ks×Kw×V１／３ｍ＝２.5H２．ＰｍＰ――新灌砼最大侧压力ｍＶ―――浇筑速度Ｔ―――入模温度Ｈ―――侧压力计算点至新浇筑砼顶面总高度――坍落度修正系数Ｋｓ（现场搅拌坍落度３－５时取１.０；商品砼取1.15） Ｋｗ――外加剂修正系数（不加外加剂时 Ｋｗ＝１；掺缓凝剂时 Ｋｗ＝１.2）（三）．钢模板及配件容许挠度钢模板面板 １.5 钢楞、柱箍 ３.0 钢模板结构体系 L/1000（四）．砼柱模板设计计算柱箍间距：按抗弯强度计算 Ｌ1≤8[б]W A/P m (L ２2+４L 3W) 按挠度计算 L1≤384[f]EI/5P m L ２4 P m ――混凝土侧压力L 2――长边柱箍跨距（＝长边柱宽＋两侧钢模肋高） L 3――短边柱箍跨距（＝短边柱宽＋两侧钢模肋高） P――柱箍受轴向拉力 A――柱箍截面积（见附表） W――截面最小抵抗矩（见附表） [б]－钢材抗拉、抗压和抗弯的容许应力 I――截面惯性矩（见附表）E――钢材弹性模量 ２.1×106kgf/cm ２各种型钢力学性能表 (表一)规 格 (mm) 截面积A(cm 2) 重量(kg/m) 截面惯性矩Ix(cm 4) 截面最小抵抗矩Wx(cm 3) 扁钢 -70*5 3.5 2.75 14.29 4.08 ∠75*25*3 2.91 2.28 17.17 3.76 角 钢 ∠80*35*3 3.30 2.59 22.44 4.17 φ48*3 4.24 3.33 10.78 4.49 φ48*3.5 4.89 3.84 12.19 5.08 钢 管 φ51*3.5 5.22 4.10 14.81 5.81 □60*40*2.5 4.57 3.59 21.88 7.29 □80*40*2.0 4.52 3.55 37.13 9.28 矩形 钢管 □100*50*38.64 6.78 112.12 22.4 [ 80*40*34.50 3.53 43.9210.98冷弯槽 钢 [ 80*40*3 4.50 3.53 43.92 10.98 冷弯槽 钢 [ 100*50*3 5.70 4.47 88.52 12.2 [ 80*40*15*3. 5.08 3.99 48.92 12.23 [ 100*50*20*3 6.58 5.16 100.28 20.06 槽钢[ 8 10.248.04101.325.3二、柱模板设计实例：一高层钢筋砼柱序号４，断面1000×800ｍｍ，净高５.15m 砼浇筑速度为ｖ＝６ｍ／ｈ，入模温度为２９℃，求作配板设计？解：（１）柱宽800方向，取２块300ｍｍ加１块200ｍｍ模板，宽1000方向，取２块300ｍｍ加２块200ｍｍ模板；（２）高度方向：取３块1500mm 加１块600mm，共计5100mm，余500mm 拼木料； （3）砼最大侧压力为：Ｐｍ＝0.4+150/(29+30) ×1×1×61/3 ＝5.02tf/m 2（4） 求柱箍间距：取箍 100×50×20×3作柱箍，从表１中查: W=20.06 A=6.58 I=100.28L 1≤8×1600×20.06×6.58/0.502(1102×6.58+4×90×20.06) =38.76cm=388mmL 1≤384[f]EI/5P m L 24=384×0.3×2.1×106×100.28/5× 0.502×1104=66cm=660mm 所以:取柱箍380mm,共布13道。
模板工程计算书
板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000m m4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/mq1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)b] = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·m σ＝M max/W＝0.086×106/24000＝3.582N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×144000)=0.28mm νmax=0.28mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.723kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/mq1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.463×1.22+0.125×1.26×1.22＝0.49kN·m M2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.49，0.014]＝0.49kN·mσ=M max/W=0.49×106/42670=11.488N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.463×1.2+0.625×1.26×1.2＝2.043kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.043，0.272]＝2.043kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.043×1000/(2×40×80)＝0.957N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.119×12004/(100×8415×170.67×104)＝1. 594mm≤[ν]＝min(L/150,10)＝min(1200/150,10)＝8mm;悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×170.67×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l/150,10)＝min(2×100/150,10)＝1.333mm1满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/m q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/m q1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.795×1.2＝4.193kN按悬臂梁，R1＝2.795×0.1＝0.28kNR＝max[R max，R1]＝4.193kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.179×1.2＝3.269kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR＝max[R'max，R'1]＝3.269kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=1.95×106/10330=188.746N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.487×1000×[40×602-(40-8)×522]/(8×309900×8)＝27. 49N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.911mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.668mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=11.478kN，R2=17.873kN，R3=17.873kN，R4=11.478kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝17.873kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×0.3 = 2.669kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝10.961kN，R2＝17.067kN，R3＝17.067kN，R4＝10.961kN顶部立柱段：λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得，φ＝0.573不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.961，17.067，17.067，10.961]=17.098kN f＝ N1/(ΦA)＝17098/(0.573×424)＝70.376N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+0.037/1.2=17.098kN f＝ N1w/(φA)+M w/W＝17098/(0.573×424)+0.037×106/4730＝78.198N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5=17. 877kNf=N/(φ1A)＝17.877×103/(0.371×424)=113.646N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4 .5+0.037/1.2=17.908kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝17.908×103/(0.371×424)+0.037×106/4490=121.665N/mm2≤[σ] =205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=4.5/27=0.167≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×45×4.5×3.9+0.55×45×3.9)=219.164kN ·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×4.5/(1.2×1.2))×45×272/2=14300.93k N·mM T=219.164kN·m≤M R=14300.93kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.25×45×4.5+0.55×45×3.9)=206.01kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×4.5 /(1.2×1.2))]×45×272/2=69880.801kN·mM T=206.01kN·m≤M R=69880.801kN·m满足要求！梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250m m4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×3]×1＝45.6 3kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1.35]×1＝41.43kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×1.35+1×3]×1＝37.525k N/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×41.43×0.152+0.121×4.2×0.152＝0.111kN·m σ＝M max/W＝0.111×106/37500＝2.965N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×41.43×0.15+0.446×4.2×0.15＝2.723kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×41.43×0.15+1.223×4.2×0.15＝7.874kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×41.43×0.15+1.142×4.2×0.15＝6.487kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.723/1＝2.723kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b =Max[7.874,6.487,7.874]/1= 7.874kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.723/1＝2.723kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.5-0.6/ 2)/2×1=0.932kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((1-0.5)-0.6/2)/2×1=0.932kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.874+0.036=7.91kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.411,7.91,4.411]=7.91kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.212/1＝2.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b =Max[6.434,5.223,6.434]/1= 6.434kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.212/1＝2.212kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.5-0.6/2)/2×1=0.727kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((1-0.5)-0.6/ 2)/2×1=0.727kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.434+0.03=6.464kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.569,6.464,3.569]=6.464kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.91×0.92，0.5×7.91×0.22]＝0.801kN·mσ=M max/W=0.801×106/64000=12.514N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.91×0.9，7.91×0.2]＝4.449kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.449×1000/(2×60×80)＝1.39N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.464×9004/(100×9350×256×104)＝0.923mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.464×2004/(8×9350×256×104)＝0.054mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]= min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.91×0.9,0.375×7.91×0.9+7.91×0.2]=8.899 kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.962kN,R2=8.899kN,R3=7.338kN,R4= 8.899kN,R5=4.962kN正常使用极限状态R max'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.464×0.9,0.375×6.464×0.9+6.464×0.2]= 7.272kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=4.015kN,R2'=7.272kN,R3'=5.91kN,R4' =7.272kN,R5'=4.015kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.727×106/4490=161.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝6.381kNτmax=2V max/A=2×6.381×1000/424＝30.1N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.26mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.935kN，R2=17.165kN，R3=1.935kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.935/0.6=3.225kN，P2=17.165/0.6=28.609kN，P3=1.935/0.6=3.225kN七、可调托座验算1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.935,1.935]＝1.935kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝28.609kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.9×1.52/10＝0.008kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×0.9×3]×1＝45.21kN/m2)小梁验算q1＝max{2.695+1.2×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.35-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1. 4×0.9×3]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，7.797+1.2×(0.3-0.1)×0.6/4}=7.833kN /m同上四～六计算过程，可得：P1＝3.18kN，P2＝28.286kN，P3＝3.18kN立柱最大受力N w＝max[P1+N边1，P2，P3+N边2]+1.2×0.15×(3.9-1.35)+M w/l b＝max[ 3.18+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.5-0.6/2)/2×0.9，28.286，3.18+[ 1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+1-0.5-0.6/2)/2×0.9]+0.459+0.008/1＝28. 753kNf＝N/(φA)+M w/W＝28753.141/(0.386×424)+0.008×106/4490＝177.466N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=3.9/30=0.13≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算F1=N=28.753kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=28.753kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=8.294N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000 mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=28.753kN满足要求！墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板布置模板设计立面图四、面板验算墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×122/ 6＝12000mm3，I＝bh3/12＝500×123/12＝72000mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×38.056＝19.028kN/m面板弯矩图(kN·m)M max＝0.095kN·mσ＝M max/W＝0.095×106/12000＝7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×29.87=14.935kN/m面板变形图(mm)ν＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算1、强度验算q＝bS承＝0.275×38.056＝10.465kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.327kN·mσ＝M max/W＝0.327×106/42670＝7.664N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.275×29.87=8.214kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.462mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算R1=4.507kN，R2=...R37=4.007kN，R38=5.509kN六、主梁验算1、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.611kN·mσ＝M max/W＝0.611×106/4490＝136.083N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.369mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+200]＝500mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.056＝9.038kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.7×29.87＝25.404kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×25.404×0.152-0.121×1.235×0.152＝-0.065kN·m σ＝M max/W＝0.065×106/(1/6×700×122)＝3.841N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.7×29.87＝20.909kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.909×1504/(100×8925×(1/12×700×123))＝0.074mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.15×38.056＝5.708 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.285kN·mσ＝M max/W＝0.285×106/42.67×103＝6.672N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝2.346kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.346×1000/(2×40×80)＝1.1N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.15×29.87＝4.481 kN/m小梁变形图(mm) ν＝0.409mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=4.438正常使用极限状态R max=3.484五、柱箍验算模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
计算书模板
此计算书不含抗震计算部分，大家不需增加此部分计算，我们这组的抗震设防烈度为6度！以下为参考模板计算书1 设计基本资料1.1 初步设计资料1）工程名称：办公楼2）工程概况：建筑总高为19.8m,办公楼长度30.6m,宽度为14.4m,共5层。
第一层层高为4.3m，其余层层高3.3m。
室内外高差为0.45m。
3）相对风向：基本风压0.35kN/㎡4）水文条件：地表以下1.4m，无侵蚀性。
5）地质条件：（1）抗震设防烈度为6度，地面粗糙度为B类。
建筑结构安全等级为二级，设计基准期为50年，基础设计等级为乙级。
（2）地质资料，见表1－1地质资料表1－16）材料使用：（1）混凝土结构环境类别：上部结构为Ⅰ类，基础为Ⅱa类。
混凝土：梁、柱、板均使用C30混凝土。
（2）钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335级，其余采用HPB235级。
（3）墙体：①外墙采用240厚灰砂砖（18kN/m³），其中外墙外侧墙面为水刷石墙面（0.5kN/m³），内侧为20mm厚抹灰（17kN/m³）。
②内墙采用200厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块（6.5kN/m³），两侧均为20mm厚抹灰（17kN/m³）。
③卫生间隔墙同上，两侧贴瓷砖（0.5kN/m³）。
④女儿墙采用240厚灰砂砖（18kN/m³），两侧均为20mm厚抹灰（17kN/m³），墙高1100mm。
⑤窗：均为钢框玻璃窗（0.35kN/㎡）。
⑥门：除大门为玻璃门（0.35kN/㎡）,办公室均为木门（0.2kN/㎡）。
1.2 结构选型1）结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。
2）屋面结构：采用现浇混凝土肋型屋盖，刚柔性结合屋面，屋面板厚为100mm。
3）楼面结构：采用现浇混凝土肋型楼盖，板厚100mm。
4）楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。
2结构布置及计算简图2.1 梁、柱截面尺寸初选主体结构共5层，底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件，室内外高差，定为﹣1.00m，二层楼面标高为3.3m，故底层柱高为4.3m，其余柱各层柱均为3.3m。
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模板工程施工计算书1、模板及支撑计算本工程主体结构柱、梁、墙模板全部采用18mm厚胶合板,楼板模板12mm厚胶合板，支撑系统采用φ48×3.5mm钢管支撑。
为保证该层施工时的安全及荷载的顺利传递，转换层主梁下一层、负一层的对应位置和受力范围均应进行支撑加强处理（加强处理部位的支撑设置利用原施工脚手架不拆)。
1。
1梁模板及支撑计算取转换层典型断面950×2000mm梁进行模板及支撑计算。
模板采用18mm厚胶合板，支撑采用φ48×3。
5mm钢管满堂架搭设，钢管架立杆纵向间距600，横向水平杆步距1400mm,梁横断面下每排为3根立杆.950×2000mm梁模板及支撑横断面图如下：1.1.1、梁底模荷载设计值计算1.1.1.1、梁自重：取25。
5KN/m3(包括钢筋自重）.荷载分项系数取1。
2得：2.0×25。
5×1。
2=61。
2KN/m21。
1.1。
2、模板自重：取0。
75KN/m2,荷载分项系数取1.2得：0。
75×1。
2=0。
9KN/m21.1。
1。
3、振捣砼时产生的荷载:取2。
0KN/m2，荷载分项系数取1.4得：2.0×1.4=2.8KN/m21.1。
1。
4、荷载组合:荷载折减系数取0.85=（61.2+0.9+2。
8)×0.85=55。
16KN/m2（用于承载力验算。
）荷载设计值：q1荷载设计值：q=(61.2+0。
9)×0.85=52。
78KN/m2（用于挠度验算。
)11.1。
2、梁侧模荷载设计值计算1.1。
2.1、砼侧压力（1）、砼侧压力标准值:F1=0。
22γc t0β1β2V1/2=0。
22×24×4.4×1.0×1。
15×1.21/2 =29.27KN/m2F2=γc H=24×2.0=48KN/m2式中：F-新浇砼的侧压力（KN/m2)V—砼的浇筑速度，泵送砼取V=1。
2m/h.t0-新浇砼的初凝时间(h），砼浇筑温度30℃,t0=200T+15=20030+15=4。
4hγc—砼重力密度，24KN/m3β1-外加剂影响修正系数，取β1=1。
0β2—砼坍落度影响修正系数,取β2=1.15H—砼侧压力计算位置至新浇砼顶面的总高度（m）取两者中小值，即F1=29.27KN/m2（2)、砼侧压力设计值：F=F2×分项系数×折减系数=33。
26×1。
2×0.85=29.86KN/m21.1.2。
2、振捣砼时产生的水平荷载：取4KN/m2荷载设计值为：4×1。
4×0.85=4.76KN/m21.1。
2。
3、荷载组合：F’=29.86+4。
76=34。
62KN/m2(用于承载力验算.)F=33.92KN/m2（用于挠度验算。
）1。
1。
3、梁底模板及背枋验算梁底模板计算简图如下:梁底模取1m宽进行计算。
底模板按二跨连续梁计算。
查建筑结构静力计算手册，弯矩系数Km=—0.125，则M=Km 。
ql 2=-0.125×55.16×0。
152=-0.155KN.m=-0。
155×106N 。
mm模板截面抵抗矩：W=bh 2/6=1000×182/6=54×103 mm 3 1。
1.3.1、梁底模板抗弯强度验算： 根据抗弯强度公式:σ=MW ≤,得σ=0.155×10654×103=2。
87N/mm 2＜=20N/mm 2/1。
55=13N/mm 2故：安全。
1.1.3.2、梁底模板挠度验算：模板容许挠度L/400=150÷400＝0。
375mm.模板弹性模量E ＝5。
85×103N/mm 2，惯性矩I=bh 3/12=1000×183/12=48.6×104mm 4挠度=0。
521×ql 4100EI =0.521×52.78×1504100×5.85×103×48.6×104=0。
05mm ＜0。
25mm 。
故：安全。
梁底模背枋计算简图如下:150 150梁底模板计算简图q1=55.16*1.0=55.16N/mm(用于承载力验600 梁模板木背枋计算简图600 600q1=55.16*0.15=8.27N/mm(用于承载力验算)q2=52.78*0.15=7.92N/mm(用于挠度验算)底模板背枋按三跨连续梁计算。
查建筑结构静力计算手册，弯矩系数Km=-0.10,则M=Km.ql 2=—0。
10×8。
27×0。
62=-0。
298KN.m=-0.298×106N 。
mm 。
50×100木背枋截面抵抗矩:W=bh 2/6=50×1002/6=83.3×103 mm 3 1。
1。
3.3、梁底模板背枋抗弯强度验算: 根据抗弯强度公式:σ=MW ≤,得σ=0.298×10683.3×103=3。
57N/mm 2＜=20N/mm 2/1.55=13N/mm 2故：安全.1。
1.3。
4、梁底模板背枋挠度验算: 模板背枋容许挠度L/400=600÷400＝1.5mm.模板背枋弹性模量E ＝9.0×103N/mm 2,惯性矩I=bh 3/12=50×1003/12=416.7×104mm 4挠度=0.667×ql4100EI =0。
667×7.92×6004100×9.0×103×416.7×104=0.181mm ＜1.5mm. 故：安全.底模φ48×3。
5mm 小横杆截面特征:弹性模量E ＝2.06×105N/mm 2，惯性矩I=12。
19×104mm 4，截面抵抗矩W=5。
08×103mm 3,化为均布线荷载为:q 1=55.16×0.6=33。
09KN/m(用于承载力验算），q 2=52.78×0.6=31.67KN/m(用于挠度验算）。
小横杆计算简图如下：底模板背枋按二跨连续梁计算，查建筑结构静力计算手册，弯矩系数Km=-0.125,则M=Kmql 2=-0.125×33。
09×0.4752=0。
93KN 。
m=0。
933×106N.mm.475 475梁底小横杆计算简图q1。
1.3。
5、梁底模板小横杆抗弯强度验算： 根据抗弯强度公式:σ=MW ≤，得σ=0.933×1065.08×103=183.66N/mm 2＜=205N/mm 2故:安全。
1.1。
3。
6、梁底模板小横杆挠度验算：(梁作用在小楞上的荷载简化为一个集中荷载计算)F=31.67×0.475=15。
04KN=15。
04×103N模板背枋容许挠度L/250=475÷250＝1。
90mm挠度=15.04×103×475348×2.06×105×12.19×104=1.34mm ＜1.9m故：安全。
1。
1.4、梁侧模板及背枋验算梁侧模板计算简图如下：取1m 宽进行计算梁侧模板按三跨连续梁计算。
查建筑结构静力计算手册,弯矩系数Km=—0。
10，则M=Km 。
ql 2=-0。
10×34。
62×0。
302=—0。
312KN.m=-0.312×106N.mm 。
模板截面抵抗矩：W=bh 2/6=1000×182/6=54×103 mm 3 1.1.4.1、梁侧模板抗弯强度验算： 根据抗弯强度公式：σ=MW ≤,得σ=0.312×10654×103=5。
78N/mm 2＜=20N/mm 2/1.55=13N/mm 2故:安全。
300 梁侧模板计算简图300 300q1=34.62×1.0=34.62N/mm(用于承载力验算)q2=29.86×1.0=29.86N/mm(用于挠度验算)1。
1.4。
2、梁侧模板挠度验算:模板容许挠度L/400=300÷400＝0。
75mm 。
模板弹性模量E ＝5.85×103N/mm 2，惯性矩I=bh 3/12=1000×183/12 =48.6×104mm 4挠度=0。
667×ql 4100EI =0。
667×29.86×3004100×5.85×103×48.60×104=0.567mm ＜0.75mm 。
基本满足要求。
梁侧模背枋计算简图如下：侧模板背枋按三跨连续梁计算。
查建筑结构静力计算手册，弯矩系数Km=—0.10，则M=Km 。
ql 2=-0。
10×10。
39×0.622=—0.399KN 。
m=-0.399×106N 。
mm 。
50×100木背枋截面抵抗矩: W=bh 2/6=50×1002/6=83.3×103 mm 3 1.1。
4.3、梁侧模板背枋抗弯强度验算： 根据抗弯强度公式：σ=MW ≤，得σ=0.399×10683.3×103=4。
79N/mm 2＜=20N/mm 2/1。
55=13N/mm 2故：安全。
1.1。
4.4、梁侧模板背枋挠度验算：模板背枋容许挠度L/400=600÷400＝1。
5mm 。
模板背枋弹性模量E ＝9。
0×103N/mm 2, 惯性矩I=bh 3/12=50×1003/12=416。
7×104mm 4600 梁模板木背枋计算简图600 600q1=34.62×0.30=10.39N/mm(用于承载力验算)q2=29.86*0.30=8.96N/mm(用于挠度验算)挠度=0.667×ql4100EI =0.667×8.96×6004100×9.0×103×416.7×104=0。
31mm ＜1。
5mm梁侧模内楞计算简图如下：侧模板内楞按三跨连续梁计算,外楞间距为500mm ，化为均布线荷载为：q 1=34。
62×0。
6=20。
77KN/m （用于承载力验算），q 2=29。
86×0.6=17。
92KN/m （用于挠度验算). 查建筑结构静力计算手册：弯矩系数Km=—0.10，则M=Km.q l 2=—0。