架空线路电线的比载计算
(标准)架空输电线路电气参数计算
架空输电线路电气参数计算一、提资参数表格式二、线路参数的计算：1. 正序电阻：即导线的交流电阻。
交流电阻大于直流电阻，一般为直流电阻的导线的直流电阻可在导线产品样本中查到。
当线路的相导线为两分裂导线时，相当于两根导线并联，则其电阻应除以1）单回路单导线的正序电抗：X1 = 0.0029f lg（d m/r e）Q /km式中 f —频率（Hz）;d m —相导线间的几何均距，（m）;dm = "\/（d ab d bc d ca）d ab d bc d ca —分别为三相导线间的距离，（m）;r e—导线的有效半径，（m）;1.3 倍。
2。
多分裂导线以此类推r e~ 0.779rr —导线的半径，（m2）单回路相分裂导线的正序电抗：X1 = 0.0029f lg(d m/R e) Q /km 式中 f —频率(Hz);d m —相导线间的几何均距，(m);dm= 3V( d ab d bc d ca)d ab d bc d ca —分别为三相导线间的距离，(m);R e—相分裂导线的有效半径，(m);1/2n = 2 R e=( r e S)n = 4 R e= 1.091 (r e S3) 1/4n = 6 R e= 1.349 (S5) 1/6S—分裂间距，(m)。
3）双回路线路的正序电抗:式中 f —频率（Hz ）d m —相导线间的几何均距，（m ）；dm= "( d ab d ac d a bdac ' d ba d bc d badbcdca d cb dcadcb)X1 = 0.0029f lg (d m /R e )Q /kmb '。
dab d bc分别为三相双回路导线间的轮换距离，（m ）;a '。
R e —相分裂导线的有效半径，（m ）;R e = 6V( r e 3 d aa' d bb ' dj)国内常用导线的线路正序电抗查《电力工程高压送电线路设计手册》第二版P18〜P19查表时注意：1）弄清计算线路有代表性的塔型（用得多的塔型），或有两种塔型时，用加权平均计算出线路的几何均距。
架空线常用计算公式和应用举例之欧阳法创编
架空线常用计算公式和应用举例前言在基层电力部门从事输电线路专业工作的技术人员，需要掌握导线的基本的计算方法。
这些方法可以从教材或手册中找到。
但是，教材一般从原理开始叙述，用于实际计算的公式夹在大量的文字和推导公式中，手册的计算实例较少，给应用带来一些不便。
本书根据个人在实际工作中的经验，摘取了一些常用公式，并主要应用Excel工作表编制了一些例子，以供相关人员参考。
本书的基本内容主要取材于参考文献，部分取材于网络。
所用参考文献如下：1. GB50545 -2010《110～750kV架空输电线路设计规程》。
2. GB50061-97 《66kV及以下架空电力线路设计规范》。
3. DL/T5220-2005 《10kV及以下架空配电线路设计技术规程》。
4. 邵天晓著，架空送电线路的电线力学计算，中国电力出版社，2003。
5.刘增良、杨泽江主编，输配电线路设计, 中国水利水电出版社，2004。
6.李瑞祥编，高压输电线路设计基础，水利电力出版社，1994。
7.电机工程手册编辑委员会，电机工程手册，机械工业出版社，1982。
8.张殿生主编，电力工程高压送电线路设计手册，中国电力出版社，2003。
9.浙西电力技工学校主编，输电线路设计基础，水利电力出版社，1988。
10.建筑电气设计手册编写组，建筑电气设计手册，中国建筑工业出版社，1998。
11.许建安主编，35-110kV输电线路设计,中国水利水电出版社，2003。
由于个人水平所限，书中难免出现错误，请识者不吝指正。
四川安岳供电公司李荣久2015-9-16目录第一章电力线路的导线和设计气象条件第一节导线和地线的型式和截面的选择一、导线型式二、导线截面选择与校验的方法三、地线的选择第二节架空电力线路的设计气象条件一、设计气象条件的选用二、气象条件的换算第二章导线（地线）张力(应力)弧垂计算第一节导线和地线的机械物理特性与单位荷载一、导线的机械物理特性二、导线的单位荷载第二节导线的最大使用张力和平均运行张力一、导线的最大使用张力二、导线的平均运行张力第三节导线张力弧垂的精确计算一、导线的悬链线解析方程式二、导线的张力、弧垂与线长三、导线的允许档距和允许高差四、导线悬挂点等高时的张力弧垂计算五、架空线的等效张力（平均张力）第四节导线张力弧垂的近似计算一、导线的抛物线解析方程式二、导线的张力、弧垂与线长第五节水平档距和垂直档距一、水平档距和水平荷载二、垂直档距和垂直荷载第六节导线的状态方程式一、孤立档的状态方程式二、连续档的状态方程式和代表档距第七节临界档距一、用斜抛物线状态方程式求临界档二、用临界档距判别控制条件所控制的档距范围第八节导线张力弧垂计算步骤第九节导线应力弧垂分析一、导线和地线的破坏应力与比载二、导线的悬链线公式三、导线应力弧垂的近似计算四、水平档距和垂直档距五、导线的斜抛物线状态方程式六、临界档距第三章特殊情况导线张力弧垂的计算第一节档距中有一个集中荷载时导线张力弧垂的计算一、档距中有一个集中荷载的弧垂和张力二、导线强度及对地或交叉跨越物距离的校验第二节孤立档导线的计算一、耐张绝缘子串的单位荷载二、孤立档导线的张力和弧垂三、孤立档的临界档距第三节导线紧线时的过牵引计算一、紧线施工方法与过牵引长度二、过牵引引起的伸长和变形三、不考虑耐张绝缘子串的导线过牵引计算四、孤立档考虑耐张绝缘子串的导线过牵引计算第四节连续倾斜档的安装计算一、连续倾斜档导线安装时的受力分析二、连续倾斜档观测弧垂的确定三、悬垂线夹安装位置的调整四、地线的安装第五节耐张绝缘子串倒挂的校验第六节悬垂线夹悬垂角的计算第四章导线和地线的防振计算第一节防振锤和阻尼线一、防振锤的安装二、阻尼线的安装第二节分裂导线的防振第五章架空线的不平衡张力计算第一节刚性杆塔固定横担线路不平衡张力的计算一、线路产生不平衡张力时的几种关系二、不均匀覆冰或不同时脱冰时的不平衡张力求解方法三、断线张力求解方法四、导线从悬垂线夹松落时的不平衡张力第二节固定横担线路考虑杆塔挠度时不平衡张力的计算一、线路产生不平衡张力时的几种关系二、不均匀覆冰或不同时脱冰时考虑杆塔挠度的不平衡张力求解方法三、考虑杆塔挠度时的断线张力求解方法第三节转动型横担线路断线张力的计算一、断线张力的求解方程二、断线张力的计算机试凑求解方法第四节相分裂导线不平衡张力的计算一、计算分裂导线的不平衡张力的公式二、计算公式中几个参数的取值与计算三、不平衡张力的求解方法四、用Excel工作表进行计算的方法第五节地线支持力的计算一、电杆的刚度和刚度系数二、电杆的挠度三、地线支持力的计算四、地线支持力的计算机试凑求解方法第六章架空线弧垂观测计算第一节弧垂观测概述一、观测档的选择二、导线初伸长的处理三、弧垂的观测方法四、弧垂的调整与检查五、观测弧垂时应该注意的问题第二节均布荷载下的弧垂的观测参数计算一、用悬链线法求弧垂观测参数二、弧垂观测角的近似计算公式三、用异长法和等长法观测弧垂时a、b与弧垂f 的关系第三节观测档内联有耐张绝缘子串时弧垂的观测参数计算一、观测档弧垂的计算公式二、用等长法和异长法观测弧垂三、用角度法观测弧垂架空线常用计算公式和应用举例安岳供电公司李荣久第一章电力线路的导线和设计气象条件第一节导线和地线的型式和截面的选择一、导线型式常用导线的型号和名称如表1-1-1。
(实用标准)架空输电线路电气全参数计算
架空输电线路电气参数计算文档大全一、提资参数表格式文档大全二、线路参数的计算：1.3倍。
导线的直流电阻可在导线产品样本中查到。
当线路的相导线为两分裂导线时，相当于两根导线并联，则其电阻应除以2。
多分裂导线以此类推。
X1＝0.0029f lg(d m/r e) Ω/km式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）；dm＝3√（d ab d bc d ca）d ab d bc d ca －分别为三相导线间的距离，（m）；r e－导线的有效半径，（m）；r e≈0.779r文档大全r－导线的半径，（m）。
2）单回路相分裂导线的正序电抗：X1＝0.0029f lg(d m/R e) Ω/km 式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）；dm＝3√（d ab d bc d ca）d ab d bc d ca －分别为三相导线间的距离，（m）；R e－相分裂导线的有效半径，（m）;n＝2 R e＝（r e S）1/2n＝4 R e＝1.091（r e S3）1/4n＝6 R e＝1.349（r e S5）1/6S－分裂间距，（m）。
文档大全3）双回路线路的正序电抗：X1＝0.0029f lg (d m/R e) Ω/km式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）； a 。
c′。
dm＝12√（d ab d ac d a b′d ac′‵d ba d bc d ba′d bc′d ca d cb d ca′d cb′） b 。
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d ab d bc ……分别为三相双回路导线间的轮换距离，（m）； c 。
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R e－相分裂导线的有效半径，（m）;R e＝6√（r e3 d aa′d bb′d cc′）国内常用导线的线路正序电抗查《电力工程高压送电线路设计手册》第二版 P18～P19查表时注意：1）弄清计算线路有代表性的塔型（用得多的塔型），或有两种塔型时，用加权平均计算出线路的几何均距。
架空线路基础(2)
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档中导线的最大弧垂发生在档距中央点， 档中导线的最大弧垂发生在档距中央点， 工程上所指的弧 除特别指明外，均指档距中央的弧垂，即最大弧垂。 垂，除特别指明外，均指档距中央的弧垂，即最大弧垂。
二、导线的应力与弧垂
3、导线的应力与弧垂关系
悬挂于杆塔两侧的一档导线，弧垂越大时，导线的应 悬挂于杆塔两侧的一档导线，弧垂越大时， 力越小；反之，弧垂越小时， 应力则越大。 力越小；反之，弧垂越小时， 应力则越大。 在线路设计时，应充分考虑弧垂和应力对线路的影响。 在线路设计时，应充分考虑弧垂和应力对线路的影响。 从导线的机械强度方面考虑，应增加导线的弧垂， 从导线的机械强度方面考虑，应增加导线的弧垂， 从而减小导线的应力，提高导线的强度安全系数； 从而减小导线的应力，提高导线的强度安全系数； 从经济角度考虑， 如增加导线的弧垂， 从经济角度考虑， 如增加导线的弧垂，为保证 导线对地及对交叉跨越物的安全距离， 导线对地及对交叉跨越物的安全距离，则应增加杆高或 缩小档距，其结果必然会增加线路成本。 缩小档距，其结果必然会增加线路成本。
单元三、杆塔型式 单元三、
2、杆塔型式 根据受力特点和用途不同分为直线杆，转角杆， 根据受力特点和用途不同分为直线杆，转角杆，耐 张杆、终端杆及分支杆。 张杆、终端杆及分支杆。 （1）直线杆塔。 直线杆塔。 用于线路的直线段， 用于线路的直线段，支持线路正常运行时的 水平及垂直荷载。 水平及垂直荷载。
二、导线的应力与弧垂
6、水平档距及垂直档距
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电网架空裸导线载流量管理及推荐计算方法
电网架空裸导线载流量管理及推荐计算方法摘要：本文介绍了电网中输电线路安培管理的条件和标准，讨论了重要的问题，给出了标准化计算参数和迭代计算流程，分析了可选电流电阻器的影响因素和测试结果。
关键词：承载导体；导体载流量；备用电流电阻器；ACSR前言：钢芯铝绞线是最常用的架空线路导线。
于二十世纪二十年代诞生，在输电技术发展过程中扮演着一个非常重要的角色。
1.电网输电线路载流量管理现状500kv是我国大部分地区的电网网架基础，但其中线路的平均长度短、密度大，电网的热稳定限额和短路电流控制的问题十分突出。
限制线路载流量的主要因素是电网线路的载流能力，除此之外外在的环境因素，如通道状况、自然环境、建设质量、运行水平和经济发展等因素，都会给线路的载流量造成影响。
1.1线路流量管理面临的主要问题我国电网大多以500kv网架为基础，线路的平均长度短、密度大，1.1.1自然环境的影响自然环境传输线的影响是线路承载力的基础，如阳光、风速、温差等参数较大，虽然国家标准一直在考虑全国各地自然条件的差异，但实际操作价值的边界明显不同，根据当地法规的特点，建议采取更严格的操作。
1.1.2渠道条件的影响输电线路信道条件差较大，管理模式之间也略有差异。
随着经济的增长，地价上下波动。
这片土地经常被用来种植、耕种、储存等等。
电线的边缘控制是一个严重影响电路的问题。
承载能力。
1.1.3建设质量的影响在施工过程中，导线的张力被释放了，金属被压缩了。
这些环节的管理很容易影响线路的运行，间接的影响了环线的承载能力。
1.1.4运行能力的影响缺陷处置、通道管理以及检修工作是输电线路运行水平主要体现的三个方面。
其中缺陷处理和线路检测是对输电线路的运行安全提供保证，是输电运送系统大厦中的顶梁柱。
而通道管理涉及风险和线路状态两个方面，是对线路输送的详情的实时反馈。
1.2电网线路载流量标准体系和现状1.2.1电网线路载流量的标准体系由于受到多种因素的影响，电网运行的实践过程中，通常无法根据导线的载流能力来决定线路的运输能力，也无法按照所计划的条件给线路达到一定的载流量。
电线负荷计算公式
电线负荷计算公式电线负荷计算公式是用来计算电线能够承受的最大负荷的工具。
在电力系统设计和安装中，准确计算电线负荷是非常重要的，它可以保证电线的安全运行，并确保电力供应的可靠性。
电线负荷计算公式的基本原理是根据电线的导体材料、截面积和导线长度等参数，结合电流大小和环境条件等因素，来确定电线能够承受的最大负荷。
下面我们将介绍电线负荷计算公式的基本原理和使用方法。
一、电线负荷计算公式的基本原理电线负荷计算公式的基本原理是根据电线的导体材料和截面积来确定电线能够承受的最大负荷。
一般来说，电线的导体材料可以分为铜和铝两种，而电线的截面积则决定了电流通过的能力。
对于铜导体电线来说，其负荷计算公式可以表示为：负荷 = (电流 * k * k1 * k2) / (导线截面积 * k3)其中，k、k1、k2和k3是校正系数，用于考虑电线的环境条件、散热情况和安装方式等因素对电线负荷的影响。
对于铝导体电线来说，其负荷计算公式可以表示为：负荷 = (电流 * k * k1 * k2) / (导线截面积 * k3 * k4)其中，k4是铝导体与铜导体之间的导热系数，用于考虑铝导体电线的导热性能。
二、电线负荷计算公式的使用方法在使用电线负荷计算公式之前，我们需要准确测量电流的大小，并确定电线的导体材料和截面积等参数。
然后，根据电线的环境条件和安装方式等因素，选择相应的校正系数。
以铜导体电线为例，我们可以按照以下步骤进行负荷计算：1.测量电流的大小，并记录下来。
2.根据电线的导体材料和截面积，确定导线截面积的数值。
3.根据电线的环境条件和安装方式，选择相应的校正系数。
4.根据负荷计算公式，将电流、校正系数和导线截面积等数值代入计算，得到电线的负荷。
需要注意的是，电线负荷计算公式只能用于计算电线能够承受的最大负荷，而不能用于计算电线的实际运行负荷。
实际运行负荷还需要考虑电线的散热情况、温度变化和安装方式等因素。
三、电线负荷计算公式的应用范围电线负荷计算公式广泛应用于电力系统设计和安装中。
输电线路设计计算公式汇总
输电线路设计计算公式汇总均布荷载下架空线的计算在高压架空线路的设计中，不同气象条件下架空线的弧垂、应力、和线长占有十分重要的位置，是输电线路力学研究的主要内容。
这是因为架空线的弧垂和应力直接影响着线路的正常安全运行，而架空线线长微小的变化和误差都会引起弧垂和应力相当大的改变。
设计弧垂小，架空线的拉应力就大，振动现象加剧，安全系数减少，同时杆塔荷载增大因而要求强度提高。
设计弧垂过大，满足对地距离所需杆塔高度增加，线路投资增大，而且架空线的风摆、舞动和跳跃会造成线路停电事故，若加大塔头尺寸，必然会使投资再度提高。
因此设计合适的弧垂是十分重要的。
架空线悬链方程的积分普遍形式假设一：架空线是没有刚度的柔性索链，只承受拉力而不承受弯矩。
假设二：作用在架空线上的荷载沿其线长均布；悬挂在两基杆塔间的架空线呈悬链线形状。
= -------X —(A)阳4T架空线悬祎酣线覺力国(“分當悴受由力的平衡原理可得到一下结论：1、架空线上任意一点C处的轴向应力b x的水平分量等于弧垂最低点处的轴向应力6 0, 即架空线上轴向应力的水平分量处处相等。
b x 9= b 02、架空线上任意一点轴向应力的垂直分量等于该点到弧垂最低点间线长与比载Y之积。
b X 9= Y推导出：即(4-3)由(4-3)推导出(4-4)结论：当比值Y b0一定时，架空线上任一点处的斜率于该点至弧垂最低点之间的线长成正比。
最后推到得到架空线悬链方程的普遍积分形式。
C1、C2为积分常数，其值取决于坐标系的原点位置。
y ch (x C1) C2 (4-5)等高悬点架空线的弧垂、线长和应力等高悬点架空线的悬链方程等高悬点是指架空线的两个挂点高度相同。
由于对称性，等高悬点架空线的弧垂最低点位于档距中央，将坐标原点取在该点，如图：图42等詬悬点架空线的怂链线（4-6）由上式可以看出，架空线的悬链线具体形状完全由比值b 0 / 丫决定，即无论何种架空线、何种气象条件。
架空线常用计算公式和应用举例
架空线常用计算公式和应用举例前言在基层电力部门从事输电线路专业工作的技术人员，需要掌握导线的基本的计算方法。
这些方法可以从教材或手册中找到。
但是，教材一般从原理开始叙述，用于实际计算的公式夹在大量的文字和推导公式中，手册的计算实例较少，给应用带来一些不便。
本书根据个人在实际工作中的经验，摘取了一些常用公式，并主要应用Excel工作表编制了一些例子，以供相关人员参考。
本书的基本内容主要取材于参考文献，部分取材于网络。
所用参考文献如下：1. GB50545 -2010 《110～750kV架空输电线路设计规程》。
2. GB50061-97 《66kV及以下架空电力线路设计规范》。
3. DL/T5220-2005 《10kV及以下架空配电线路设计技术规程》。
4. 邵天晓著，架空送电线路的电线力学计算，中国电力出版社，2003。
5. 刘增良、杨泽江主编，输配电线路设计, 中国水利水电出版社，2004。
6.李瑞祥编，高压输电线路设计基础，水利电力出版社，1994。
7.电机工程手册编辑委员会，电机工程手册，机械工业出版社，1982。
8.张殿生主编，电力工程高压送电线路设计手册，中国电力出版社，2003。
9.浙西电力技工学校主编，输电线路设计基础，水利电力出版社，1988。
10.建筑电气设计手册编写组，建筑电气设计手册，中国建筑工业出版社，1998。
11.许建安主编，35-110kV输电线路设计,中国水利水电出版社，2003。
由于个人水平所限，书中难免出现错误，请识者不吝指正。
四川安岳供电公司李荣久 2015-9-16目录第一章电力线路的导线和设计气象条件第一节导线和地线的型式和截面的选择一、导线型式二、导线截面选择与校验的方法三、地线的选择第二节架空电力线路的设计气象条件一、设计气象条件的选用二、气象条件的换算第二章导线（地线）张力(应力)弧垂计算第一节导线和地线的机械物理特性与单位荷载一、导线的机械物理特性二、导线的单位荷载第二节导线的最大使用张力和平均运行张力一、导线的最大使用张力二、导线的平均运行张力第三节导线张力弧垂的精确计算一、导线的悬链线解析方程式二、导线的张力、弧垂与线长三、导线的允许档距和允许高差四、导线悬挂点等高时的张力弧垂计算五、架空线的等效张力（平均张力）第四节导线张力弧垂的近似计算一、导线的抛物线解析方程式二、导线的张力、弧垂与线长第五节水平档距和垂直档距一、水平档距和水平荷载二、垂直档距和垂直荷载第六节导线的状态方程式一、孤立档的状态方程式二、连续档的状态方程式和代表档距第七节临界档距一、用斜抛物线状态方程式求临界档二、用临界档距判别控制条件所控制的档距范围第八节导线张力弧垂计算步骤第九节导线应力弧垂分析一、导线和地线的破坏应力与比载二、导线的悬链线公式三、导线应力弧垂的近似计算四、水平档距和垂直档距五、导线的斜抛物线状态方程式六、临界档距第三章特殊情况导线张力弧垂的计算第一节档距中有一个集中荷载时导线张力弧垂的计算一、档距中有一个集中荷载的弧垂和张力二、导线强度及对地或交叉跨越物距离的校验第二节孤立档导线的计算一、耐张绝缘子串的单位荷载二、孤立档导线的张力和弧垂三、孤立档的临界档距第三节导线紧线时的过牵引计算一、紧线施工方法与过牵引长度二、过牵引引起的伸长和变形三、不考虑耐张绝缘子串的导线过牵引计算四、孤立档考虑耐张绝缘子串的导线过牵引计算第四节连续倾斜档的安装计算一、连续倾斜档导线安装时的受力分析二、连续倾斜档观测弧垂的确定三、悬垂线夹安装位置的调整四、地线的安装第五节耐张绝缘子串倒挂的校验第六节悬垂线夹悬垂角的计算第四章导线和地线的防振计算第一节防振锤和阻尼线一、防振锤的安装二、阻尼线的安装第二节分裂导线的防振第五章架空线的不平衡张力计算第一节刚性杆塔固定横担线路不平衡张力的计算一、线路产生不平衡张力时的几种关系二、不均匀覆冰或不同时脱冰时的不平衡张力求解方法三、断线张力求解方法四、导线从悬垂线夹松落时的不平衡张力第二节固定横担线路考虑杆塔挠度时不平衡张力的计算一、线路产生不平衡张力时的几种关系二、不均匀覆冰或不同时脱冰时考虑杆塔挠度的不平衡张力求解方法三、考虑杆塔挠度时的断线张力求解方法第三节转动型横担线路断线张力的计算一、断线张力的求解方程二、断线张力的计算机试凑求解方法第四节相分裂导线不平衡张力的计算一、计算分裂导线的不平衡张力的公式二、计算公式中几个参数的取值与计算三、不平衡张力的求解方法四、用Excel工作表进行计算的方法第五节地线支持力的计算一、电杆的刚度和刚度系数二、电杆的挠度三、地线支持力的计算四、地线支持力的计算机试凑求解方法第六章架空线弧垂观测计算第一节弧垂观测概述一、观测档的选择二、导线初伸长的处理三、弧垂的观测方法四、弧垂的调整与检查五、观测弧垂时应该注意的问题第二节均布荷载下的弧垂的观测参数计算一、用悬链线法求弧垂观测参数二、弧垂观测角的近似计算公式三、用异长法和等长法观测弧垂时a、b与弧垂f的关系第三节观测档内联有耐张绝缘子串时弧垂的观测参数计算一、观测档弧垂的计算公式二、用等长法和异长法观测弧垂三、用角度法观测弧垂架空线常用计算公式和应用举例 安岳供电公司 李荣久第一章 电力线路的导线和设计气象条件第一节 导线和地线的型式和截面的选择一、导线型式常用导线的型号和名称如表1-1-1。
架线施工的基本知识
架线施工的基本知识架线施工是送电线路三大工序(基础、杆塔、架线通常称为三大工序)中技术要求高、方式难度大的一道工序，为了保证架线操作方法的正确，架线后的施工质量符合GBJ223-1990要求，施工人员应掌握与架线施工有关的基本知识。
线路敷冰,在设计时需要计算比载,常用的比载,有如下7中:1,自重比载,2,冰重比载,3.导线自重和冰重比载,4.无冰时导线风压比载.5,覆冰时的风压比载.6,无冰有风时的综合比载.7,有冰有风时的综合比载.一、送电线路设计选用的气象条件气象条件是送电线路基础、杆塔、架空线设计的基本前提。
较长的送电线路或者有大跨越的送电线路，往往不止一种气象条件，而是两种、三种或更多种的气象条件。
气象条件的内容主要表现在最大风速、最低气温、覆冰厚度等三个指标。
只有懂得设计选用的气象条件，才能正确使用机电安装图中的安装曲线。
二、比载比载是架空线单位长度（m）、单位截面积（mm2）所承受的荷载，以g表示，其单位为N/(m·mm2)。
在进行架空线的机械计算时，其自重、冰重和风压等均用比载表示。
架空线的比载有七种。
（1）自重比载g1。
设架空线的线密度q(kg/m)，架空线的计算面积为S（mm2），其自重比载为（本篇凡使用g1，含义相同时不另说明，也可以用g代替g1）g1 = 9.807 q或9.80665s（2）冰重比载g2。
计算时假定沿线所复冰层厚度相等，同时取冰的密度等于0.0009kg/cm 3。
设冰层厚度为b(mm)，架空线外径为d(mm)，当覆冰厚度已知时覆冰的体积 ()22()4V d b d b d b ππ⎡⎤=+-=+⎣⎦则： 2g =()b d b gA ρπ+ g 2 = 27.73 ()b b d s +×10-3（1）（3） 自重和冰重的综合比载g 3为 g 3 = g 1 + g 2 （2）（4） 风压比载g 4。
架空线上无冰时，作用于线上的风压按下式计算V W =αkgF = 2***16000v dακ×9.807（3）式中V W —— 无冰时，作用于每米线材上的风压， N/m ；α—— 风速不均匀系数。
(标准)架空输电线路电气参数计算
架空输电线路电气参数计算一、提资参数表格式二、线路参数的计算：1.正序电阻：I即导线的交流电阻。
交流电阻大于直流电阻，一般为直流电阻的导线的直流电阻可在导线产品样本中查到。
当线路的相导线为两分裂导线时，相当于两根导线并联，则其电阻应除以1）单回路单导线的正序电抗：X1 = 0.0029f lg（d m/r e）Q /km式中 f —频率（Hz）;d m —相导线间的几何均距，（m）;dm = 3"（d ab d bc d ca）d ab d bc d ca —分别为三相导线间的距离，（m）;r e—导线的有效半径，（m）;1.3 倍。
2。
多分裂导线以此类推~ 0.779r rer —导线的半径，（m2）单回路相分裂导线的正序电抗：X1 = 0.0029f lg（d m/R e）Q /km 式中 f —频率（Hz）;d m —相导线间的几何均距，（m）;dm = 3"（d ab d bc d ca）d ab d bc d ca —分别为三相导线间的距离，（m）;R e—相分裂导线的有效半径，（m）;n = 2 R e=（r e S）1/2n = 4 R e= 1.091 （r e S3）1/4n = 6 R e= 1.349 （匚S5）1/6S—分裂间距，（m）。
3）双回路线路的正序电抗:X1 = 0.0029f lg (d m /R e )式中 f —频率(Hz );d m —相导线间的几何均距，（m ）;a 。
c '。
dm =12"（ d ab d ac d a b d ac ' d ba d bc d ba d bc d ca d cb d ca d eb ）b 。
b 。
d ab d bc ....... 分别为三相双回路导线间的轮换距离，（m ）; c 。
a '。
R e —相分裂导线的有效半径，（m ）;R e = 6V （ r e 3d aa d bb ' d cc '）国内常用导线的线路正序电抗查《电力工程高压送电线路设计手册》第二版 P18〜P19查表时注意：1）弄清计算线路有代表性的塔型（用得多的塔型），或有两种塔型时，用加权平均计算出线Q /km2零序电阻即为正序电阻。
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架空线路电线的比载计算第一节 概述架空送电线路的导线截面选定以后，地线的截面，一般与导线截面配合选用。
作用在导地线上的机械荷载有自重、冰重和风重。
这些荷载可能是不均匀的，但为了计算方便，一般均按沿线均匀分布考虑。
在导线力学计算中，常把架空线荷载用“比载”（即单位体积的荷载）γ和单位长度荷载计算P 。
γ的单位为2N m mm •，P 的单位为N m 。
架空线截面用S （2mm ）表示，则：P S =γ⨯一个档距的架空线总荷载即为：G P l S l =⨯=γ⨯⨯式中：l —一个档距中架空线的长度,m 。
架空线既要承受垂直地面的荷载，自重、冰重，又要承受平行于地面的风荷载，为此根据这些情况可以导出：架空线比载共有7种分别用1γ、2γ 、3γ 、4γ 、5γ 、6γ 、7γ 来表示。
第二节 比载计算⑴自重比载1γ架空线自身重量所形成的比载，我国制造的各种规格的导线均给出了单位公里的重量，谷自重比载可用下式计算：31110p g S γ-⨯=⨯2N m mm • （3-2-1）式中 1p —每米导线的重量，kg km ；S —架空线的计算总面积，即架空线实际截面，对钢芯铝绞线等复合导线为铝和钢截面之积2mm 。
标准型号的架空线自重，可以从产品样本或有关标准中查出。
对于非标准型号的导线或特制线型或线号的架空线，当无厂家提供的每公里重量时，其自重比载可根据材料的容重来计算，其计算方法如下：对单一材料的架空线：31 1.02510gγρ-=⨯⨯，2N m mm •（3-2-2）式中 ρ——材料的密度（g/cm 3）对于复合导线来：31 1.02510L LS S gSγγρργ-+=⨯⨯，2N m mm •（3-2-3）式中 γρ——钢的密度，并ργ=7.8（g/cm 3）ρL ——铝的密度，并ρL =2.7（g/cm 3） S γ——钢线的截面，2mm ； S l ——铝线的截面，2mm ；S ——钢线和铝线的总截面，2mm 。
公式（3-2）和（3-3)式中的系数1.025是考虑绞线因绞捻而使股线增长的系数。
⑵．冰重比载2γ当导线上复有冰层时，其冰筒重量由架空线来承受，由冰引起对导线的比载称冰重比载，导线上覆冰时，沿导线周围的冰厚常是不均匀的，为了方便，折算成均匀厚度计算。
为方便于研究，取一米长的冰筒（如图3-2-1），其体积为：()V b d b π=+（2m mm •）图 3-2-1 图 3-2-2式中δ——覆冰厚度，mm ；d ——架空线的计算直径mm 。
一米长冰筒的重量为()320010p V gb d b γπγ-==+，N m式中： g —重力加速度，取9.8m/s 2γ0—冰的容重，按雨淞冰计算，取0.9g/cm 3。
于是冰比载：()3220.910b d b p g S S-+γ==⨯π⨯⨯⨯，2N m mm • （3-2-4）⑶ 垂直总比载3γ垂直比载即自重比载和冰重比载的和（如图3-2-2所示），即：312γ=γ+γ ，2N m mm • （3-2-5）式中：γ3——垂直总比载，2N m mm • 。
⑷ 风压比载4γ作用于架空线上的风压是由空气运动所引起，而空气运动时的动能除了与风速有关外，还与空气的容重和重力加速度有关。
单位体积空气的动能作用在架空线单位面积上的“理论风压”为22011229.8P m γ=υ=⨯υ，纬度为45度的重力加速度为9.82m s ，在标准大气压下，气温15℃时，绝对干燥的空气容重γ1=1.2255kg/m3，于是可得：222011 1.225529.829.816P γυ=⨯υ=⨯υ=这个量实际上随着地理位置、海拔高度、大气情况等不同而变化：沿海地区为1/17, 内陆地区一般为1/ l6,西南高原1/18～1/19。
架空线上所受风压与“理论风压”的差别，在于以下三方面：整个档距的风速不可能一样大，架空线所受风压与其体型有关；且风向也很少与架空线各点都垂直；为了符合实际情况，应计入风速的不均匀系数，风荷的体型系数（也称空气动力系数）及风向与架空线轴线之间夹角的正弦平方。
架空线上的风压按下式计算：导线及地线风荷载的标准值20sin x c z sc P W W d L αβμμθ=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯ （3-2-6）20/1600W =υ式中：W x ——垂直于导线及地线方向的水平风荷载标准值，kN ； α——风压不均匀系数，应根据设计基准风速，按照表3-1-1的规定选定； βc ——500kV 线路导线及地线风荷载调整系数，仅用于计算作用于杆塔上的导线及地线风荷载（不含导线及地线张力弧垂计算和风偏角计算），βc 应按照表3-1-1的规定选用；其他电压等级的线路βc 取1.0；μz ——风压高度变化系数，按2-1-4的规定选定，一般可按地面粗糙度B 内计算；μsc ——导线及地线的体型系数，线径小于17mm 或覆冰时（不论线径大小）应取μsc ＝1.2；线径大于或等于17mm 时，μsc 取1.1； d ——导线或地线的外径或覆冰时的计算外径；分裂导线取所有子导线外径的总和，m ；L p ——杆塔的水平档距，m ；θ——风向与导线或地线方向之间的夹角，°； W 0——基准风压标准值，2kN mm ，应根据基准高度的风速υ，m s ，按式201600W υ=计算。
4γ-对应于正常、内过电压、雷电过电压的相应风速，注意*求比载时，风导线平均高度处值的大于等于35 m/s ，则大气过电压风速取15m/s ，否则取10m/s ，气温15℃。
检查导线与地线在中央档距防雷配合间隙气象条件15℃，无冰、无风。
于是在计算电线应力弧垂的时风压荷载：在不复冰的架空线上，由风压所形成的风压比载γ4为：2340.61310sc d Sαγ-μυ=⨯，2N m mm • （3-2-7）在复冰的架空线上，风压比载为：，2N m mm • （3-2-8）重冰区的导、 地线覆冰时风荷载还应在上式基础上乘以风荷载增大系数B 2 ，B 2可取1.2～1.5。
⑸．综合总比载不复冰的架空线，其综合总比载γ6为自重比载γ1和无冰风压比载γ4的几何和（如图1-3-3），即：6γ=（3-2-9）复冰架空线的综合总比载γ7,为垂直总比载γ3和复冰风压比载γ5的几何和（如图1-3-4）。
即：7γ=（3-2-10）画图（如图1-3-4）第三节 等截面单导线与分裂导线比载之间的关系 一 单导线与分裂导线水平荷载的关系 垂直于导线及地线方向的水平风荷载20sin x c z sc P W W d L αβμμθ=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯20/1600W =υ式中：α——风压不均匀系数βc ——500kV 线路导线及地线风荷载调整系数； μz ——风压高度变化系数； μsc ——导线及地线的体型系数；d ——导线或地线的外径或覆冰时的计算外径；分裂导线取所有子导线外径的总和，m ； L p ——杆塔的水平档距，m ；θ——风向与导线或地线方向之间的夹角，度； W 0——基准风压标准值，2kNmm。
当相导线截面S 一定而根数（n 1和n 2）及直径（d 1和d 2）不同时，可以写成： 导线及地线风荷载的标准值20sin x c z sc P W W d L αβμμθ=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯221244d d ππ=12n n 或12d d =12n n （3-3-1）下面令20sin c z sc P W L αβμμθ=⨯⨯⨯⨯⨯⨯A，可得每相的水平载荷为：111W n d A =及222W n d A =利用（3-3-1）可得：12W W =（3-3-2）换句话说，当相导线截面不变，而分裂导线根数增加时，则导线上的风压所引起的水平载荷也随之增加，且增加值与每相分裂导线根数比值的平方根成正比。
二 单导线与分裂导线垂直荷载的关系 每根导线长l 米复冰时的重量为：()30010x G V gb d b l γπγ-==+（N m ）式中： g —重力加速度，取9.8m/s 2γ0—冰的容重，按雨淞冰计算，取0.9g/cm 3。
令 3010Bg l πγ-==δ则得每相的垂直载荷为：()111q B d b n =+ 及 ()222q B d b n =+利用（3-3-1），可得：12222q q = （3-3-3）利用式（3-3-3），可见，即如果21n n >，则分子的每一项小于相应各项的分母，因而21q >q 。
导线上的垂直及水平载荷增加，会引起线路杆塔和基础的重量增加，这同样可使线路的造价提高，同时使线路的金具及导线的安装工作变得复杂。
3.4 例题试求下列架空线路的比载：1.110kV 线路通过Ⅵ级气象区，导线采用旧型LGJ-150型。
解：1.110kV 线路根据LGJ-150(mm 2)查表得计算数据：导线计算截面S=174.6mm 2；导线的计算直径d=17 mm ；导线单位重量=617（kg/km ）。
查表得Ⅵ级气象区的气象数据：最大风速25()m s υ=；复冰风速10()m s υ=；复冰厚度10mm δ=。
（1）自重比载 3319.816171034.66710174.6g S --1ρ⨯γ==⨯=⨯(2)冰重比载()339.8110(1017)2.8310 2.8327.03110174.6gb b d S --2+⨯+γ=⨯==⨯(3) 垂直总比载 3361.69810-12γ=γ+γ=⨯（4）无冰风压比载 31016SC gd S2-4αμυγ=⨯ 根据无冰时25()m s υ=查表3-2-1得0.85,α=由17d mm =知 1.1SC μ=,故3330.85101034.886101616174.6SC gd S 22---4αμυ⨯1.1⨯9.81⨯17⨯25γ=⨯=⨯=⨯⨯（5）复冰风压比载 3(2)1016sc g d b S2-5αμ+υγ=⨯ 根据有冰时10()m s υ=查表3-2-1得 1.0,α= 1.2SC μ=,故333(2) 1.0101015.592101616174.6SC g d b S 22---4αμ+υ⨯1.2⨯9.81⨯37⨯10γ=⨯=⨯=⨯⨯（6）无冰综合总比载3649.18210-γ==⨯ （7）有冰综合总比载3779.14710-γ==⨯ 2.220kV 线路通过非典型气象区，导线采用LGJ-300／25型。
解：2.220kV 线路根据LGJ-300/25(mm 2)查表1-2-4得计算数据：导线计算截面S=333.31mm 2；导线的计算直径d=23.76 mm ；导线单位重量=1058（kg/km ）。
查表得Ⅵ级气象区的气象数据：最大风速30()m s υ=；复冰风速10()m s υ=；复冰厚度10mm δ=。