建筑工程地基承载力计算书
脚手架荷载计算书
脚手架荷载计算书一、工程概述本次脚手架搭建工程位于具体工程地点，主要用于具体施工用途，如建筑外墙施工、装修等。
脚手架的搭建高度为具体高度，立杆间距为具体间距，横杆步距为具体步距。
二、荷载分类在进行脚手架荷载计算时，需要考虑以下几种荷载类型：1、恒载（永久荷载）脚手架结构自重，包括立杆、横杆、剪刀撑、扣件等构配件的自重。
脚手板自重，根据所选用的脚手板类型和铺设层数计算。
栏杆、挡脚板自重。
2、活载（可变荷载）施工荷载，按照施工过程中的人员、材料和设备的重量计算。
风荷载，根据当地的气象资料和建筑高度计算。
三、荷载取值1、脚手架结构自重立杆：根据所选钢管的规格和长度，计算每米立杆的自重。
横杆：同样根据钢管规格和长度，计算每米横杆的自重。
剪刀撑：考虑其布置方式和钢管长度，计算自重。
扣件：按每个扣件的重量乘以扣件数量计算。
2、脚手板自重选用具体脚手板类型，如竹笆脚手板、木脚手板等，其自重标准值为具体数值kN/m²。
根据铺设层数和面积计算总自重。
3、栏杆、挡脚板自重栏杆自重标准值为具体数值kN/m，挡脚板自重标准值为具体数值kN/m。
4、施工荷载一般取值为具体数值kN/m²，考虑施工过程中的人员和小型工具、材料的重量。
5、风荷载风荷载标准值按下式计算：ωk ＝07μzμsω0其中，ω0 为基本风压，根据当地气象资料取值；μz 为风压高度变化系数，根据脚手架所在高度和地面粗糙度确定；μs 为风荷载体型系数，根据脚手架的封闭情况和挡风系数计算。
四、荷载组合在计算脚手架的稳定性和强度时，需要按照不同的工况进行荷载组合。
一般考虑以下两种组合：1、承载能力极限状态组合一：由恒载控制，荷载组合为 135 恒载＋ 14×07 活载。
组合二：由活载控制，荷载组合为 12 恒载＋ 14 活载。
2、正常使用极限状态组合：恒载＋活载五、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时计算公式：N/（φA）≤f其中，N 为立杆所受的轴力设计值，根据荷载组合计算；φ 为轴心受压构件的稳定系数，根据立杆的长细比查表得到；A 为立杆的截面面积；f 为钢材的抗压强度设计值。
独立基础计算书-双挑
独立基础计算书一、设计依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)《变电站建筑结构设计技术规程》(DL/T5457-2012)二、基本参数1.地基信息修正后地基承载力特征值fa(kPa)：200.00基础埋深d(m)： 1.60基础反力作用点处标高(m)：0.002.容重信息基础底面以上土的重度(kN∕m3)：20.00基础底面以下土的重度(kN∕m3)：18.00混凝土容重(kN∕m3):25.003.尺寸参数截面类型：方形截面尺寸be1,he1(mm)：500,500 基础类型：阶梯形基础基础台阶数：2阶柱与基础连接方式：平台4.设计选项重要性系数：1.00基础底面允许部分脱开：否考虑抗震承载力调整：否考虑地下水：否考虑软弱下卧层：否5.基础配筋信息基础混凝土等级：C30基础底板钢筋等级：HRB400底板最小配筋率(%)：0.15基础板筋合力点至截面近边的距离as(mm)：45.006.柱信息柱混凝土等级：C30柱纵筋等级：HRB400柱箍筋等级：HPB300柱纵筋合力点至截面近边的距离as(mm)：45.00设计用角筋直径(mm)：207.抗拔验算验算方法：《高耸规范》土重法临界深度：3倍基础边长抗拔角：25.00 土体重量(kN∕m3)：17.008.抗倾覆验算抗倾覆验算：《变电站规程》11.2.5稳定系数：1.509.抗滑移验算抗滑移验算：否三、组合内力表基础X向与整体坐标系X轴的夹角：0.001.基本组合注：原组合数过多，仅显示前10组2.标准组合注：原组合数过多，仅显示前10组3.附加荷载四、验算结果五、基础自重计算第1阶体积V1=2.00×2.00X0.30=1.20m3第2阶体积V2=1.00X1.00×0.30=0.30m3混凝土柱体积V c=0.50×0.50×1.00=0.25m总体积V=1.20+0.30+0.25=1.75m3基础自重G0=γV=25×1.75=43.75kN六、地基承载力验算1.1 轴心荷载作用下的地基承载力验算控制组合：标准组合组合7序号1内力标准值计算N k=N+N da+0.7×N la=49.74+0.00+0.7X0.00=49.74kN基础底面积A=B x×B y=2.00X2.00=4.00m2基础上土重G s=γ(^Ad-V)=20.0X(4.00X1.60-1.75)=93.00kN基础自重和基础上的土重G k=Gs+Go=93.00+43.75=136.75kN标准组合下的基础底面平均压力值49.74+136.75Pk—~7—---------- y-TT： -- =46.62kPa≤f a=200.00kPar∖τ*.UU满足《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第5.2.1条第1款。
扁铁承载力计算书
扁铁承载力计算书一、概述本次计算的目的在于评估扁铁在特定环境下的承载能力，扁铁的规格为厚度8mm，宽度20mm，材质为Q235。
本次计算基于扁铁放置在坚硬的地基上，考虑了扁铁的弯曲应力、地基承载能力以及环境因素等。
二、计算原理根据扁铁的规格和环境条件，我们采用了以下计算公式：F=σ*S*h*f*K其中，F为承载力，σ为弯曲应力，S为截面积（本例中为8mm×20mm=0.016m2），h为扁铁厚度，f为扁铁材质的抗拉强度，K为安全系数。
三、计算过程1. 确定扁铁的弯曲应力：由于扁铁是平放在地基上，没有受到侧向压力，因此其弯曲应力可视为零。
2. 确定扁铁的截面积和厚度：已知扁铁的规格为8mm×20mm，即S=0.016m2。
3. 确定扁铁的材质和抗拉强度：已知扁铁材质为Q235，抗拉强度f=235MPa。
4. 确定安全系数K：考虑到环境因素和可能的意外情况，我们设定K=4。
5. 计算扁铁的承载力：根据上述公式，F=σ*S*h*f*K=235*1000*0.016*8*4=175.68吨。
四、结论根据上述计算，扁铁在本次假设的环境下，能够承受的最大重量为175.68吨。
在实际使用中，应考虑到环境因素和可能的意外情况，适当增加安全系数K，以确保扁铁的安全使用。
此外，还需注意定期检查扁铁的弯曲情况，如有异常应及时处理。
五、建议1. 在放置扁铁时，应确保其平整地放置在地基上，避免侧向压力的产生。
2. 定期检查扁铁的弯曲情况，如发现异常应及时处理。
3. 在可能的情况下，增加扁铁的厚度或使用其他更高级别的材料，以提高其承载能力。
4. 在使用过程中，应严格遵守操作规程，避免超载。
通过以上建议，我们可以确保扁铁在特定环境下的安全使用，延长其使用寿命。
结构计算书
基础J-1(编号14)地基承载力特征值fak承载力修正系数ηb承载力修正系数ηd基底以下土的重度γ基底以上土的加权平均重度γm 基础埋深d(用于承载力修正)基础根部高度H 基础端部高度h1柱宽bc'注意啦:柱高hc'轴心荷载pk 通过Y向双柱形心距离cy X向pkmaxX通过X向双柱形心距离cxX向pkminX >0可以覆土厚度 ds(用于计算基础自重)Y向pkmaxY 通过永久荷载控制的荷载组合分项系数γz Y向pkminY >0可以混凝土强度等级X方向冲切验算通过钢筋强度fy Y方向冲切验算通过保护层厚度as X方向剪切验算通过柱1竖向力Fk1Y方向剪切验算通过柱1基础顶面弯矩Mkx1'柱下局部受压通过柱1基础顶面弯矩Mky1'AsI=741mm^2/M 柱1基础顶面剪力Vkx1As Ⅱ=760mm^2/M柱1基础顶面剪力Vky1Φ12@153基础长宽比(L/B)向轴力点=Fk2*cx/(Fk1+Fk2)=0mm Φ12@149h0=460mm Y 向轴力点=Fk2*cy/(Fk1+Fk2)=0mm (双柱)柱根宽度bc 400mm X向轴力偏心距ex0=0mm (双柱)柱根长度hc 400mmY向轴力偏心距ey0=0mmFk=1139.00kN fc=14.3N/mm^2竖向力F=γz*Fk=1537.65kN ft=1.43N/mm^2fa＝fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-0.5)=306.2kpa 轴心受压基底面积=(Fk+Gk)/(fa-γg*ds) 3.79M^2(注：γg 取20.0kN/M^3)计算基础长度b=1948mm 取基础长度b=计算基础宽度L=1948mm取基础宽度L=Mx=γz*{(Mkx1'+Mkx2')-(Vky1+Vky2)*H+Fk*ey0}=18.3kN·M My=γz*{(Mky1'+Mky2')+(Vkx1+Vky2)*H+Fk*ex0}=0.1kN·MY 轴方向截面面积 Acb 0.81M^2X 轴方向截面面积 AcL 0.81M^2X 轴基础顶面坡度20.56°Y 轴基础顶面坡度20.56°基础底面积A 4.41M^2X向Wx ＝l * b * b / 6 1.54M^3Y 向Wy ＝ b * l * l / 61.54M^3基础及土自重标准值Gk＝γg*A*ds＝26.46kN 基础及的土重设计值G＝γz*Gk＝35.721kN 轴心荷载作用下pk ＝ (Fk + Gk) / A 264.28<fa=306.2kpa 通过X 向pkmaxX ＝(Fk+Gk)/A+|Mky|/Wx=264.34< 1.2*fa=367.4kpa 通过X 向pkminX ＝(Fk+Gk)/A －|Mky|/Wx=264.21>0.00kpa >0可以X 向偏心矩ex＝Mky/(Fk+Gk)=0.000<b/6=0.35m Y 向pkmaxY ＝(Fk+Gk)/A+|Mkx|/Wy=273.06< 1.2*fa=367.4kpa 通过Y 向pkminY ＝(Fk+Gk)/A －|Mkx|/Wy=255.50>0.00kpa >0可以Y 向偏心矩ey＝Mkx/(Fk+Gk)=0.012<L/6=0.350m 中间结果pmaxX＝γz*PkmaxX=356.86kpa pjmaxX＝pmaxX-G/A=348.8kpa Alx＝0.5*(L+bc+2*Ho)*(L-bc-2*Ho)/2+L*(b-hc-L+bc)/2=pmaxY＝γz*PkmaxY=368.62kpapjmaxY＝pmaxY-G/A=360.5kpaAlx＝L*[0.5*(b-hc)-h0]=X方向冲切验算Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=因b - hc=1700=L - bc=1700mm b=2100>hc+2*Ho=1320mm L=2100>b c+2*Ho=1320mm Aly＝0.5*(b+hc+2*Ho)*(b-hc-2*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2=Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=666900mm^2Aly＝b*[0.5*(L-bc)-h0]=ab ＝ Min{bc + 2 * Ho，l} ＝1320mm Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=amx ＝ (bc + ab) / 2 ＝860mm0.7 * βhp * ft * amx * Ho ＝356.40>Flx＝pjmaxX*Alx＝232.59通过Y方向冲切验算Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=666900m m^2ab ＝ Min{hc + 2 * Ho，b}1320mm amy ＝ (hc + ab) / 2860mm0.7 * βhp * ft * amY * Ho ＝356.40>Fly＝pjmaxY*Aly＝240.43通过X 方向（b 方向）剪切验算计算宽度Lo＝{1.0-0.5*[1.0-(bc+2*50)/L]*(Ho-h1)/Ho}*L＝1647.83mm回目录Vx＝pj*Ax＝pj*(b-hc)*L/2＝622.54<0.7*βh*ft*Lo*Ho＝758.76通过Y 方向（l 方向）剪切验算计算宽度bo＝{1.0-0.5*[1.0-(hc+2*50)/b]*(Ho-h1)/Ho}*b＝1647.83mm Vy＝pj*Ay＝pj*(l-bc)*b/2=622.54<0.7*βh*ft*bo*Ho＝758.76通过X 方向（b 方向）柱边（绕 Y 轴）抗弯计算pmaxX＝γz*PkmaxX=356.86kpapminX＝γz*PkminX=356.69kpapX＝pminX+(pmaxX-pminX)*(b+hc)/b/2=356.79kpaMIx=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxX+pX-2*G/A)+(pmaxX-pX)*L]/48=193.2kN·MMⅡx=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxX+pminX-2*G/A)/48=193.1kN·MY 方向（l 方向）柱边（绕 X 轴）抗弯计算pmaxY＝γz*PkmaxY=368.62kpapminY＝γz*PkminY=344.92kpapY＝pminY+(pmaxY-pminY)*(L+bc)/L/2=359.03kpaMIy=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxY+pY-2*G/A)+(pmaxY-pY)*L]/48=198.3kN·MMⅡy=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxY+pminY-2*G/A)/48=193.1kN·MMⅠ＝ Max{MⅠx，MⅡy} ＝193.17kN·MAsⅠ=MⅠ/0.9*h0*fy*L=741mm^2/MΦ12@153MⅡ＝ Max{MⅡx，MⅠy} ＝198.26kN·MAsⅡ=MⅡ/0.9*h0*fy*B=760mm^2/MΦ12@149柱下局部受压承载力计算混凝土局部受压面积 Al ＝ bc * hc ＝160000mm^2Ab ＝ (bx + 2 * c) * (by + 2 * c)=250000mm^2βl ＝ Sqr(Ab / Al)= 1.251.35 * βc * βl * fc * Al ＝3861.00> F =1537.7kN通过回目录*(b-hc-L+bc)/2=666900819000 (b-hc)/2-Ho]=6669002*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2=666900819000 (l-bc)/2-Ho]=666900。
立杆的地基承载力计算
立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤ fg地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 68 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =17.896 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 4.474 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2 。
p=17.896 ≤ fg=68 kp a 。
地基承载力满足要求！十二、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
塔吊基础计算书
天然基础计算书123工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天;本工程由投资建设,设计,地质勘察,监理,组织施工；由担任项目经理,担任技术负责人;本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范GB/T13752-1992、地基基础设计规范GB50007-2002、建筑结构荷载规范GB50009-2001、建筑安全检查标准JGJ59-99、混凝土结构设计规范GB50010-2002等编制;一、参数信息塔吊型号：QTZ50, 塔吊起升高度H：32.00m,塔身宽度B：1.6m, 基础埋深d：4.45m,自重G：357.7kN, 基础承台厚度hc：1.35m,最大起重荷载Q：50kN, 基础承台宽度Bc：5.50m,混凝土强度等级：C35, 钢筋级别：HRB335,基础底面配筋直径：18mm地基承载力特征值fak：140kPa,基础宽度修正系数ηb ：0.15, 基础埋深修正系数ηd：1.4,基础底面以下土重度γ：20kN/m3, 基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3;二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=357.7kN；塔吊最大起重荷载：Q=50kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝357.7＋50＝407.7kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax＝1335kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk /Fk+Gk≤Bc/3式中 e──偏心距,即地面反力的合力至基础中心的距离；Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk ──混凝土基础重力,Gk＝25×5.5×5.5×1.35=1020.938kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=1335/407.7+1020.938=0.934m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求四、地基承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002第5.2条承载力计算; 计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=0.934m > 5.5/6=0.917m地面压应力计算：P k ＝Fk+Gk/AP kmax ＝2×Fk＋Gk/3×a×Bc式中 Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk──混凝土基础重力；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离m,按下式计算：a＝Bc/20.5－Mk /Fk＋Gk＝5.5/20.5-1335/407.7+1020.938=2.955m;Bc──基础底面的宽度,取Bc=5.5m；不考虑附着基础设计值：Pk＝407.7＋1020.938/5.52＝47.228kPaPkmax=2×407.7+1020.938/3×2.955×5.5= 58.609kPa；计算公式如下:fa = fak+ηbγb-3+ηdγmd-0.5fa--修正后的地基承载力特征值kN/m2；fak2；ηb 、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；γ--基础底面以上土的重度,地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3；b--基础底面宽度m,当基宽小于3m按3m取值,大于6m按6m取值,取5.500m；γm--基础底面以上土的加权平均重度,地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3；d--基础埋置深度m 取4.450m；解得地基承载力设计值：fa=258.100kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=258.100kPa；地基承载力特征值fa 大于压力标准值Pk=47.228kPa,满足要求地基承载力特征值1.2×fa 大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=58.609kPa,满足要求五、基础受冲切承载力验算验算公式如下:F1≤ 0.7βhpftamho式中βhp --受冲切承载力截面高度影响系数,当h不大于800mm时,βhp取1.0.当h大于等于2000mm时,βhp 取0.9,其间按线性内插法取用；取βhp=0.95；ft --混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa；ho --基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.30m；am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=at+ab/2；am=1.60+1.60 +2×1.30/2=2.90m；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长,当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时,取柱宽即塔身宽度；取at＝1.6m；ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长,当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内,计算柱与基础交接处的受冲切承载力时,取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.60 +2×1.30=4.20；Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力,对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=70.33kPa；Al --冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.50×5.50-4.20/2=3.57m2Fl --相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值;Fl=PjAl；Fl=70.33×3.57=251.43kN;允许冲切力：0.7×0.95×1.57×2900.00×1300.00=3936068.50N=3936.07kN >Fl= 251.43kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值,所以能满足要求六、承台配筋计算1.抗弯计算M I =a122l+a'Pmax+P-2G/A+Pmax-Pl/12式中：MI--任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1 --任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=Bc-B/2＝5.50-1.60/2=1.95m；Pmax--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值,取70.33kN/m2；P --相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值,P＝Pmax ×3×a－al/3×a＝70.33×3×1.6-1.95/3×1.6=41.759kPa；G --考虑荷载分项系数的基础自重,取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.50×5.50×1.35=1378.27kN/m2；l --基础宽度,取l=5.50m；a --塔身宽度,取a=1.60m；a' --截面I - I在基底的投影长度, 取a'=1.60m;经过计算得MI=1.952×2×5.50+1.60×70.33+41.76-2×1378.27/5.502+70.33-41.76×5.50/12=133.50kN·m;2.配筋面积计算αs = M/α1fcbh2ζ = 1-1-2αs1/2γs= 1-ζ/2As = M/γshfy式中,αl --当混凝土强度不超过C50时, α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,取为0.94,期间按线性内插法确定,取αl=1.00；fc --混凝土抗压强度设计值,查表得fc=16.70kN/m2；ho --承台的计算高度,ho=1.30m;经过计算得：αs=133.50×106/1.00×16.70×5.50×103×1.30×1032=0.001；ξ=1-1-2×0.0010.5=0.001；γs=1-0.001/2=1.000；As=133.50×106/1.000×1.30×103×300.00=342.46mm2;由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5500.00×1350.00×0.15%=11137.50mm2;故取 As=11137.50mm2;建议配筋值：HRB335钢筋,18120mm;承台底面单向根数44根;实际配筋值11198 mm2;。
500管桩单桩水平承载力特征值计算书
管桩单桩水平承载力（地震）特征值计算书一.基本资料桩类型：125A -PHC500桩顶约束情况：铰接，半固接混凝土强度等级: C80二.系数取值1.桩入土深度h ＝15.000~25.000m 2 桩侧土水平抗力系数的比例系数44/5000/5mKN mMN m（松散或稍密填土）44/2500/5.2mKN mMN m（淤泥或淤泥质土）3.桩顶容许水平位移a X 0＝10mm4.砼弹性模量CE ＝38000N/mm 2=7108.3KN/m2三.执行规范《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）《先张法预应力混凝土管桩基础技术规程》（DBJ13－86-2007）四.计算内容1.管桩截面惯性矩：64)1(44D I=64)50.01(5.014.344=31087.2m4其中，α=Dd 500.0500250D ——管桩外径，d ——管桩内径2.管桩截面抗弯刚度：EI=237927011087.2108.385.085.0mKN IE C 3.管桩桩身计算宽度：m125.10.5)0.9(1.5D b04.管桩水平变形系数：5I E mb c =592701125.15000=)/1(571.0m 5.管桩桩顶水平位移系数：桩的换算深度al >4.0 查表得：441.2xV 6.单桩水平承载力设计值：a x C HX V I E R 03=KN701.7001.0441.292701571.037.单桩水平承载力特征值：KNR R H Ha5337.5235.1/701.70/五.结论：根据《福建省结构设计暂行规定》第4条规定：（1）单桩和两桩承台基础中的单桩水平承载力特征值取值为：KNR Ha53（2）三桩及三桩以上承台基础（非单排布置）中的单桩水平承载力特征值取值为：KNKNR H a 4.775346.1'注：桩顶约束为固接时，940.0xV ，故，桩顶约束介于铰接与固接之间假定桩顶水平位移系数为线性变化（供参考）：675.12940.0441.2'x V ，KNR V V R Hax x Ha 24.7753675.1441.2''（3）当地基土为淤泥或淤泥质土(44/2500/5.2mKN m MN m)时，KN R Ha5.34，KNR Ha 3.50'（4）当有地震作用参与组合时，REHaEH a R R 其中，44/5000/5mKN m MN m 时单桩两桩KN KN R EHa 25.6625.153，三桩及以上KN KN R E H a 75.9625.14.77'其中，44/2500/5.2mKN m MN m 时单桩两桩KNKN R EHa 13.4325.15.34三桩及以上KNKN R E Ha 8.6225.13.50'(5) 与SATWE 结果文件WDCNL.OUT 对接时,应当将其设计值按照1.35的分项系数转化为标准值，与此计算书转化对应。
QTZ125塔吊基础计算书
QTZ125塔吊基础计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ125，自重(包括压重)F1=546.84kN，最大起重荷载F2=80.00kN，塔吊倾覆力距M=1200.00kN.m，塔吊起重高度H=40.00m，塔身宽度B=2.00m，混凝土强度等级:C35，基础埋深D=2m，基础承台厚度h=1.45m，基础承台宽度Bc=7.5m。
二、QTZ125塔吊基础最小尺寸计算1．最小厚度计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算。
根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：其中 F ——塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。
计算方案：当F取塔吊基础对基脚的最大压力，将h01从0.8m开始，每增加0.01m，至到满足上式,解出一个h01；当F取塔吊基础对基脚的最大拔力时，同理,解出一个h02，最后h01与 h02相加，得到最小厚度H。
经过计算得到：塔吊基础对基脚的最大压力F=200.00kN时，得h01=0.70m；塔吊基础对基脚的最大拔力F=200.00kN时，得h02=0.70m；解得最小厚度 Hc=h01+h02+0.05=1.45m；实际计算取厚度为:Hc=1.45m。
2．最小宽度计算建议保证基础的偏心距小于Bc/4，则用下面的公式计算：其中 F——塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×626.84=752.21kN；G——基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc ×Bc×Hc+20.0 ×Bc×Bc×D) =1180.76kN；M——倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4× 1200.00=1680.00kN.m。
解得最小宽度Bc=3.48m，且还应该满足:Bc>=2h+B=4.90m。
活动板房基础计算书
活动房基础计算书
拟使用墙下混凝土基础，基层为素土夯实（暂未有地质资料），承载力标准值暂取为150kpa，r＝20kn/m³，砼容重取为20 kn/m³。
一、荷载计算
活动房设计为二层，二层作为办公室使用。
两层使用荷载取为2.5kn/m²,底层为3 kn/m²。
底层为240砖墙
则最后作用在一侧基础上的竖向力为：
总竖向力＝1.2×[一层使用荷载＋一层结构自重＋二层使用荷载＋二层结构自重＋三层使用荷载＋三层结构自重]
＝1.2×2.5×2.4×3
＝1.2×[6+5.64+6+5.64+7.2+5.64+14.4]
=21.6
F=21.6Kkn/m
二、计算基础宽度和埋深
1、设基础埋深为0.6米
基础取1m为计算长度
b≥F/(f-rg×d)=21.6/(200-20×1.1)＝0.12m
取b=0.3m
2、无土样，使用地基承载力标准值作为设计值。
3、地基承载力验算
p=F/A+rG×d=21.6+20×1.1=43.6<f=200kpa
4、刚性角验算
H0+0.5≤d
H0≤d-0.5=0.6-0.5=0.1m
b2=(b-b0)/2=(0.3-0.24)/2=0.06m
b2 /H0=0.06/0.1=0.6<tagα=1/1.5=0.67 故刚性角满足要求。
水泥罐基础计算书
水泥罐基础计算书1、基本参数水泥罐自重6t ，满装水泥100t ，共重106t 。
支腿高3m ，罐身8.05m 。
基础深度1.7m ，底面为边长4m 的正方形。
2、地基承载力①修正地基承载力计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算： f a = f ak ＋ηb ·γ·(b －3)＋ηd ·γm ·(d －0.5) (式5.2.4)111水泥罐基础平面图1-1剖面-配筋图式中：f ak = 100.00 kPaηb = 0.00，ηd = 1.00γ = 19 kN/m3，γm = 19 kN/m3b = 4 m，d = 1.7 mfa = fak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5)= 100.00＋0.00×19×(4.00－3.00)＋1.00×19×(1.7－0.50)= 122.80 kPa修正后的地基承载力特征值f a = 122.80 kPa②轴心荷载作用下地基承载力：P1+P2=1560KN，受力面积A=16×106mm2，P/A=1560KN/16=97.5KPa≤f a，满足要求。
3、抗倾覆计算①风力计算水泥罐体按通体罐接受水平风荷载计算，所受风荷载：F=A×W=3.4×8.05×0.7=19.159KN式中W为基本风压，深圳市为0.7KN/m2平均作用高度：H=8.05÷2＋3=7.025m倾覆力矩：M倾=F×H=19.159×7.025=134.6KN·m②抗倾覆计算：抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足及抗倾覆满足。
基础及水泥罐总重：P=60+500=560KN稳定力矩：M稳=560×1.7/2=476KN·mM倾/M稳=476/134.6=3.5＞2即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。
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建筑工程地基承载力计算书
项目名称_____________构件编号_____________日期_____________
设 计 者_____________
校 对 者_____________
一、设计资料
1.基础信息
基础长：l=4000mm
基础宽：b=4000mm
修正用基础埋深：d=1.50m
基础底标高：dbg=-2.00m
2.荷载信息
竖向荷载：Fk=1000.00kN
绕X轴弯矩：Mx=0.00kN·m
绕Y轴弯矩：My=0.00kN·m
b
=
4
0
0
0
l=4000
x
Y
3.计算参数
天然地面标高：bg=0.00m
地下水位标高：wbg=-4.00m
宽度修正系数：wxz=1
是否进行地震修正：是
单位面积基础覆土重：rh=2.00kPa
计算方法：GB50007-2002--综合法
地下水标高-4.00
基底标高-2.00
地面标高0.00
5
0
0
0
5
0
0
0
5
0
0
0
5
0
0
0
5
0
0
0
4.土层信息:
土层参数表格
参数 土层厚(m) 重度(KN/m3) 承载力标准值(kPa) 深度修正系数
层1
5.00 18.00 150.00 1.00
层2
5.00 18.00 150.00 1.00
层3
5.00 18.00 150.00 1.00
层4
5.00 18.00 150.00 1.00
层5
5.00 18.00 150.00 1.00
二、计算结果
1.基础底板反力计算
基础自重和基础上的土重为：
Gk = A×p =16.0×2.0= 32.0kN
基础底面平均压力为：
1.1当轴心荷载作用时,根据5.2.2-1 ：
Pk = Fk+GkA = 1000.00+32.0016.00 = 64.50 kPa
1.2当竖向力N和Mx同时作用时：
x方向的偏心距为：
e = MkFk+Gk = 0.001000.00 +32.00 = 0.00m
x方向的基础底面抵抗矩为：
W = lb26 = 4.00×4.00 26 = 10.67m3
x方向的基底压力，根据5.2.2-2、5.2.2-3为：
Pkmax = Fk+GkA + MkW = 64.50 + 0.0010.67 = 64.50 kPa
Pkmin = Fk+GkA - MkW = 64.50 - 0.0010.67 = 64.50 kPa
1.3当竖向力N和My同时作用时：
y方向的偏心距为：
e = MkFk+Gk = 0.001000.00 +32.00 = 0.00m
y方向的基础底面抵抗矩为：
W = bl26 = 4.00×4.00 26 = 10.67m3
y方向的基底压力，根据5.2.2-2、5.2.2-3为：
Pkmax = Fk+GkA + MkW = 64.50 + 0.0010.67 = 64.50 kPa
Pkmin = Fk+GkA - MkW = 64.50 - 0.0010.67 = 64.50 kPa
2.修正后的地基承载力特征值计算
基底标高以上天然土层的加权平均重度，地下水位下取浮重度
m
= ∑ihi∑hi = 2.0×18.02.0 = 18.00
基底以下土层的重度为
= 18.00
b = 4.00
fa = fak + b (b-3) + dm (d-0.5)
= 150.00+1.00×18.00×(4.00-3)+1.00×18.00×(1.50-0.5)
= 186.00 kPa
调整后的地基抗震承载力计算
查“抗震建筑设计规范GB50011-2001”表4.2.3, a = 1.30
faE = afa = 1.30×186.00 = 241.80 kPa
3.计算结果分析
Pk=64.50kPa, faE=186.00kPa
Pk≤faE
当竖向力N和Mx同时作用时:
Pkmax=64.50kPa, 1.2faE=.2×186.00=223.20kPa
Pkmax≤1.2faE
当竖向力N和My同时作用时:
Pkmax=64.50kPa, 1.2faE=1.2×186.00=223.20kPa
Pkmax≤1.2faE
地基承载力验算满足